现浇支架受力验算书
支架现浇计算书
盖梁支架现浇计算书一、荷载计算本计算书取主线K型桥墩高1.7m侧盖梁（B侧）进行力学计算B侧盖梁体积13.86×1×1.7=23.562m³砼自重按26KN/m3计算盖梁自重均布荷载q1=23.562×26÷（13.86×1）=44.2kpa 模板体系荷载按规范规定：q2=0.75kpa砼施工倾倒荷载按规范规定：q3=4.0 kpa砼施工振捣荷载按规范规定： q4=2.0kpa施工机具人员荷载按规范规定：q5=1kpa二、竹胶板强度计算取1m宽板，跨度0.2m即横向100mm×100mm方木间距30cm。
面板截面抗弯系数为：W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3b-板宽1m，h-厚度0.015m惯性矩：I=bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4板跨中弯矩q竹胶板= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×1=63.74KN/m;M=q竹胶板L2/8=0.3187k N•m抗拉应力为：σ=M/W=8.5MPa<9.5MPa符合强度要求三、横向方木强度、挠度计算1、横向方木强度计算横向方木采用100mm×100mm，间距0.3m，跨度L为0.6m截面抗弯系数为：W=bh2/6=1.67×10-4m3b-截面宽取100mm，h-截面高度100mm跨中弯矩q横向方木= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×0.3=19.122KN/m;M= q横向方木L2/8=0.86049k N•m弯曲应力为：σ=M/W=0.86049kN*m /1.67×10-4m3=5.15MPa<9.5MPa 故符合强度要求。
2、横向方木挠度计算方木弹性模量：E=9500MPa，I= bh3/12=8.3×10-6m4f max=5q横向方木L4/（384EI）=0.41mm<l/400＝1.5 mm故符合挠度要求。
现浇箱梁支架受力检算
附件一满堂支架力学性能检算书1、编制依据⑴、建设工程大桥施工图；⑵、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）；⑶、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166－2008）；⑷、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；⑸、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；⑹、《钢结构设计规范》（GB20017-2003）；⑺、《路桥施工计算手册》---人民交通出版社；2、计算单元选择现浇箱梁共一联（三跨）箱梁箱室分布相同（单跨三室），选取中跨作为计算单元。
3、模板、支架材料3.1、支架材料支架采用碗扣式钢管脚手架，整体高度3.6~4.1m (计算时按照5m) ,宽度为17m（底板12m宽，翼缘板2.5m宽），所有钢管采用Φ48×3.5mm，性能见表3-1。
支架布置情况：跨中及翼缘板支架立杆纵横向间距为90cm×90cm，水平杆步距120cm；腹板处立杆纵横向间距采用90cm×60cm，水平杆步距120cm；箱梁横截面渐变段（距桥墩处5m范围）由于荷载较集中,立杆纵横向间距布置采用60㎝×60㎝。
时设置水平杆及剪力撑，以增加支架整体稳定性，支架高度微调通过上下顶托。
表3-1 支架钢管截面特性3.2、底模材料⑴、底模横向分配梁采用I10工字钢（16Mn）。
A=14.33cm2，I x=245cm4，W x=49cm3，E=2.06×105MPa，[σ]=200MPa, [τ]=120MPa。
⑵、底模纵向采用10×10cm方木，梁中部位间距25cm布置(腹板底部间距20cm)，渐1变段及横梁处部位间距20cm。
方木性质按照红松考虑，力学性能指标如下：E= 7.7×103MPa，[σ]=11 MPa (考虑到木质老化、露天结构等因素，系数按照规范调整为强度0.9，弹性模量0.85)。
⑶、侧模竖肋采用10×10cm 方木，间距25cm；横肋采用10×15cm方木，间距45cm。
现浇箱梁满堂支架承载力验算
某现浇箱梁满堂支架承载力验算本箱梁采取二次浇注，第一次浇注到箱梁翼板根部，第二次浇筑顶板。
支架采用大直径钢管门架、型钢及∮48×3mm钢管支撑，外模、底模及端头模采用厂制定型钢模板，内模采用定型板模，支架上设两层分配横，第一层采用［10槽钢，第二层采用10㎝×10㎝方木。
1、混凝土重按26.0K N / M3计算；2、模板重0.6KN/M2（含加固件）；3、分配梁按简支结构计算；4、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa；5、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5 KPa；6、材料用量：根据《箱梁支架布置图》计算。
由于本桥上部结构左右幅对称布置，本方案选用左幅进行支架搭设施工设计，施工时右幅支架按验算通过的第二联方案进行施工。
（一）跨中断面下支架验算：1、顶板支架承载力、稳定性验算(箱内支架)：顶板支架采用Φ48×3.0mm扣件式钢管支架，支架间距按0.8×0.8m布置，由于箱梁箱内净空仅为115cm所以不考虑搭接。
查相关手册得：钢管支架单根立杆稳定承载力计算：λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792[N稳]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN顶板砼重：G=[(0.45+0.2) ÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.384 KN1=3.65×0.8×0.60=1.752KN（模板及加固件按0.60KN/m2）模板重量：G2施工荷载：G3=3.65×0.8×4Kpa=13.14KN钢管支架: G4=0.5KN（箱内钢管按0.8×0.8设置,上下各设一道拉杆,共.8m为一个计算单元)每个室内每0.8m长度内共有支架立杆5根，故单根钢管受力为：N=42.93÷5=8.59KN＜［N］＝47.0KN安全系数K=5.5 满足要求!2、跨中断面底板下支架承载能力验算1) 门架验算:由于现浇梁箱单幅共设3个室,每个室宽3.65m,腹板0.45m,于腹板底的支架间距按90cm布置，于底板底的支架间距按120cm布置，由于支架上设两层分配梁，故荷载按均布荷载对支架进行验算,长度方向取2m(门架排距)为一计算单元。
支架受力检算书
支架受力检算书支架方案：现浇梁板采用钢管扣件支架现浇，顶板厚15cm ，梁0.3m*0.9m （该施工方案中最大板厚和断面最大梁）。
现浇支架拟采用钢管扣件满堂支架，钢管间距1.1m*1.0m ，横杆步距1.5m ，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
梁部支撑采用，在梁底中部增设一排钢管立柱，并对其加密，间距为0.7m 或0.55m ，横杆与满堂支架对应相通，增强其整体受力稳定性，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
同时，满堂支架设置剪刀撑，每隔2排设置一道。
钢管采用杆件采用外径48mm ，壁厚3.5mm ，国标钢管。
一、框架顶板支架受力验算：1、荷载分析：（1）楼面板实体荷载：12cm 厚钢筋混凝土板面重：q=0.12*25KN/m 3=3KN/m 2偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量的1.2倍作用于底板上计算单位面积压力：22/6.32.1*/3m kN m kN W ==砼（2）模板、承托、分配钢管及方木重量：取模板及方木重量共计2/0.1m kN W =模板 （3）施工荷载：2/0.2m kN W =施工(本荷载按1KN/m2取值)（5）支架自重：2kNW=1m/自重2、模板底部横楞验算横楞为4cm*7cm方木，间距20cm， L=跨径为1.2m。
截面抵抗矩：W=bh2/6=40×702/6=3.27×104mm3截面惯性矩：I= bh3/12=40×703/12=1.14×106mm4作用在横楞上的均布荷载为：2W=++=kN6.3m/6.60.20.1总*6.6==m2.0kN.1q/32（1）强度验算：跨中最大弯矩：M=0.125qL2=0.125*1.32*1.2*1.2=0.2376KN·m 横楞弯拉应力：σ=M/W=0.2376*106/(3.27*104)=7.26MPa＜［σ］=14.5MPa；故横楞弯拉应力满足要求。
支架验算书
现浇盖板支架验算交底书本标段涵洞盖板采用现浇方案，现以K15+330为例进行支架验算，支架采用碗扣式支架，模板采用厚1.5㎝竹胶板。
一、概况K15+330涵洞为3*2.5m暗板涵，全长26.5米，盖板边厚22cm，中厚28cm，盖板为C30混凝土，混凝土总方量18.6m3，盖板自重0.56T/m2。
二、支架搭设方案2．1计算原则根据盖板断面形式，盖板中部厚度28㎝，边部厚22㎝，以盖板中部为例进行支架计算，按混凝土恒载分布情况，混凝土自重：5.85KN/㎡。
2．2支架平面和竖向设计1. 支架立杆布置方案⑴立杆平面布置立杆柱网0.60m×0.90m(横向×纵向)，单杆承载面积0.60m×0.90＝0.54 m2；横向总宽(跨径)：B=2.4 m纵向跨度（涵长）L=26.5 m⑵竖向设置纵横向水平杆步距1.2m，扫地杆离地面20㎝。
纵横向剪刀撑每5排立杆设一道。
2.3 支架整体构造措施1、立杆立杆采用碗扣支架，上下设底托和顶托，以方便调节立杆高度。
2、水平杆底层纵横向水平杆（即扫地杆）固定在距支架基础面20㎝的立杆上。
当支架基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长与立杆固定，高低差不大于1m。
水平杆用对接扣件连接，相邻水平杆接头错开，水平杆长度不小于4m。
3、剪刀撑支架设置横向剪刀撑，中间每隔五排立杆设一排横向剪刀撑。
每排横向剪刀撑在支架横断面内设1道。
剪刀撑由低至顶连续设置，每道剪刀撑由2组斜杆组成。
剪刀撑斜杆必须落地并与扫地杆与部分立杆用旋转扣件固定。
三、支架验算1、荷载标准值计算①、永久荷载A、盖板自重：板中部位：18.6*25/(26.5*3)=5.85KN/㎡B、模板、钢托架自重：0.75 KN/㎡②、施工均布荷载施工人员及设备自重2.5 KN/㎡振捣混凝土产生的水平冲击力2 KN/㎡倾倒混凝土产生的冲击荷载2 KN/㎡合计6.5 KN/㎡2、立杆轴向力设计值板中部位：支架立网0.6×0.9m，单杆承载面积0.54㎡N=1.2(5.85+0.75)×0.54+1.4×6.5×0.54=9.19KN3、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=h+2a=1200+2×100=1400㎜(1200㎜为立杆步距1.2米)立杆回转半径i=15.8㎜长细比λ= l0/i=1400/15.8=89支架稳定系数ψ=0.413钢管截面积A=4.89㎝2立杆受力f=N/ψ×A=9.19×103/0.413×4.89×102=45.5㎜2立杆稳定系数K=〖f〗/f=205/45.5=4.5满足要求5、水平杆挠度验算按均布荷载计算挠度：F=5ql4/384EI=5×9.19×103×0.63/384×2.06×105×12.19×104=1.0㎜<〖f〗=4㎜立杆稳定性验算符合要求。
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算本次现浇梁支架、模板及地基承载力检算以右幅第一联为例，该联共七跨，每跨梁高1.5 m 。
桥梁顶板宽12 m ，底板宽7.5 m,支架搭设间距为顺桥向0.77 m,横桥向底板下1.0 m,腹板下0.77 m,支架下托采用0.16 m ×0.22 m 的枕木,支架上托采用15㎝×15㎝的方木. 一、竖向荷载:1.梁体截面积:C-C 截面:S C-C =(15+50)/2×225×2+750×150-300×103×2+60×25/2×4+20×20/2×4=69125㎝2D-D 截面:S d-d =(15+50)/2×225×2+750×150-270×83×2+60×25/2×4+20×20/2×4=86105㎝2 E-E 截面:S e-e =(15+50)/2×225×2+750×150-220×38×2=110405㎝2墩顶处横梁截面S 横=(15+50)/2×225×2+750×150=127125㎝2综合以上计算，墩顶处横梁截面最大，取墩顶处截面检算,取中横梁墩顶两侧各4.3米共8.6米进行检算、为增大安全系数,假设荷载作用面积为箱梁底板面积,底板面积为8.6×7.5＝64.5㎡。
根据支架间距，纵向为13排、横向为8排，底板下共有立杆104根.V 砼=S 横×160+(S 横+S e-e )/2×25×2+( S C-C + S e-e )/2×325×2=84625500㎝32、施工荷载取值:○1梁体均布荷载:N1=2.5×84.7×10=2117.5KN/64.5=32.83Kpa○2支架荷载：取2.0 Kpa○3模板荷载:取1.1 Kpa○4施工人员荷载:1.5 Kpa○5振捣荷载:2.0 Kpa○6混凝土倾倒产生的冲击荷载取2.0 Kpa荷载组合：N总=（32.83＋2.0＋1.1＋1.5＋2.0＋2.0）×64.5=2672 KN共有104个立杆受力,所以每根立杆受力为:N=2672/104=25.70KN二、碗扣支架整体(立杆)稳定性验算:立杆承受由横杆传递来的荷载,由于大横杆步距为1.0m,碗扣式钢管ф48㎜×3.5㎜的回转半径15.78㎜,长细比:λ=L/ⅰ=63查《建筑施工手册》附表5-18得轴心受压刚构件稳定系数ф=0.806钢材强度极限值[δ]=215MPa;单根立杆的截面积A=4.89×102㎜2,[N]=φA[δ]=0.806×4.89×102×215=84.7KN〉N=25.70KN满足要求.三、地基承载力检算:在考虑木材材质性能的情况下,拟采用厚16cm×22cm宽的枕木作为地基梁考虑,查《建筑施工手册》表7-4土夹石用20t震动压路机压实系数为0.94～0.97,承载力为150～200Kpa，实际场地经检测承载力均达250 Kpa以上。
现浇箱梁支架模及汽车通道验算书(加风荷载)
现浇箱梁支架模及汽车通道验算书(加风荷载)————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：A、B匝道桥现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书一、现浇箱梁支架基底处理、支架安装及底模铺设支架搭设前，对支架地基进行严格处理，保证具有足够的承载力。
把支架布设尺寸加1米范围的垃圾、腐植土等清除并整平压实；在支架搭设范围内回填30cm厚透水性较好的拆方土，填土表面做成与箱梁顶面横坡一致，并用压路机碾压密实（经试验检测密实度不小于93%），铺设混凝土加固地基及防治冬期雨水浸泡，并在支架四周挖40×40cm以上的排水沟，防止因雨水浸泡地基引起支架沉降。
地基处理好后再按支架纵距，延横桥向加铺宽15cm、厚10cm以上的方木。
A匝道桥1~4号墩、B桥1~3号墩采用‘碗扣’式支架满堂式布设，均以现浇箱梁中线为轴线沿桥梁纵向60cm间距均匀布设支架，横桥向支架间距60cm均匀布设，横杆步距1.2米； A桥1—4#墩及B桥1~4号墩台按支架横桥向按桥墩平行布置；碗扣支架底托放置于处理地基表面铺设的方木上，以保证支架底托受力均匀传至地基，同时保证支架整体性、稳定性良好。
根据地面与现浇箱梁标高计算支架顶托、底托高度，确保精确度，顶、底托伸出长度不大于35cm。
顶托上沿现浇箱梁中线方向铺设10×15cm方木，上面横向铺设10×10cm方木(间距90cm)，在木方表面贴1.5cm厚的酚醛覆面防水胶合板。
在铺设方木及底板和胶合板时，精确测量底板标高，并考虑方木与底板的压缩量、支架的沉降量和张拉预留拱度影响。
保证模板的强度、刚度、平整度、表面光洁度需符合规范要求，防止棱角损坏。
二、支架、方木受力计算：A匝道桥1—4#墩上为1.8m高C50预应力混凝土连续箱梁，B桥墩上为C50预应力混凝土箱梁，箱梁高度为1.8m，支架布置间距相同。
现浇支架检算书
目录一、碗扣支架方案总体说明： (2)1、材料规格： (2)2、支架布置： (2)二、碗扣支架现浇梁方案检算 (2)1、已知条件 (2)2、最大截面部分碗扣式支架检算 (2)3、横桥向分配梁（方木）验算: (7)4、纵向分配梁（方木）验算： (9)5、模板验算： (11)6、I40a工字钢纵梁计算 (11)7、内模系统支撑体系检算 (12)8、立杆地基承载力计算 (13)XXX特大桥现浇连续梁支架检算书一、碗扣支架方案总体说明：1、材料规格：支架采用碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m几种，横杆采用0.9m、0.6m、0.3m三种规格。
2、支架布置：第一跨和第三跨支架的纵向间距按60cm控制，横向间距按60cm 控制，横向和纵向水平杆步距1.2m，顶托上横向设置12cm×15cm方木分配梁，上铺10cm×10cm方木做为纵向分配梁，间距20cm，模板采用1.8cm厚竹胶板。
二、碗扣支架现浇梁方案检算1、已知条件箱梁尺寸：顶面宽4.9m，底板宽3.2 m，梁高2.8～5.0m，梁长144m。
根据设计图纸，梁总重23670.8 kN。
①施工人员，机具、材料荷载：P1=2.5kN/m2②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：P2=2.5kN/m2③梁体钢筋砼自重荷载：P3=26.5kN/m3④模板、支架自重荷载：P4=1.5kN/m22、最大截面部分碗扣式支架检算⑴梁体钢筋砼自重荷载（如图1所示）：4905003207018020070图1、箱梁横断面图（单位：cm ）91.8712.4724.791.8712.47图2、横断面砼荷载分布（单位：KN ）a 、翼缘板处：P 31=12.47kN/m 2b 、腹板处：P 32=91.87kN/m 2c 、底板处：P 33=24.7kN/m 2（2）两侧翼缘板处满堂支架受力检算两侧翼缘板处碗口式脚手架布置按顺桥向间距60cm ，横桥向间距90cm ，横杆步距120cm 。
第1联现浇连续梁满堂支架检算书教学内容
第1联现浇连续梁满堂支架检算书教学内容目录1 检算依据12 工程概况 (1)3 结构设计 (2)3.1总体思路 (2)3.2支架结构设计 (2)3.3荷载取值 (3)4 材料主要参数及截面特性 (4)5 支架检算 (4)5.1检算模型 (4)5.2强度检算 (5)5.3刚度检算 (8)5.4稳定性检算 (10)6 基础检算 (12)6.1立杆地基承载力计算 (12)7 结论 (13)滨江大道3×43m现浇连续梁满堂式支架检算书1 检算依据⑴《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；⑵《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；⑶《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）；⑷《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08-016-2004）；⑸《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）；⑹《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）；⑺《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-1991）；⑻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；⑼《路桥施工计算手册》人民交通出版社。
2 工程概况南京江北滨江大道SG5标第1联为3×43m连续梁，采用等高度预应力混凝土连续箱梁，梁高300cm，单箱双室斜腹板截面。
其中箱梁顶板宽1889cm，底板宽979cm，外侧悬臂板长357cm，端部厚20cm，根部厚55cm；箱梁顶板厚25cm，顶板厚25cm，腹板由中支点至跨中分三段变化，厚度变化为85～65～45cm。
箱梁在中、边支点处设有横梁，其中端横梁厚120cm，中横梁厚200cm。
梁体砼采用C50耐久性混凝土，1幅需C50混凝土1898.3m3，每幅每跨梁重为1582t。
3×43m连续梁跨越地区地质条件较差，淤泥覆盖层厚，土层结构主要为杂填土，素填土，淤泥、淤泥质土，粘土、粉质粘土，粉质粘土与粉土互层等，承载力较差。
支架现浇各项荷载受力验算
第七章施工各项荷载受力验算荷载参数：（1）、模板自重标准值：Q1=2KN/m2（2）、钢筋混凝土容重标准值：Q2=26KN/m3（3）、施工人员及设备荷载标准值：Q3=2.5KN/m2（4）、浇筑和振捣混凝土产生的荷载标准值：Q4=3.0KN/m2（5）、其他荷载Q5=3.0 KN/m27.1立杆受力计算支架立杆外径48mm，壁厚为3mm，截面积A=π（R2-r2）=424mm2惯性矩I=π（D4-d4）/64=1.078×105mm4回转半径i=(I/A)1/2=15.95mm每两层横杆之间间距为L=1.2m，则立杆长细比λ=L/i=75根据《路桥施工计算手册》查附表3-26，得折减系数ψ=（0.713+0.651）/2=0.682查附表3-20，得钢管立杆容许应力[σ]=140N/mm2则单根立杆容许承载力为：ψA[σ]= 0.682×424×140=40.5KN查表13-5，横杆间距100cm时，立杆容许荷载为31.7KN，横杆间距125cm时，立杆容许荷载为29.2KN，则当横杆间距为120cm时，用内插法计算立杆容许荷载为：31.7-（31.7-29.2）×（100-120）/（100-125）=29.7KN综合得单根立杆容许荷载为29.7KN。
对三处分别进行验算，其中一处为横梁底部，一处为跨中腹板处，一处为跨中箱室处。
立杆单位重量为424×10-6×7850×10=33.3N/m，支架最大高度为11.4m,则支架自重为33.3×11.4=0.38KN7.1.1横梁底部：此时横向间距为0.6m，纵向间距为0.6m，混凝土高度为2.2m，则正常施工时单杆承载力为（2+26×2.2+2.5+3+3）×0.6×0.6+0.38=24.75KN，超载预压时单杆承载力为（26×2.2×120%+3）×0.6×0.6+0.38=26.17KN，取大值则单杆承载力为26.17KN<29.7KN，强度满足要求.7.1.2跨中腹板处：此时横向间距0.6m，纵向间距0.6m，混凝土高度在0.22m范围内为2.2m高，在0.38m范围内为0.92m高，则正常施工时单杆承载力为（2+2.5+3+3）×0.6×0.6+26×（0.22×2.2+0.38×0.92）×0.6+0.38=17.16KN，超载预压时单杆承载力为3×0.6×0.6+26×（0.22×2.2+0.38×0.92）×120%×0.6+0.38=16.7KN ，取大值则单杆承载力为17.16KN<29.7KN，强度满足要求；7.1.3跨中箱室处：此时横桥向间距为0.9m，纵桥向间距为0.6m,混凝土高度为0.5m 高，则正常施工时单杆承载力为（2+26×0.5+2.5+3+3）×0.9×0.6+0.38=13.07KN，超载预压时单杆承载力为（26×0.5×120%+3）×0.9×0.6+0.38=10.42KN，取大值则单杆承载力为13.07KN<29.7KN，强度满足要求。
现浇支架结构计算（加地基承载力验算）
现浇支架结构计算（加地基承载力验算）支架现浇箱梁结构受力验算一、计算依据：（1）《无碴轨道现浇预应力混凝土简支梁》（2）《钢结构设计规范》GB50017-2003（3）《路桥施工计算手册》二、计算参数：工字钢截面特性钢管截面特性方木截面特性二、计算荷载：施工人员及设备荷载：q2=2.5 kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载：q3=2.0kN/m2；模板支架自重荷载：q1=3.0kN/m2；新浇筑混凝土自重荷载：q4=26 kN/m3。
三、支架系统受力验算：1．腹板处支架验算：（1）腹板底10×10方木肋条受力验算：方木的布置的跨度0.6米，间距为0.2米：q=0.2×（2.5＋2.0＋3.0＋2.7×26）=15.54(kN/m) 按四跨连续梁计算：M max =0.107×ql 2= 0.107×15.54×0.62=0.6(kN.m)W=34-22m 1067.161.01.06bh ?=?= Q max =0.607×ql=0.607×15.54×0.6=5.7（kN ）σw =W M max =4-1067.10.56=3593(kPa)=3.593(MPa) ＜[σg ]=11.0Mpa (合格) τ=2A 3Q max =4-101002 5.73=855kPa=0.855(MPa) ＜[τg ]=1.7Mpa (合格) I=46-33m 103.8121.01.012bh ?=?= f=0.632×100EI ql 4=0.632× 6-64108.31091000.615.54=1.7×10-4 (m) =0.17(㎜) ＜400600=1.5(㎜) (合格) （2）腹板底方木（12×15㎝）分配梁受力验算：采用迈达斯梁单元建模：方木布置的跨度0.3米，间距为0.6米，荷载为自重加 1.2上层方木传力。
满堂现浇支架检算书
中铁X局厦深铁路XSFJ-Ⅱ标第四项目部满堂支架现浇24m箱梁支架检算书计算人:复核人:审批人:年月日1、工程概况现浇简支箱梁中心梁高2.4m（含排水坡），梁底宽为5.92m,梁顶板宽12.2m，顶板厚34㎝，腹板厚50-80㎝，底板厚30㎝。
现浇支架拟采用碗扣式钢管（φ48*3.5mm）支架，支架纵向间距90cm，横向间距腹板下30cm，翼缘板下90cm，其余部位60cm，竖向步距均为90cm。
钢管顶托上纵桥向设14×20cm方木，在14×20cm方木上设10×10cm 横向肋木，横向肋木间距25cm，横向肋木上铺设顶板底模，底模板采用18mm优质竹胶板。
侧模采用18mm优质胶木板，加劲肋木为10×10cm方木，间距25cm，背楞采用2[10槽钢，背楞间距60cm，拉杆采用φ20圆钢，间距100cm。
钢管立柱通过地托支承在14×20cm方木上，地基采用C15砼进行硬化处理，砼厚15cm。
浇筑砼前先对原地面进行整平、夯实，夯实后地基承载力为200kPa以上。
2、材料参数胶合板：[σ]=18MPa ，E=10×103Mpa油松、新疆落叶松、云南松、马尾松：[σ]=12MPa(顺纹抗压、抗弯) [τ]=3.14MPa(横纹抗剪) E=9*103MPa热轧普通型钢：[σ]=170Mpa，[τ]=100Mpa，E=2.1×105MpaC15混凝土：[σc]=4.6Mpa[10槽钢: Wx=39.7cm3，Ix=198.3cm4A=12.74cm23、计算荷载箱梁混凝土一次浇注成型，荷载计算梁高取2.4m，顶板厚度0.34m，底板厚度0.3m，腹板厚50-80㎝，翼缘板厚0.4m（取平均值）。
腹板钢筋混凝土荷载：q1=26KN/m3×2.4m=62.4kN/m2底板处钢筋混凝土荷载：q1’=26KN/m3×(0.34+0.3)m=16.6kN/m2 翼缘板下钢筋混凝土荷载：q1”=26KN/m3×0.4m=10.4kN/m2施工人员及机具荷载：q2=2.5kN/m2泵送砼冲击荷载：q3=3.5kN/m2振捣砼产生荷载：q4=2KN/m2（底板），q4=4kN/m2（侧模）腹板处内、外模型荷载：q5=10KN/m2底板处内、外模型荷载：q5’=6KN/m2翼缘板处模型荷载：q5”=1KN/m2荷载分项系数砼、模型自重荷载取1.2，其他取1.4。
现浇梁满堂支架施工验算
附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。
在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。
对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。
支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。
1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。
1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。
F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。
高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书
现浇支架受力验算计算书1、支架受力检算太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。
太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。
箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。
左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图”1.1荷载计算1.1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：左幅梁体一般构造图1.1.2荷载组合1.1.3荷载计算⑴箱梁自重——q1计算根据太平互通中桥现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅲ－Ⅲ截面（墩顶及横隔板梁）等三个代表截面进行箱梁自重计算，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
现浇连续箱梁满堂支架受力安全验算
现浇连续箱梁满堂支架受力安全验算一、工程概况AK0+760.145匝道桥上跨徐明高速公路，位于缓和曲线上，布孔方案为20+4×25+20m，下部结构为花瓶式桥墩、肋台、桩基础，上部结构为现浇预应力连续箱梁，采用盆式抗震支座，桥面铺装由10cm厚沥青砼+8cm厚C40防水砼组成。
现浇箱梁为单箱单室，翼缘板宽1.625m，梁高1.5m，底宽4.5m，顶宽7.75m，腹板宽0.5m，顶板厚0.25m，底板厚0.20m，采用C50砼现浇。
二、支架搭设方案支架搭设采用碗扣式满堂支架，支架立杆纵横向间距均按90cm布置，横杆步距为120cm。
立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的高度控制在60cm，顶托上纵向设置12×15cm方木作为主愣，调节可调顶托高度，使方木均匀受力，在方木上横向布置10×12cm方木作为次愣，间距20cm，次愣上铺设1.5cm厚的竹胶板。
现浇箱梁支架横断面图三、有关力学性能参数1、箱梁底模板采用2440×1220×15mm的竹胶板。
竹胶板弹性模量E=9×103MPa，根据砼模板用胶合板（GB/T17656—1999），容许抗弯应力[σ]=15MPa，容许剪应力[τ]=1.7MPa。
2、松木材。
顺纹容许抗弯应力[σ]=12MPa，容许剪应力[τ]=1.3MPa，弹性模量E=9×103MPa。
3、碗扣件钢管截面特性3、钢材的强度和弹性模量。
P235A钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值为205N/mm2，弹性模量为2.05×105 N/mm2。
通道顶工字钢采用A3钢，容许抗弯应力[σ]=145MPa，容许剪应力[τ]=85MPa，弹性模量E=2.1×105MPa。
四、支架各部分验算1、荷载计算：以第2跨25m为算例1）箱梁梁体自重荷载：钢筋砼容重按26KN/m3计算。
箱梁翼缘板截面积为0.93m2，跨中箱体截面积为3.45m2。
现浇箱梁支架验算指导书
一、支架受力检算1.1满堂脚手架验算东连接线A0#～A2#、B0#～B5#采用满堂支架形式现浇施工。
针对上述7孔现浇梁，以最宽、最重梁A0#～A2#断面进行检算，以此作为施工指导。
1.1.1 A0#～A2#A0#～A3#箱梁钢筋总重122.8t、C50混凝土866m3。
A0#～A2#箱梁梁宽12.4m、高2.25m为变截面，钢筋重81.8t、砼量577.4m3。
采用碗扣脚手满堂支架现浇，竹胶合板作底模和侧模。
1.1.1.1荷载计算1）砼自重：A0#～A2#箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3 箱梁方量为642m3)共计642×2.6=1669.2t2）施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：60×12.4×0.3=223.2t总荷载1669.2+223.2=1892.4t。
1.1.1.2支架设计计算二、支架设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：中横梁和端横梁支架纵、横方向、腹板下方立杆的间距均为60×60㎝，箱梁翼缘板部位立杆间距按照60cm×90cm梅花型布置，平杆层间距120cm，横桥向布置3＋9＋3共15列（中横梁和端横梁布置3＋13＋3共19列），纵桥向两墩28m之间布置（6＋19＋6）31 排、两墩30m之间布置（6＋27＋6）39 排，立杆上下采用可调丝杆上托和下托，丝杆上顶托内顺桥向放置一根15×15cm方木，纵向方木上横向摆放10×10cm方木，方木中心间距为28cm，在方木上钉15mm厚的竹胶板作为现浇箱梁底模。
HB碗扣为Φ48×3.5mm钢管。
立杆、横杆承载性能如下表：1、荷载分析计算1）模板荷载：（1）内模（包括支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。
（2）外模（包括侧模支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。
2）施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，按q=1.0KN/m2考虑。
现浇箱梁支架受力计算书及审核
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm ，立杆纵距l a =900mm ，立杆横距l b =900mm 。
横桥向搭设150mm ×150mm 的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm 的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm 厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m 32、模板及方木q 2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q 3=2.5kN/m 24、混凝土振捣时产生的荷载q 4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土： g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木： g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载： g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3maxmax41.76103.13[]125.62510MMPa MPaWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
K10+854.5无腹式拱桥箱梁现浇支架受力验算
１ 测 量放 样 。测量 人 员 用 全 站 仪 放 出 箱 梁 的 中心 线 ， 据 中 、 根 心 线 向两 侧对 称 布 设 碗 扣 支架 。 ２ 布设 立 杆 底托 。根 据 立 杆 位 置 布设 立 杆 底 托 ， 托 采 用 钢． 、 底
院 优 化 设 计 后 下 部 结 构 为 拱 腿 基 础 ， 部 结 构 型 式 为 镰 刀形 无 腹 上
依 次安 装 立杆 、 杆 。安装 时应保 证立 杆处 于垫 块 中心 ， 般先 全部 横 一
装完 一个作 业 面的底部 立 杆及 部分 横 杆 ， 逐层 往 上安 装 ， 再 同时 安装
１碗 扣 式 支撑 架 计 算 基 本 参 数 。支 架搭 设 高 度 Ｈ： 面 高 程 、 地 １３６ 桥 面 高 程 １５０ 桥 板 厚 Ｉ ３ 支 架 搭 设 高 度 为 ８４ ３． ｍ， ４． ｍ， ～ ｍ， ．～
二 ， 浇 箱 梁 支架 设 计 现 １． ０ ｍ。钢 管 直 径 为 ４ ． ｍ。 ４ ８５ ｍ
序 次 参数 名 称 符 号 单 位
为保 、观浇箱 梁 支架 的稳 定 ， 支架搭 设前 必须 对地基 进行 硬 化 证 在
处理 ， 总体要 求 支架 基 础 必 须 有一 定 的强 度 和横 坡 ， 有 防 、 水 功 且 排
能 。基 底平 整压 实后 ， 浇筑 １ｃ ０ｍ厚 （ ０ 凝土 ， ２ 混 ２ 每侧 比支架加 宽 １ ｍ。 １ ２ ３ ４ ５ 搭 设 高 度 步距 立 杆 纵 距 立 杆 横距 立 杆 截 面 积 ｌ ａ ｌ ｂ Ａ Ｈ ｍ ｍ ｍ ｍ ｍｍ‘ ８ ～ １． ． ０４ ４ ０９ ． Ｏ９ ． ０９ ． ４９ ８
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主桥现浇支架计算书一、概况主桥上部结构为梁拱组合体系，按设计采用少支架现浇施工工艺。
承台上用Ф400、壁厚6mm的钢管桩做为支架下部支撑，河中对应V腿上横梁的部位打设Ф800的钢管桩，壁厚10mm，跨中部位加设一组Ф600、壁厚8mm的钢管桩；桩顶设双拼工45a作为平台下横梁,其上搁置“321”军用贝雷梁，做为上部满堂脚手支架的支撑。
支架上部采用HBL碗口式脚手架，均为Ф48×3.5mm的钢管，箱梁底板下立杆纵桥向间距0.9m，横桥向间距0.6m，横杆步距0.6m；在V腿上横梁处加密布置，纵间距0.6m，横间距0.3m，横杆步距0.6m；翼板下立杆间距设为1.2m。
支架在宽度方向预留一定宽度（一般50cm左右），以满足搭设模板的操作空间和安全的考虑。
在高度方面要测量下垫枕木到箱梁底的实际高度，并考虑因桥面斜度的变化，设定顶托、底托的高度，以便决定支架配置数量。
二、支架示意图见后附图三、V腿支架验算（以第8#~9#跨为例）主桥第8#~9#跨处单跨跨径最大，上部结构重量也最重，故本次计算选取该处进行验算，若该处满足施工荷载要求，则其它跨也应该可以满足施工要求。
1、荷载及各标准值选取根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008、图纸及现场实际施工情况分别对以下数据取值：模板支撑架荷载标准值：Q1=0.5（KN/㎡）施工荷载标准值：Q3=1.0（施工人员及设备）+2.0（振捣混凝土时产生的荷载）=3.0（KN/㎡）操作层均布施工荷载标准值：Q4=3.0（KN/㎡）钢材的强度设计值：[f]=205N/mm²支架钢管回转半径：i=1.58（cm）立杆截面面积：A=254（mm²）支架钢管截面模量：W=5.08（cm³）半个V腿混凝土自重见下表：项目V腿下横梁V腿上横梁V腿箱梁箱体箱梁翼板8#~9#跨87.1t 127.8t(247.5t)487.5t(523t)290t(463.75t)113t合计87.1t 127.8t 777.5t(986.75t)113t3、立杆验算：V腿6m宽度范围内的苛载相对集中，取该处进行计算。
①立杆轴向承载力计算新浇筑混凝土自重（包括钢筋）标准值：Q2＝4875/（11×6×2）＝36.9KN/㎡N=[1.2Q1+1.2Q2+1.4（Q3+Q4）]LxLy＝[1.2×0.5+1.2×36.9+1.4×（3+3）]×0.6×0.9=28.8（KN）式中：Lx、Ly—单肢立杆纵向及横向间距（m）。
②立杆强度验算N/A≤[f]28800N/254mm²=113.4MPa≤[f]=205MPa立杆强度满足要求。
③支架稳定性验算长细比λ=h/i=60/1.58=37.97＜250，查表得：φ=0.893φ——轴心受压杆件稳定系数，按细长比查表确定N≤φAf28.8KN≤0.893×254×205/1000=46.5KN故立杆满足结构稳定性要求。
4.纵横梁方木验算①横肋木方强度验算横肋木方支撑在纵肋上，按多跨连续梁验算，荷载断面以墩顶处为例，横肋间距25cm，跨度90cm。
PRRvL=900mm b=100h = 1 0 0单根单跨横木受力q= 43.03×0.25=10.8KN/m按最不利因素计算，即横向方木（100×100mm ）以简支计算 最大弯矩为：Mmax=ql²/8=10.8×0.9×0.9/8=1.09KN·m 弯曲强度：σ= Mmax/W=6×Mmax/bh ²=6×1.09/（0.1×0.1×0.1）=6.54MPa ＜11MPa （落叶松木容许应力）最大挠度：fmax=5ql 4/384EI=5×10.8×103×0.94/[384×9×109×(0.14/12）×]=1.22mm ＜900/400=2.2mm 综上：横梁强度满足要求。
②纵梁木方强度验算纵肋木方支撑在立杆上，为方便计算，按简支梁进行验算。
在墩顶处，两个支撑托之间跨度为60cm ，纵肋间距90cm ，横梁架设间距为25cm ，支架中采用100×150mm 纵向方木，按最不利荷载验算，计算简图如下。
跨中和支座处受横向方木集中荷载P=43.03×0.25×0.9=9.68KN 。
最大弯矩为：Mmax=PA=9.68×0.175=1.694KN ·m截面抵抗矩：W= bh 2/6=（0.1×0.15×0.15）/6=3.75×10-4m 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=（0.1×0.153）/12＝2.81×10-5m 4 弹性模量： E=9×109Pa弯曲强度：σ= Mmax/W=1.694/（3.75×10-4）=4.52MPa ＜11MPa （落叶松木容许弯应力）满足要求最大挠度：fmax=Mmax ×(3L 2-4A 2)/24EI=0.27mm ＜600/400=1.5mm 综上：纵梁强度满足要求。
5．模板强度计算箱梁底模板采用高强度竹胶板，板厚t=15mm ，因此处，竹胶板背肋间距为200mm ，所以验算模板强度采用b=200mm 平面竹胶板。
容许弯拉应力：f=17MPa17.5cm17.5cm25cmPP弹性模量：E=0.1×105MPa截面惯性矩：I=bh 3/12=20×1.5³/12=5.62cm 4 截面抵抗矩：W= bh 2/6=20×1.52/6=11.25cm 3 截面积：A=bh=20×1.5=30cm 2底模板均布荷载：q=43.03×0.20/(0.6×0.9)=15.94（KN ·m ） 跨中最大弯矩：Mmax=ql 2/8=15.94×0.20×0.20/8=0.08 (KN ·m) 弯拉应力：σ=Mmax/W=0.08×103/11.25×10-6=7.1MPa ＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。
挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL 4/100EI=(0.677×15.94×0.204)/(100×0.1×108×5.62×10-8)=0.3mm ＜L/400=0.5mm 竹胶板挠度满足要求。
6.碗扣支架下垫工字钢验算V 腿下的受力最大，故取此处做验算。
为方便计算，按简支梁结构进行计算。
两个贝雷梁之间净跨度为1.05m ，为计算方便取为1.1m ；碗扣支架纵桥向间距90cm ，横桥向间距为60cm ，按最不利荷载验算，计算简图如下。
图中P 就是单根立柱承受的荷载： P ＝43.03KN 最大弯矩： Mmax=PA=43.03×0.25=10.76KN ·m 查表可知I12.6a 工字钢截面抵抗矩：W=77.5cm 3弯曲强度：σ= Mmax/W=10.76/（77.5×10-6）=139MPa ＜158MPa （Q235钢容许应力） 挠度验算：fmax=6.81PL ³/384EI=0.99mm ＜1100mm/400=2.75mm 工字钢满足要求。
7.贝雷梁验算按受力情况分析，V 腿投影下的贝雷梁和上部箱梁翼板处分别进行验算。
25cm25cm60cmPP①V 腿下贝雷梁验算V 腿下横梁在墩柱上，V 腿上横梁位于端部，下部对应有钢管桩支撑，故这两部分重量不计入贝梁的抗弯验算。
则总的线荷载为（取1.2安全系数）：q ＝1.2×7775/13＝717.7KN/m 最大弯矩为：Mmax=ql²/8=15161KN ·m ＜788×20＝15760KN ·m 式中单片贝雷梁的容许弯矩为788KN ·m V 腿下贝雷梁满足要求 ②翼板下贝雷梁验算翼板下的线荷载为：q ＝1.2×1130/12＝113KN/m 最大弯矩为：Mmax=ql²/8=2034KN ·m ＜788×6＝4728KN ·m 翼板下贝雷梁满足要求 8.钢管桩及I45a 工字钢横梁验算从支架图中可以看出，V 腿下两桩之间的工字钢受力最不利。
两桩间间距为3m ，按最不利荷载验算，计算简图如下。
贝雷梁传递的集中荷载P=7775/（10*2）+1278/10＝516.55KN 。
最大弯矩为：Mmax=Pl/4=516.55×3/4=384.4KN ·m 查表可知45a 工字钢截面抵抗矩：W= 1432.9cm 3弯曲强度：σ= Mmax/W=384.4/（2×1432.9×10-6）=134MPa ＜158MPa （Q235钢容许应力），I45a 工字钢横梁满足要求。
钢管桩承受的总荷载为（777.5+113）/2+127.8＝573t ＜800t根据前期所做钢管桩单桩承载力实验可知，单根钢管桩入土深度不小于19m 时，可以承受的荷载不小于100t 。
本支架下共设有8根桩，可以满足要求。
9.三角区上部箱梁支撑验算为尽量减小三角区上部箱梁荷载向下部V 腿传递，在V 腿下横梁上设2组，每组8根（全宽范围）Ф600、壁厚8mm 的钢管，上部横担I25工字钢，见后附图。
P1.5m1.5m工字钢验算：半边箱梁重量为290t，均布荷载，则q＝2900/11＝264.7KN/m按简支梁计算：最大弯矩为：Mmax=ql²/8=264.7×11×11/8=4003.6KN·m查表可知I45a工字钢截面抵抗矩：W=1432.9cm3弯曲应力：σ= Mmax/W=4003.6/1432.9=2794.1MPaQ235钢容许应力为158MPa2794.1/158＝17.7采用20根I45a工字钢，即每个箱梁的一侧底板下铺10根I45a工字钢，中到中间距67cm，可以满足要求。
fmax=5qL4/（20×384EI）=37.3mm两端钢管支撑验算：一端钢管所受荷载为一个V腿上横梁重及上部箱梁重量的1/4，共有6根钢管，单根钢管承受荷载为：（127.8+290/2）/6＝45.5t长细比λ=h/i=6/0.4=15＜250，查表得：φ=0.96φ——轴心受压杆件稳定系数，按细长比查表确定N≤φAf45.5KN≤0.96×（3.14×0.494×0.006）×205×103=1832KN满足要求。