模板工程论文技师

模板工程论文技师
随着我处规模的不断进展与壮大，承接的工程任务越来越多，工程质量正在逐年提高,优质工程、优质结构不断涌现。

这一个个骄人的成绩的取得，无一不是以质量为依托。

质量乃企业立足生存之本。

在主体施工阶段中，混凝土成型是质量评定的一个重要方面，混凝土的成型很大程度上由模板的设计与配制所决定，故模板的设计与配制是混凝土成型的关键，我们应当对此加以重视与进行必要的投入，确保混凝土成型的观感与质量。

我工程部在太仓苏创上海花园项目的模板工程进行了尝试，对模板的设计与配制进行有效策划与操纵，取得了较好的质量效果与经济效益。

模板的设计与配制需通过下列几个阶段，一是策划准备工作阶段，其次为设计阶段，最后是配制阶段。

每一阶段都有许多有关的工作要做，关于每一项工作都要进行细致的考虑与策划，选择能达到预期的质量目标与经济效果的方法。

在太仓苏创上海花园项目的模板工艺上我们首先下定质量目标：整体质量目标为扬子杯，模板要求达清水混凝土，基本做到不抹灰。

围绕这一目标，项目部对模板进行了认确实策划与配制。

一、策划准备工作。

太昌花园项目我工程部共承建5栋14层住宅楼，建筑面积为4万多，该工程为短肢剪力墙结构，层高为3米，在工程开工前，项目部对模板的策划与配制做了充分的准备工作。

1、召集有关人员召开会议，总结此前工程模板工艺方面的经验。

为此项目部召集了施工组、质检组、木工工长及小组长等进行讨论，
对往常所干工程模板方面的得与失进行分析，好的在本工程中继续加以发扬与运用，不好的应当加以杜绝与改进。

在会上，项目部决定继续习惯上海市场的形势使用浸汁板木模，并提出奋斗目标力争达到清水混凝土的施工水平，同时明确本工程杜绝使用胶带补缝的传统施工工艺。

项目部要求各部门有关人员在模板的设计与配制上多下功夫，多想办法。

会议同时还总结到：以往模板周转次数少，投资相对较多，本工程能够在拆模上进行有效操纵，制订措施来操纵损耗延长周转次数，从而降低投入。

2、新工艺、新技术、新材料的运用。

结合本工程的特点与上海市场的要求，本工程决定使用20厚浸汁板与50*100木龙骨配制组合模板；对模板的拼缝处全部用刨子进行修整到边；关于模板的下脚（与下层混凝土交接处）使用新工艺予埋对拉螺栓；关于柱角、梁角的易漏浆部位全部加木锲受紧，使柱角、梁角不漏浆，做到成型后有棱有角；关于模板下脚不到位处使用砂浆进行提早5--8小时捂堵，有效操纵烂根与麻面现象；关于模板的定位使用最下道为钢筋焊接，上面使用混凝土预制穿墙块进行限位，等等。

3、人员进行具体的分工与落实。

项目技术负责人及施工组负责方案的编制与审批工作；质检组、木工班参考并商讨；同时安排专人进行模板翻样与交底；关于拆模，专人盯管与指导，确保模板少受伤害少碰撞。

二、设计阶段。

这一阶段非常关键。

技术人员首先务必认真全面的阅读与熟悉图纸，全面熟悉图纸的各轴线之间的尺寸关系。

关于工
程变更需即时实施，不得马虎。

其次，进行计算与绘图。

关于计算可分为三种形式进行，一是墙柱模板计算，二是梁模板计算，三是楼板模板计算。

要紧计算支撑钢管是否能承受荷载，龙骨的强度、抗剪、挠度与扣件抗滑移的计算。

关于计算，根据经验，支撑稳固性计算非常非常重要，高度超过8米的模板其方案务必请有关专家进行论证，通过后才能实施。

所谓绘图，是指翻样员将蓝图上的墙、板、柱进行支解，绘制成直观详图以便工人进行操作。

作为翻样员务必做到认真细致，对每一条墙、每一个柱都不放过，且对墙柱进行有序编号，以便施工操作时按编号顺序进行，关于板厚有高差的地方尤要小心，墙板的高度也要变（墙、柱、板一起浇注）。

最后，由计算书构成的方案需报送上级部门、监理、业主进行审批。

通过后由技术负责人按此方案进行技术交底。

各有关部门务必按此执行。

关于翻样后所形成的翻样图，还需进行认确实核对，核对后形成书面交底交付操作人员进行执行。

三、配制阶段。

即实施阶段，这一阶段，务必做到下列两点：一是操作人员务必严格按照大样图与技术交底进行；二是勤检查勤督促，质量员，施工员、工长等均为检查与督促人员，关于不正确的应当加以制止与改正，关于不到位的应当加以指导与改进。

在本工程的配模过程中，项目做到了细致认真，安排专人进行监督与检查，对每一道环节都有明确的交底与要求；翻样员于现场进行指导与讲解，做到有问必答，问题于现场随时随地进行解决；此次模板的配制做到好中求快，重点是配模的质量，改变以往的一味追求速度的作风。

四、实施效果。

本次配模共花去模板用工的1/3，从此数据来看，远远超经验数据，但在施工过程中，不需花过多的用工去进行模板修整，不需花人工贴胶带，不需花过多人工进行混凝土修补与清理，总体比较来，模板总用工有所节约，工程主体总体用工有所节约，工程质量比往常迈上一台阶，达到清水混凝土的要求，完成预期质量目标；在拆模工程操纵中，制定了不许硬撬硬碰，务必进行软保护的措施，且专人负责进行监督与指导，使模板的损耗大大降低从而延长模板的周转次数，节约工程成本，经济效益显著提高。

取得了质量与经济双丰收。

综上所述，模板的设计与配制对混凝土成型有着很大的影响，是很关键的一个方面，我们应当加以重视，充分尊重科学，充分发挥项目部主观能动性，充分调动各有关人员的积极性，做到事前认真进行策划做好准备工作，技术人员的方案力求科学准确、交底明确直观可操作，配制时一丝不苟、严格按要求执行。

只要我们认真进行策划与操纵，定能使质量更上一个台阶，经济效益也将会显著提升。

2011年4月
张明汉
梁模板扣件钢管高支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

支撑高度在4米以上的模板支架被称之扣件式钢管高支撑架，关于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计与使用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为2.8米，
基本尺寸为：梁截面B×D=200mm×400mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距h=1.20米，
图1 梁模板支撑架立面简图
使用的钢管类型为48×3.5。

一、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包含梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.400×0.800=8.000kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 1.500×0.800×(2×
0.400+0.200)/0.200=6.000kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)×0.200×0.800=0.480kN
2.方木楞的支撑力计算：
均布荷载q = 1.2×8.000+1.2×6.000=16.800kN/m
集中荷载P = 1.4×0.480=0.672kN
A
方木计算简图
通过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为
N1=2.016kN
N2=2.016kN
方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
方木强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩与，计算公式如下:
均布荷载q = 2.016/0.800=2.520kN/m
最大弯矩M = 0.1ql2=0.1×2.52×0.80×
0.80=0.161kN.m
截面应力=0.161×106/83333.3=1.94N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql
截面抗剪强度务必满足: T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力Q=0.6×0.800×2.520=1.210kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1210/(2×50×
100)=0.363N/mm 2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2
方木的抗剪强度计算满足要求!
方木挠度计算
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度与，计算公式如下:
最大变形 v =0.677×2.100×800.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.147mm
方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
3.支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照连续梁的计算如下
2.02k N
2.02k N A
计算简图
0.000
0.000
0.8060.806
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.000
3.153
支撑钢管变形图(mm)
通过连续梁的计算得到
支座反力RA = RB=2.02kN
最大弯矩Mmax=0.806kN.m
最大变形vmax=3.153mm
截面应力=0.806×106/5080.0=158.740N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
二、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

三、扣件抗滑移的计算:
纵向或者横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤Rc
其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R ——纵向或者横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=2.02kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验说明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、立杆的稳固性计算:
立杆的稳固性计算公式
其中N ——立杆的轴心压力设计值，它包含：
横杆的最大支座反力N1=0.00kN (已经包含组合系数1.4)
脚手架钢管的自重N2 = 1.4×0.149×2.800=0.584kN
N = 2.016+0.584+2.240=4.840kN
——轴心受压立杆的稳固系数,由长细比l0/i 查表得到；
i ——计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.58
A ——立杆净截面面积(cm2)；A = 4.89
W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 ——计算长度(m)；
假如完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或者(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 ——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u =
1.70
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.12m；
公式(1)的计算结果：= 32.13N/mm2，立杆的稳固性计算< [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：= 15.14N/mm2，立杆的稳固性计算< [f],满足要求!
假如考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 ——计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式(3)的计算结果：= 18.17N/mm2，立杆的稳固性计算< [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或者柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

五、梁模板高支撑架的构造与施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的有关要求外，还要考虑下列内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架能够根据设计荷载使用单立杆或者双立杆；
b.立杆之间务必按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁与楼板荷载相差较大时，能够使用不一致的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不一致高度轴力变化不大时，能够使用等步距设置；
b.当中部有加强层或者支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可使用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或者横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或者双水平加强层；
b.单水平加强层能够每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或者剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部与中部每隔10--15m设置，四周与中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度与变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部与底部（扫地杆的设置层）务必设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N ≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆与水平杆的接头均应错开在不一致的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差与横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件与钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要操纵在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好使用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格操纵实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的操纵措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架与支承情况，发现下沉、松动与变形情况及时解决。

扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为2.9米，
搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.20米。

图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
使用的钢管类型为48×3.5。

一、模板支撑方木的计算
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.400×0.300=0.120kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN
2.强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩与，计算公式如下:
均布荷载q = 1.2×1.500+1.2×0.120=1.944kN/m
集中荷载P = 1.4×0.900=1.260kN
最大弯矩M = 1.260×1.00/4+1.94×1.00×
1.00/8=0.558kN.m
最大支座力N = 1.260/2+1.94×1.00/2=1.602kN
截面应力=0.558×106/83333.3=6.70N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度务必满足: T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力Q=1.000×1.944/2+1.260/2=1.602kN 截面抗剪强度计算值T=3×1602/(2×50×
100)=0.481N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
4.挠度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度与，计算公式如下:
均布荷载q = 1.500+0.120=1.620kN/m
集中荷载P = 0.900kN
最大变形v =5×1.620×1000.04/(384×9500.00×4166666.8)+900.0
×1000.03/(48×9500.00×4166666.8)=1.007mm
方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 二、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算
集中荷载P取纵向方木传递力，P=3.20kN
P P P P P P P P P P P
100010001000
支撑钢管计算简图
0.0000.8300.6990.394
1.078
0.117
0.3630.1171.0780.3940.6990.8300.000
支撑钢管弯矩图(kN.m)
2.7540.147
支撑钢管变形图(mm)
2.77 2.77
0.440.443.64 3.64
6.856.854.814.811.60 1.601.60 1.60
4.814.816.856.853.64 3.640.440.442.77 2.77
支撑钢管剪力图(kN)
通过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=1.078kN.m
最大变形 vmax=2.754mm
最大支座力 Qmax=11.652kN
截面应力 =1.08×106/5080.0=212.30N/mm 2
支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm 2,不满足要求!可减少立杆布置间距。

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
三、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包含静荷载、活荷载与风荷载。

1.静荷载标准值包含下列内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×2.880=0.429kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.400×1.000×1.000=0.400kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×1.000×1.000=5.000kN 经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 5.829kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ = (1.000+2.000)×1.000×
1.000=3.000kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
四、楼板强度的计算:
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.30m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积
As=1593.2mm2，fy=300.0N/mm2。

板的截面尺寸为b×h=4085mm×130mm，截面有效高度h0=110mm。

按照楼板每6天浇筑一层，因此需要验算6天、12天、18天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.30m，短边4.30×0.95=4.09m，
楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为
q=2×1.2×(0.40+25.00×0.20)+
1×1.2×(0.43×5×5/4.30/4.09)+
1.4×(
2.00+1.00)=17.89kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.09×
17.89=73.09kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0550×ql2=0.0550×73.09×
4.092=67.08kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为19.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到6天后混凝土强度达到53.77%，C30.0混凝土强度近似等效为C16.1。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.74N/mm2
则能够得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = 1593.15×300.00/(4085.00×110.00×7.74)=0.14
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.130
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=sbh02fcm = 0.130×4085.000×110.0002×7.7×
10-6=49.8kN.m
结论：由于ΣMi = 49.75=49.75 < Mmax=67.08
因此第6天以后的楼板楼板强度与不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第2层下列的模板支撑务必储存，第3层下列的模板支撑能够拆除。

木模板墙模板计算书
一、墙模板基本参数
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或者钢楞）构成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；
用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，
每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。

墙模板面板厚度h=20mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

内楞使用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。

外楞使用圆钢管φ48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。

穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径500mm。

墙模板组装示意图
二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取
3.000m；
1——外加剂影响修正系数，取1.200；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=65.830kN/m2
实际计算中使用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.830kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 6.000kN/m2。

三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度与刚度。

计算的原则是按照龙骨的间距与模板面的大小,
按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

q
300300300
面板计算简图
1.强度计算
= M/W < [f]
其中——面板的强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×2.00×
2.00/6=3
3.33cm3；
[f] ——面板的强度设计值(N/mm2)。

M = ql2 / 10
其中q ——作用在模板上的侧压力，它包含:
新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.2×0.50×65.83=39.50kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×0.50×6.00=4.20kN/m；
l ——计算跨度(内楞间距),l = 300mm；
面板的强度设计值[f] = 15.000N/mm2；
经计算得到，面板的强度计算值11.798N/mm2；
面板的强度验算< [f],满足要求!
2.挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250
其中q ——作用在模板上的侧压力，q = 32.92N/mm；
l ——计算跨度(内楞间距),l = 300mm；
E ——面板的弹性模量,E = 6000N/mm2；
I ——面板的截面惯性矩,
I = 50.00×2.00×2.00×2.00/12=33.33cm4；
面板的最大同意挠度值,[v] = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值, v = 0.902mm；
面板的挠度验算v < [v],满足要求!
四、墙模板内外楞的计算
(一).内楞(木或者钢)直接承受钢模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。

本算例中，龙骨使用木楞，截面惯性矩I与截面抵抗矩W 分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
q
500500500
内楞计算简图
1.内楞强度计算
= M/W < [f]
其中——内楞强度计算值(N/mm2)；
M ——内楞的最大弯距(N.mm)；
W ——内楞的净截面抵抗矩；
[f] ——内楞的强度设计值(N/mm2)。

M = ql2 / 10
其中q ——作用在内楞的荷载，
q = (1.2×65.83+1.4×6.00)×0.30=26.22kN/m；
l ——内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm；
内楞强度设计值[f] = 13.000N/mm2；
经计算得到，内楞的强度计算值7.866N/mm2；
内楞的强度验算< [f],满足要求!
2.内楞的挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250
其中E ——内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2；
内楞的最大同意挠度值,[v] = 2.000mm；
内楞的最大挠度计算值, v = 0.211mm；
内楞的挠度验算v < [v],满足要求!
(二).外楞(木或者钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。

本算例中，外龙骨使用钢楞，截面惯性矩I与截面抵抗矩W 分别为:
外钢楞的规格: 圆钢管φ48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩W = 5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩I = 12.19cm4；
P1P2P3
外楞计算简图
3.外楞强度计算
= M/W < [f]
其中——外楞强度计算值(N/mm2)；
M ——外楞的最大弯距(N.mm)；
W ——外楞的净截面抵抗矩；
[f] ——外楞的强度设计值(N/mm2)。

M = 0.175Pl
其中P ——作用在外楞的荷载，
P = (1.2×65.83+1.4×6.00)×0.50×0.50=21.85kN；
l ——外楞计算跨度(穿墙螺栓水平间距),l = 500mm；
外楞强度设计值[f] = 205.000N/mm2；
经计算得到，外楞的强度计算值188.168N/mm2；
外楞的强度验算< [f],满足要求!
4.外楞的挠度计算
v = 1.146Pl3 / 100EI < [v] = l/400
其中E ——外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2；
外楞的最大同意挠度值,[v] = 1.250mm；
外楞的最大挠度计算值, v = 0.460mm；
外楞的挠度验算v < [v],满足要求!
五、穿墙螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中N ——穿墙螺栓所受的拉力；
A ——穿墙螺栓有效面积(mm2)；
f ——穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿墙螺栓的直径(mm): 500
穿墙螺栓有效直径(mm): 450
穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 159043.500
穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 27037.390
穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.458
穿墙螺栓强度验算满足要求!。