工字钢联梁
(整理)钢梁稳定性计算步骤
钢梁整体稳定性验算步骤1. 根据《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4.2.1条，判断是否可不计算梁的整体稳定性。
2. 如需要计算2.1 等截面焊接工字形和轧制H 型钢简支梁xyxy(a)双轴对称焊接工字形截面(b)加强受压翼缘的单轴对称焊接工字形截面y (c)加强受拉翼缘的单轴对称焊接工字形截面y (d)轧制H 型钢截面1）根据表B.1注1，求ξ。
ξl 1——H 型钢或等截面工字形简支梁受压翼缘的自由长度，对跨中无侧向支承点的梁，l 1为其跨度；对跨中有侧向支撑点的梁，l 1为受压翼缘侧向支承点间的距离（梁的支座处视为有侧身支承）。
b 1——截面宽度。
2）根据表B.1，求βb。
3）根据公式B.1-1注，求I1和I2，求αb。
如果αb>0.8，根据表B.1注6，调整βb。
4）根据公式B.1-1注，计算ηb。
5）根据公式B.1-1，计算φb。
6）如果φb>0.6，根据公式B.1-2，采用φ’b代替φb。
7）根据公式4.2.2，验算稳定性。
2.2 轧制普通工字钢简支梁1）根据表B.2选取φb。
2）如果φb>0.6，根据公式B.1-2，采用φ’b代替φb。
3）根据公式4.2.2，验算稳定性。
2.3 轧制槽钢简支梁1）根据公式B.3，计算φb。
2）如果φb>0.6，根据公式B.1-2，采用φ’b代替φb。
3）根据公式4.2.2，验算稳定性。
2.4 双轴对称工字形等截面（含H型钢）悬臂梁1）根据表B.1注1，求ξ。
ξl1——悬臂梁的悬伸长度。
b1——截面宽度。
2）根据表B.4，求βb。
3）根据公式B.1-1，计算φb。
4）如果φb>0.6，根据公式B.1-2，采用φ’b代替φb。
5）根据公式4.2.2，验算稳定性。
2.5 受弯构件整体稳定系数的近似计算（均匀弯曲，）2.5.1 工字形截面（含H型钢）双轴对称1）根据公式B.5-1，计算φb，当φb>0.6时，不必根据公式B.1-2，采用φ’b 代替φb，当φb>1.0，取φb=1.0。
多排悬挑钢管脚手架主梁计算书三排架体带联梁计算书(工况一)
多排悬挑钢管脚手架主梁计算书（一）依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.65米，建筑物内锚固段长度3.50米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。
而拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1100mm。
水平钢梁自重荷载 q=1.20×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m由钢管脚手架自重及荷载计算，钢管立杆底部轴心力取5.1kN；根据联梁布置平面图，N1受力情况如下：得出N1=4.29kN；N2受力情况如下：得出N2=10.56kN。
悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)4.3900.373悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)0.1040.201悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=20.580kN,R2=0.208kN,R3=0.428kN最大弯矩 M max=4.390kN.m抗弯计算强度:f=M/1.05W+N/A=4.390×106/(1.05×141000.0)+5.031×1000/2610.0=31.581N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录B其值φb'=1.07-0.282/φb=0.929 经过计算得到强度σ=4.39×106/(0.929×141000.00)=33.52N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ < [f],满足要求!三、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
连续梁挂篮施工工艺
连续梁挂篮施工工艺本文以三角挂篮为例说明。
挂篮设计与施工梁体一般块段分成3.5m、3m,合拢段长2m,边跨现浇段长7.42m,最大悬臂浇筑段重量139.lt。
结合项目实际情况，现有设备及连续梁施工积累的经验，我项目部根据上述比选决定选用刚度大、承载力大、工作面开阔、走行装置简单的三角挂篮。
投入2套挂篮施工。
三维设计图挂篮性能技术参数主要技术参数：最长悬浇块段长度为3.5m,梁高2.593m〜5.20m,每只挂篮自重约43.9t。
选材采用便于购置和易于加工的普通型钢。
单侧挂篮设计承载力：290t单套（2X2片）挂篮总重:2×43.9t=87.8t挂篮质量与箱梁碎的质量比值：0.32施工及行走时的抗倾覆安全系数：＞2.5最大允许变形（含吊带变形）：20mm挂篮的主要构造挂篮由主桁系统、底篮系统、行走及锚固系统、模板及调整系统和附属结构（操作平台、爬梯、栏杆等）组成，结构示意图见下图。
图1挂篮结构示意图底篮由前下横梁、后下横梁、纵梁、底模组成。
前下横梁、后下横梁采用双拼145a型钢，纵梁采用128b型钢。
纵梁与前、后下横梁点焊固定；吊杆采用Φ32精轧螺纹钢，模板调整采用千斤顶调整；悬臂浇筑施工时，前端荷载由吊杆传递到前上横梁，后端荷载由吊杆作用在前一块段已浇混凝土上；内模设置2根内滑梁，外模每侧设置二根滑梁,滑梁采用2[32b槽钢。
主构架系统主构架系统是整个挂篮中主要的受力部分，由联结杆件将各承重桁架联结成整体；承重桁架由主桁立杆、前斜拉杆、后斜拉杆、主桁纵梁和各节点组成，采用销轴连接成整体，便于拆装和运输。
本工程三角挂篮设计主桁立杆采用双拼140b工字钢组成、主桁拉杆采用双拼［36槽钢组成、主桁纵梁采用双拼156b工字钢组成。
在施工承载状态下，挂篮主桁架前支点设置位置须在梁体腹板上方，前支点中心距离梁段距离须小于500mm。
行走及后锚系统挂篮行走采用双轨自镂形式。
每梅主桁下两根轨道，两组反扣轮,轨道用压梁、竖向预埋钢筋锚固，主桁前端支座采用滑船形式,与主桁立柱较接,行走轨道采用钢板焊接H型钢，轨道整根布置,轨道前移采用挂篮顶起后拖动。
工字钢梁施工工艺
工字钢梁施工工艺摘要：当公路下穿铁路需修建立交桥或在既有线上增建（改建）其它建筑物时，为不影响铁路正常运营，且便线绕行不可行或不经济时，采用工字钢便桥将线路进行架空加固，再进行明挖或顶进施工，完成桥梁施工。
关键词：工字钢便梁线路架空加固桥梁施工1、前言当公路下穿铁路需修建立交桥或在既有线上增建（改建）其它建筑物时，为不影响铁路正常运营，且便线绕行不可行或不经济时，常采用钢便桥将线路进行架空加固，再进行明挖或顶进施工，完成桥梁施工。
2005年我公司与中建七局组成联合体，共同完成了昆明市东三环南段道路工程第二合同段K7+267.074下穿昆小线、集装箱货场H1线、H3线铁路框架桥的施工。
该框架桥原设计方案为顶进法施工，后变更设计为工字钢便梁架空线路明挖方案施工，大大缩短了工期，排除了老公路与框架桥间施工干扰，保证了施工安全，提高了经济效益。
总结东三环K7+267.074框架桥成功的施工方法和经验，工字钢便梁架空加固线路的施工方法是非常值得借鉴和推广的。
2、工字钢便梁的特点及施工条件钢便梁架空线路的形式根据新增建筑物跨径大小及线路条件，可采用D型、B型便梁或工字钢便梁等。
采用D型、B型便梁对铁路线路条件的要求较高，只能用于线路曲线半径≥400m的地方，线路曲线半径≤400m时只能采用工字钢便梁进行架空。
由D（B）便梁及工字钢便梁的施工条件可以看出，工字钢便梁适用于施工环境受限的地点。
在既有运营线的涵洞拆除、接长或新增工程采用敞坑或顶进施工时对行车限速（45Km/h）干扰较小。
通过周密的计划安排，采用工字钢便梁在运营线上施工，可以保障线路的正常运行，能有效地保障线路安全畅通及桥梁的施工安全及施工工期，且适用性较强，操作简便，钢构件可重复使用。
但钢便梁属于无碴桥面，缓和曲线、竖曲线地段不宜采用工字钢便梁架空线路，列车也不宜在桥上停车。
3、工字钢便梁的工艺原理工字钢便梁的工艺原理：钢便梁结构通常采用高度为60cm、宽20cm的H型工字钢（以下简称型钢，材质16 Mn q合金钢，屈服强度≥340MPa），通过U型螺栓及扣板组拼而成。
电梯井道工字钢钢调整方案
电梯井道工字钢调整方案东北庄社区改造项目西区工程，因工期节点需要，室内电梯安装受井道内主体悬挑外架工字钢影响需进行调整。
电梯安装通过井道，为保证井道内畅通无阻的同时，悬挑脚手架槽钢锚固合理，特出此下方案。
现电梯井道内悬挑体系如下图所示：现悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.20米。
采用的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.70米。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用18号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.050/2=0.052kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.052=0.111kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.111+0.10×1.470)×1.2002=0.224kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.111+0.117×1.470)×1.2002=-0.264kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.264×106/5260.0=50.114N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.040+0.052=0.092kN/m活荷载标准值 q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.092+0.990×1.050)×1200.04/(100×2.06×105×127100.0)=0.873mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
浅谈连续梁桥0#、1#块施工技术
浅谈连续梁桥0#、1#块施工技术摘要：随着高速公路的迅速发展、生态环境保护要求也逐渐提高，横跨河流、峡谷等障碍的大跨径桥梁已普遍运用。
连续梁在荷载作用下，产生的支点负弯矩对跨中正弯矩有卸载的作用，使内力状态比较均匀合理，因而梁高可以减小，由此可以增大桥下净空，节省材料，且刚度大，整体性好，超载能力大，正由于连续梁桥在较简单结构设计以及较方便的施工工艺，在高速公路遇到大跨径结构时便受到设计方的青睐。
一、工程实例概况为了更具体的对连续梁桥临时支座和0#、1#支架施工技术进行探讨，现以东莞市番莞高速工程东深供水渠跨线桥为例进行说明。
该桥跨越东深供水渠第三联共3跨（62m+105m+62m）上部结构为变截面预应力混凝土连续箱梁，其上部结构：三向预应力混凝土变截面连续箱梁。
半幅箱梁截面釆用单箱单室直腹板形式，顶板宽1625cm，底板宽825cm，箱梁翼缘宽400cm，箱梁根部梁高650cm，跨中及边跨合拢段梁高260cm，箱梁底板上缘及下缘均按2次抛物线变化。
二、临时支座设计及施工技术对于连续箱梁结构而言，在结构未施工完成、永久支座未受力前，墩柱与主梁之间的临时锚固是关键受力部位，安装支架模板前，严格按照图纸设计完成临时锚固系统的施工。
（一）临时支座结构设计考虑到梁体施工中风力、施工荷载产生扭矩及不平衡力矩，在墩顶横桥向两侧浇筑0.8×0.4 m的临时支座（单个墩共十个）；在每个临时支座内预埋共20根Φ32钢筋，墩身浇灌时先预埋度1m，梁体内锚入深度1m。
（二）临时支座施工墩身砼浇筑完成后进行临时支座混凝土部分施工,采用1.8cm厚竹胶板做成箱型模板，10×10cm方木做横肋间距20cm，高度75cm。
支座采且C55细石混凝土，混凝土浇筑采用直径30mm型振动棒成型。
（三）临时支座拆除在中跨合拢段施工完成后，砼达到90%强度，弹模达设计值的80%并不小于七天龄期且张拉、压浆完成后拆除主墩墩顶临时支座。
1 叠合梁模拟方法探讨-双单元VS施工联合截面
组合梁模拟方法探讨1问题描述：组合梁是一种较复杂的结构，截面通常由两种不同材料结合或不同工序结合而成的，亦称为联合梁。
目前，桥梁领域使用比较广泛的是钢—混凝土组合梁，其模拟方法基本有两种：①采用施工联合截面，②采用双单元。
对于相同的结构，分别采用上述两种方法，其结果是否一致？如果不相同，是什么原因造成的？2问题分析2.1 模型基本情况介绍主梁为钢—混凝土组合结构，截面由工字型钢梁和混凝土桥面板结合而成，联合截面尺寸数据详见图2-1。
钢材和混凝土材料分别为Q235和C60。
结构为15m+5m+12m三跨连续梁，双单元模型和联合截面模型详见图2-2和图2-3。
图2-1 联合截面图2-2 双单元模型图2-3 联合截面模型2.2 模型细节模拟说明2.2.1联合截面模型截面采用中上对齐，并且考虑剪切变形。
施工阶段为架设钢梁和铺设混凝土板，架设钢梁时考虑自重及混凝土板的湿重。
单个单元消隐图详见图2-4。
图2-4 单元消隐图（中上对齐）2.2.2 双单元模型工字钢和矩形混凝土板均采用中上对齐，并且考虑剪切变形，单元通过弹性连接刚性连接。
施工阶段同联合截面模型，边界约束在混凝土板节点上，单个单元消隐图详见图2-5。
图2-5 单元消隐图（中上对齐）2.3 结果对比2.3.1 架设钢梁（CS1）联合截面模型结果：图2-6 弯矩图（N.mm）图2-7 位移图（mm）图2-8 组合1应力图（MPa）双单元模型计算结果：图2-9 弯矩图（N.mm）图2-10 位移图（mm）图2-11 组合1应力图（MPa）表格结果对比（单位：N，mm）模型CS1弯矩My（max/min)位移（max/min）组合1应力（max/min)联合截面47654543.3/-51924832.811.4/-107.2258.9/-237.7双单元47689200/-5194370011.4/-107.2259.0/-237.62.3.2 铺设混凝土板（CS2）联合截面Part2计算结果：图2-12 弯矩图（N.mm）图2-13 位移图（mm）图2-14 组合1应力图（MPa）双单元模型混凝土板计算结果：图2-15 弯矩图（N.mm）图2-16 位移图（mm）图2-17 组合1应力图（MPa）表格对比结果（单位：N，mm）模型CS2弯矩My（max/min)位移（max/min）组合1应力（max/min)联合截面42487.3/-39206.37.8/-72.58.6/-9.4双单元224855/-1421097.9/-73.18.8/-12.72.3.3 结果分析及问题通过上述对比，有如下现象：1 联合截面和双单元模型在CS1阶段，结果基本一致。
新式可调花篮拉杆悬挑脚手架应用研究
Value Engineering0引言随着建筑业的快速发展，对于施工效率和安全性的要求越来越高。
传统的悬挑脚手架已无法满足现代建筑施工的需求。
因此，研发新型的悬挑脚手架已成为行业关注的焦点。
新式可调花篮拉杆悬挑脚手架作为一种新型的施工设备，具有结构简单、操作方便、承载力大等优点，受到了广泛欢迎。
然而，如何在实际施工中充分发挥其优势，提高施工效率，降低成本，保障安全，仍需进行深入研究和探讨。
因此，本文旨在全面分析新式可调花篮拉杆悬挑脚手架的应用效果，为推广其应用提供科学依据。
1工程概况商河县许商综合片区（七期）棚改旧改C 区项目。
拟建建筑物为1#~15#住宅楼及其它配套建筑。
其中6栋为18层住宅楼，9栋为11层住宅楼。
本项目为高层住宅楼工程，采用剪力墙结构、框架结构，存在大量悬挑部位，受力情况相当复杂。
因此，正确处理这些部位的支架节点是一项挑战。
除此之外，精心处理细部构造也是该项目的重点。
针对这一难点，本论文旨在深入研究新式可调花篮拉杆悬挑脚手架在该项目中的应用，探索如何优化节点处理，提高施工效率，降低施工成本，并确保施工安全。
为解决悬挑部位的施工问题提供有效的解决方案。
2花篮螺栓悬挑架总体设计在经过对悬挑支架方案进行深入的结构优化、设计变更及结构验算后，成功地制定了一套完善且可调的花篮拉杆悬挑脚手架设计方案。
该方案在确保安全性和稳定性的基础上，充分考虑了施工效率、成本效益和操作的便捷性。
该方案总体设计如图1所示。
3可调花篮拉杆悬挑系统各节点结构设计及施工关键技术3.1悬挑主梁设计悬挑钢梁采用I16工字钢。
在钢梁一端部焊接开孔附着钢板，连接孔两个为椭圆型，以便于安装位置的适当调节。
根据计算确定型钢上拉点位置，并在此位置焊接吊耳钢板，用轴销与拉杆端部吊耳板连接。
工字钢钢梁结构如图2所示。
———————————————————————作者简介:朱学海（1988-），男，陕西渭南人，工程师，本科，研究方向为房屋建筑。
高空悬挑高大模板支撑体系方案选择及施工技术要点探讨
高空悬挑高大模板支撑体系方案选择及施工技术要点探讨发布时间：2022-12-28T07:59:08.019Z 来源：《中国建设信息化》2022年9月17期作者：黄晓红[导读] 本文主要对高空悬挑混凝土结构高大模板支撑体系技术方案选择和施工要点进行分析与探讨，以供同仁参考。
黄晓红广东世纪达建设集团有限公司摘要：本文主要对高空悬挑混凝土结构高大模板支撑体系技术方案选择和施工要点进行分析与探讨，以供同仁参考。
关键词：高空悬挑体系；技术方案；施工要点一、引言高空悬挑混凝土结构高大模板支撑体系在施工过程中，常见搭设方法是采用落地式钢管扣件式脚手架支撑体系、型钢大悬挑钢平台支撑体系或型钢悬挑桁架结构承力体系，这几种搭设方法有各自的特点和施工难度，本文以某大厦9层悬空结构为背景，从工期、成本、技术、安全、质量等角度进行研究，探索高层建筑悬挑结构高大模板支撑体系最佳施工方法，以供同仁参考。
二、施工方案选择（1）方案选型方案一：落地式钢管扣件式脚手架支撑体系将悬挑结构高支模立杆架体布置在基础回填土上，基础回填时需分层夯实，立杆底部浇筑300mm厚C20砼地坪（砼内配φ16@150*150双层双向钢筋网片），一层所有支撑架架体四周布置200*300mm宽砖砌排水沟（排水沟起始高200mm，排水坡度为2%，采用M5水泥砂浆砌筑，沟壁厚240mm，表面抹20mm厚1：2水泥砂浆，架体搭设高度约36m，不符合JGJ130-2011规范中满堂支撑架搭设高度不宜超过30m要求；方案二：高空多排型钢悬挑钢平台结构模板支撑体系在6层（结构标高23.35m）结构上铺设I32a工字钢悬挑主梁，工字钢主梁通过上拉（φ20mm6*19钢丝绳）下撑（I16a工字钢）、I16a工字钢联梁、锚固钢筋压环等组成高空多排型钢悬挑钢结构平台作为模板支架搭设工作面，工字钢主梁间距为900mm，悬挑工字钢在楼面设置3Φ20锚环和预埋10*300*300钢板，型钢与预埋钢板焊接、锚环固定，斜撑工字钢下端在5层楼面上预埋10*300*300mm钢板埋件，作为斜撑型钢焊接支撑点；在悬挑工字钢主梁上施工承插型盘扣式钢管支架，即结构施工至9层，先浇筑8层框架柱、剪力墙，先从6层挑梁开始安装13～14/A～C轴区域承插型盘扣式钢管支架，随架体升高再逐步与7层、8层满堂模板支架连成整体，架体搭设高度为12.6m；方案三：型钢悬挑桁架结构承力体系在6层（结构标高23.35m）安装斜撑式桁架支撑体系，即在楼面安装H150*150*7*10热轧H型钢布置悬挑结构，此悬挑H型钢采用H125*125*6.5*9H型钢上拉、H125*125*6.5*9H型钢下撑，使悬挑型钢外端部形成一个刚性支点，然后利用外端刚性支点，悬挑型钢在楼面设置2Φ20锚环和预埋12*300*300钢板，型钢与预埋钢板焊接、锚环固定；斜撑型钢下端在5层楼面上预埋12*300*300钢板，作为斜撑型钢焊接支撑点；主梁上布置I12.6工字钢联梁，然后在联梁上布置模板支架立杆，架体搭设高度为12.6m。
窑炉整体抬高新措施
由于 该 窑炉 下 部 是新 改 造 砌 筑 的煤 气 烟道 ， 无 法 承载 窑炉 的支 撑 力 ， 以 我们 排 除 了从 地 表 面搭 所 台架进 行支撑 的方案 。最终 通过 对 窑体结 构 的仔细
研 究和 分析 ， 我们 制定 了一 套独 特 的抬高 方案 ， 即借 助 窑体 立柱上 的钢墩 上 焊 接 工 字 钢联 梁 ， 以此钢 联
鹤 岗华隆 玻 璃 有 限 公 司 为 满 足 行 列 机 由 Ａ 型
机 改 为 Ｃ型 机 的工艺 需 要 ， 须将 滴 料 高 度 由原 有 必
混凝 土 ， 将钢 墩稳 上 ； 再 另外 一种 意见是 将 窑炉 整体 抬高后 ， 接在 现 有 的 钢墩 上 加 上 ５ ０ｍｍ 高 的新 直 ２ 钢 墩 。通过 对这 两 种 方 案 的 对 比 ， 二 种 较 第 一 种 第 方案有 几个 优点 ： 节省 混凝 土养 生时 间 ； 强度 方 ① ② 面更有 保证 ； ③操 作更 加 安全方 便 ； ④与最 终 确定 的 抬高方 案 匹配 。这 样 比较 后 ， 我们 确 定 了抬 高 后用 钢 墩垫 至原 钢墩 之 上 ， 将 两 钢墩 严 密 焊 接 为 一 体 并
悬挑工字钢联梁阳角施工工艺流程
悬挑工字钢联梁阳角施工工艺流程下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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4m带联梁
型钢悬挑脚手架计算书（4m）说明：因4m工字钢带联梁类型，受力情况比不带联梁类型更不利，故仅计算带联梁类型。
依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度16.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用钢笆片，荷载取值0.35kN/m2，按照铺设3层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.22kN/m，安全网荷载取0.0200kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.2480。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度2.40米，支承点到锚固中心点距离为1.90米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/4=0.131kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/4=1.125kN/m荷载的计算值 q=1.20×0.036+1.20×0.131+1.40×1.125=1.775kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=1.775×0.8002/8=0.142kN.mσ=γ0M/W = 1.000×0.142×106/4247.0=33.437N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.036+0.131+1.125=1.292kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.292×800.04/(384×2.06×105×101928.7)=0.328mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
槽钢、C型钢、工字钢、H型钢的区别和重量表
C型钢都是由C型钢成型机自动加工成型的。
槽钢是截面为凹槽形的长条钢材。
其规格以腰高(h)*腿宽(b）＊腰厚（d）的毫米数表示,如120＊53*5，表示腰高为120毫米，腿宽为53毫米，腰厚为5毫米的槽钢,或称12＃槽钢。
腰高相同的槽钢，如有几种不同的腿宽和腰厚也需在型号右边加a b c 予以区别，如25a＃25b＃25c#等。
工字钢也称钢梁（英文名称I Beam）,是截面为工字形的长条钢材。
工字钢分普通工字钢和轻型工字钢，H形钢三种。
H—型钢是由工字型钢优化发展而成的一种断面力学性能更为优良的经济型断面钢材，尤其断面与英文字母“H”相同而得名。
H型钢分为宽翼缘H型钢（HW）中翼缘H型钢（HM)窄翼缘H型钢(HN）薄壁H型钢（HT）H型钢桩（HU)工字钢 HW HM HN H型钢的区别工字钢翼缘是变截面靠腹板部厚，外部薄; H 型钢的翼缘是等截面 HW HM HN H是H型钢的通称，H型钢是焊制； HW HM HN 是热轧 HW 是H型钢高度和翼缘宽度基本相等;主要用于钢筋砼框架结构柱中钢芯柱,也称劲性钢柱;在钢结构中主要用于柱 HM 是H型钢高度和翼缘宽度比例大致为1.33～～1。
75 主要在钢结构中：用做钢框架柱在承受动力荷载的框架结构中用做框架梁;例如：设备平台 HN 是H型钢高度和翼缘宽度比例大于等于2，主要用于梁；工字钢的用用途相当于HN型钢； 1、工字型钢不论是普通型还是轻型的，由于截面尺寸均相对较高、较窄，故对截面两个主袖的惯性矩相差较大，因此，一般仅能直接用于在其腹板平面内受弯的构件或将其组成格构式受力构件。
对轴心受压构件或在垂直于腹板平面还有弯曲的构件均不宜采用，这就使其在应用范围上有着很大的局限。
2、 h型钢属于高效经济裁面型材(其它还有冷弯薄壁型钢、压型钢板等)，由于截面形状合理,它们能使钢材更高地发挥效能，提高承裁能力。
不同于普通工字型的是h型钢的翼缘进行了加宽，且内、外表面通常是平行的，这样可便于用高强度螺桂和其他构件连接。
工字钢联梁
联梁型钢悬挑脚手架计算书zz工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 48 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为，立杆的横距为，立杆的步距为 m；内排架距离墙长度为 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压m2；风荷载高度变化系数μ，计算连墙件强度时取，计算立杆稳定性时取，风荷z为；载体型系数μs4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):；脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度m。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用 16号工字钢槽口水平。
锚固压点压环钢筋直径(mm):；楼板混凝土标号:C25；主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:；钢丝绳与墙距离为(m):；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 m。
悬挑脚手架阳角工字钢布置计算书
悬挑脚⼿架阳⾓⼯字钢布置计算书悬挑脚⼿架阳⾓⼯字钢布置计算书⼀、参数信息1、荷载参数脚⼿架联梁传递⽀座⼒F(kN) 122、阳⾓⼯字钢构造参数⼯字钢⽀撑形式两根钢丝拉绳⽴杆横向间距或排距Lb(m) 0.8内排架距离墙长度a(m) 0.2 阳⾓⼯字钢长度L(m) 1.7点M到Q点的距离D1(m) 3.3 O点到Q点的距离D2(m) 1.5⽀点P到建筑物⾓点O的距离D3(m) 1.63、阳⾓⼯字钢材料参数⼯字钢型号16号⼯字钢钢丝绳规格型号14⼆、阳⾓⼯字钢计算⽔平阳⾓⼯字钢采⽤焊接建筑物埋件连接，计算条件为⼀端固⽀的连续梁。
⼯字钢截⾯惯性矩I=1130cm4，截⾯抵抗矩W =141cm3，截⾯积A =26.1cm2。
平⾯图侧⾯图1、⼯字钢受⼒计算脚⼿架联梁传递⽀座⼒F=12kN;⽔平钢梁⾃重荷载q=1.2×20.5×9.8×10-3=0.241 kN/m 经过连续梁的计算得到剪⼒图(kN)弯矩图(kN·m)⼯字钢⽀点的⽀撑⼒为R A=10.568kN;⼯字钢固接处的⽀撑⼒为R B=13.841kN;⼯字钢最⼤弯矩M max=3.791kN·m;图中距离|MP|=(D1×D1+D2×D2+D3×D3+1.414×D2×D3)1/2=(3.3×3.3+1.5×1.5+1.6×1.6+1.414 2×1.5×1.6)1/2=4.37m 图中⾓度图中⾓度每根钢丝绳的拉⼒T=10.568/2/sin(49.044°)=6.997kN⽔平⼯字钢的轴向⼒N=2×6.997×cos(49.044°)×cos(43.152°)=6.692kN⼯字钢最⼤应⼒计算值σ=M max/(1.05W)+N/A=3.791×106/(1.05×141×103)+6.692×103/(26.1×102)=28.169N/mm 2⼯字钢的最⼤应⼒计算值σ= 28.169 N/mm2≤[f]=215 N/mm2，满⾜要求！2、⼯字钢整体稳定性计算⽔平⼯字钢采⽤16号⼯字钢φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：φb=2由于φb⼤于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)，得到φb'=1.07-0.282/φb = 1.07-0.282/2=0.929。
工字钢简支梁静力荷载试验张婧银
工字钢简支梁静力荷载试验学院 _____________________________专业 _____________________________年级 _____________________________姓名 _____________________________学号 _____________________________指导老师________________________________ 一、试验目的1掌握工字钢简支梁构件的静荷载试验的设计方法和计算原理；2.学会结构试验组织计划的设计方法和步骤；3.掌握简支梁试件的安装就位技术；4.巩固百分表，应变片，裂缝综合测试仪的实验原理和操作方法；5.研究工字钢简支梁的力学性能，以及各受力阶段应变（应力）分布和变形特征；6.对实验数据的总结和分析，并对结构性能进行评定。
二、试验原理和方法1百分表（1）原理：测杆上下运动时，侧杆上的齿条就带动齿轮，使指针按一定比例关系转动，从而表示出侧杆相对于表壳的唯一值。
（2）使用方法：使用时，将位移计安装在磁性表架上，用表架横杆上的颈箍夹夹住位移计的颈轴，并将测杆顶住测点，使测杆与测面保持垂直。
表架的表座应放置在一个不动点上，打开表座上的磁性开关以固定表座。
7.电阻应变片（1）原理：电阻丝具有应变效应，当构件受力变形时，金属丝的长度和横截面积也随着构件一起变化，进而发生电阻变化。
并通过电阻应变仪把试件的应变信号转换成电阻的变化，再经转化求得试件的应变。
（2）使用方法：将应变片牢固粘贴于试件上，再用导线将应变片与无线电阻应变仪焊接，将无线通讯控制器和电脑连接，在实验开始后通过无线接收和信号转换在电脑上直接观测。
三、仪表设备1.电阻应变片一技术指标：电阻：120。
灵敏度系数：2.082.静态应变测试仪：配置导线，十字螺丝刀，电烙铁；3.百分表一技术指标:刻度值：0.01mm最大量程：10mm测量精度：0.01mm；4.工字型钢梁，分配梁（钢梁），反力架（带挡板）；5.液压千斤顶（加载极限为IOOkN）四、试验方案设计1.试验试件(实测尺寸)1•试验梁；2・分配梁滚动较支座；3•分配梁；4.千斤顶；5-固定钱支座；6■反力架及挡2板3.加载方案(1)加载图示(2)加载方法①预加载：将分配梁的自重以及千斤顶等跨中设备作为预加载值；②分级加荷：若是普通钢筋混凝土梁要分三级加载，在正常使用范围内，每级取其荷载值的20%,一般分5级加载至正常使用荷载，超过正常使用荷载后，每级取其荷载值的10%，当荷载价值承载能力计算值的90%以后，每级取正常使用荷载的5%加至破坏。
脚手架搭设方案及参数
脚手架搭设方案及参数1、室外地面标高以上27。
2m范围内外墙搭设落地式钢管扣件式脚手架,钢管均采用Φ48mm直径，壁厚不小于3。
2mm，具体技术参数如下：立杆横距1。
05m，立杆纵距小于等于1。
5m，步距1.8m,9m以下采用双立杆，9m以上采用单立杆，连墙件采用两步两跨，脚手架立杆底部均设置统长14＃槽钢,槽钢要求至少两跨连续,立杆与槽钢采用电焊连接。
2、室外道路根据道路情况搭设安全通道双层防护棚，上层满铺木模板，下层铺设竹芭片（相见施工图）。
3、27。
2m以上采用悬挑脚手架，分三次悬挑，每一挑架体高度均为14。
6m。
采用三角托架与框架柱采用化学螺栓连接，三角托架上设置工字钢联梁，在联梁上搭设钢管扣件式脚手架的方法，具体悬挑脚手架搭设技术如下：（1）外墙八字转角处:三角托架均设在框架柱位置，三角托架的水平钢梁采用20a号工字钢，斜压支杆采用22a号工字钢或100＊100＊7方钢管，三角托架与结构柱面连接处均设置20厚钢板,并与钢板满焊焊牢（焊缝厚度为6mm），每块钢板与钢砼柱均采用6根M20化学螺栓连接，联梁采用25a号工字钢或32a槽钢.（具体详见附图）（2）其余部位：三角托架均设在框架柱位置，三角托架的水平钢梁采用18号工字钢，斜压支杆采用20a号工字钢或100＊100＊7方钢管，三角托架与结构柱面连接处均设置20厚钢板,并与钢板满焊焊牢（焊缝厚度为6mm），每块钢板与钢砼柱均采用6根M20化学螺栓连接,联梁采用25a号工字钢。
(具体详见附图）（3）悬挑脚手架架体采用单立杆，立杆横距1.05m，立杆纵距小于等于1。
5m，步距1。
8m,连墙件为两步两跨，连墙件设置在混凝土梁柱结构部位，采用2M12膨胀螺丝与结构连接,连墙件短钢管采用Φ48mm直径壁厚不小于3.2mm钢管，头部焊接一块150*150＊6钢板（落地脚手架连墙件做法相同）。
（4）化学螺栓钢材性能等级为5。
8级，胶粘剂等级为A级,化学螺栓按厂方说明书安装后进行养护,并按规定要求经有资质的检测中心进行拉拔试验,合格后投入使用。
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联梁型钢悬挑脚手架计算书zz工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 48 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.15 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压0.5kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度2.5m，建筑物内锚固段长度 3.5 m。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用 16号工字钢槽口水平。
锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25；主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:3.500；钢丝绳与墙距离为(m):2.900；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.25 m。
二、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.362kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.426kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ =Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=83.858N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：νmax=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121 900)=2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575=2.463kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax=ql2/8M qmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax=Pl/3M pmax=2.463×1.05/3=0.862kN·m ；最大弯矩 M=M qmax + M pmax=0.868kN·m；最大应力计算值σ=M / W=0.868×106/5080=170.953N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ =170.953N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIνpmax=1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900)=2.929 mm；最大挠度和ν=νqmax+ νpmax=0.024+2.929=2.953 mm；小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R ≤ R c其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值: P2=0.038×1.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值: P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值: Q=3×1.05×1.5 /2=2.362kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684kN；R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mN G1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×48.00=7.526kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2N G2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.1)/2=1.08kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mN G3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2N G4=0.005×1.5×48=0.36kN；经计算得到，静荷载标准值N G=N G1+N G2+N G3+N G4=9.416kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值N Q=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2 N G+0.85×1.4N Q=1.2×9.416+ 0.85×1.4×4.725= 16.922kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2N G+1.4N Q=1.2×9.416+1.4×4.725=17.915kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算W k=0.7μz·μs·ω0其中ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.5kN/m2；μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:W k=0.7 ×0.5×0.74×0.214=0.055kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W为:M w=0.85 ×1.4W k L a h2/10=0.85 ×1.4×0.055×1.5×1.82/10=0.032kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA) + M W/W ≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N=16.922kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N=N'= 17.915kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得： k=1.155 ；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=197 ；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：φ= 0.186立杆净截面面积： A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；考虑风荷载时σ=16922.43/(0.186×489)+32055.073/5080=192.365N/mm2；立杆稳定性计算σ=192.365N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=17914.68/(0.186×489)=196.964N/mm2；立杆稳定性计算σ=196.964N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N l=N lw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.5，W k=0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.5=0.069kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w=10.8 m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：N lw=1.4×W k×A w=1.042kN；连墙件的轴向力设计值 N l=N lw + N0= 6.042kN；连墙件承载力设计值按下式计算：N f=φ·A·[f]其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=150/15.8的结果查表得到φ=0.976，l为内排架距离墙的长度；A=4.89 cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 N f=0.976×4.89×10-4×205×103=97.839kN；N l=6.042 < N f=97.839,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。