桥梁工程毕业设计计算书参考

0318144班桥梁工程毕业设计计算书
设计资料：
1、桥型：两跨装配式简支钢筋砼T型梁桥,纵横端面布置，
如下图所示：
2、设计荷载：设计汽车荷载汽车——20级,挂车 --100,
人群3KN/m2
3、桥面净宽:净—7+2×0。

75+2×0.25
4、跨径：标准跨径20m，计算跨径19。

5m
5、每侧栏杆及人行道构件重5KN/m
6、砼线膨胀系数ą=1×10-5
7、计算温差=Δt=35o C
8、砼弹性量E h=3×101Mpa（C30砼)
二、基本尺寸拟订
1、主梁由5片T梁组成桥宽（5×1。

6m)每片梁采用相同
的截面尺寸，断面尺寸如上图所示。

各主梁、横隔梁相互
间采用钢板焊接接头‘
2、横隔梁建议采用5片,断面尺寸自定
3、桥墩高度，尺寸自行设计
4、采用u型桥台，台身高5米，其他尺寸自行设计
三、建筑材料
1、主梁、墩帽、台帽为C30砼,重力密度γ1=25KN/m3
2、墩身、台身及基础用7.5级砂浆25＃块石,其抗压强度R
α′为 3.7Mpa，重力密度γ
2=24KN/m
3，桥台填土容量γ
3=18KN/m
3
3、桥面铺装平均容重γo=23 KN/m3
四、地质及水文资料
1、此桥位于旱早地，故无河流水文资料，也不受水文力作
用，基本风压值1Kpa
2、地质状况为中等密实中砂地基,容许承载力[σ］
=450kPa;填土摩擦角Ø=35o，基础顶面覆土0。

5m，容量与
台后填土相同
一、桥面板的计算:
(一）计算图式
采用T形梁翼板所构成铰接悬臂板（如右图所示)
1.恒载及其内力(按纵向1m宽的板条计算)
(1）每延米板上恒载g的计算见下表:
（2）每米宽板条
的恒载内力为:
M min,g=－=－×
5.38×
0.712kN·m=－
1.356kN·m
Q ag=gl0=5。

38×
0。

70kN=3。

82kN
1.汽－20级产生的内力
将加重车后轮作用于铰缝轴线上（如上图所示），后轴作用力为P＝120kN，轮压分布宽度如下图所示.由《公路工程技术标准》（JTG B01－2003）查得，汽－20级加重车着地长度为a2=0.20m,宽度为b2=0.60m，则
a1=a2+2H=0.20m+2×0。

11m=0。

42m
b1=b2+2H=0.60m+2×0.11m=0。

82m
荷载对于悬臂根部的有效分布宽度为
a=a1+d=2l0+0。

42m+1。

4m+2×0。

71m=3.24m
由于2l0=1。

40m<5m,所以冲击系数1+μ=1。

3
作用于每米宽板条上的弯矩为
作用于每米宽板条上的剪力为
挂车－100产生的内力
由公路桥规查得，挂车－100车轮的轴重为P＝250kN，着地长度为a2=0.20m，宽度为b2=0。

50m，车轮在板上的布置及其压力分布图形如下图所示,则
a1=a2+2H=0。

20m+2×0.11m=0.42m
b1=b2+2H=0。

50m+2×0.11m=0.72m
铰缝处纵向2个车轮对于悬臂根部的有效分布宽度为
a=a1=d=2l0=0.42m+1。

20m+2×0。

71m=3。

04m
悬臂根部的车轮尚有宽度为c的部分轮压作用,即
c= b1 /2-(0。

90－l0）=0。

72/2—（0.90—0。

71）=0。

17m
轮压面c×a1上的荷载对悬臂根部的有效宽度为
= a1 +2c=0。

42+2×0.17=0。

76m
轮压面c×a1上的荷载它并非对称于铰缝轴线,为简化计算，偏安全地仍按悬臂梁来计算内力。

悬臂根部每米宽的弯矩为(如右图)
作用在每米宽板条上的剪力为：
2.内力组合：
（1)承载能力极限状态内力组合：（用于验算强度）
恒＋汽（组合Ⅰ)
=1.2×（-1。

356)+1。

4×（—12.16）=—18。

65 kN·m
=1。

2×3.82+1.4×24.07=38。

28 kN
恒＋挂（组合Ⅲ）
=1.2×（-1。

356）+1.1×（-12。

55）=—15.43 kN·m
=1.2×3。

82+1.1×39。

98=48.56 kN
所以，行车道板的设计内力为
Mj=－18。

65 kN·m (由汽—20级控制）
Qj=48。

56kN(由挂—100级控制) (二)桥面板截面设计、配筋与强度验算:
悬臂板根部平均高度h=11cm，设保护层厚度a=2cm ，若选用Φ12 HRB400钢筋，=330Mpa，=13.8 Mpa，=0.53则有效高度c为：
h0=110—0.02—0。

006=0。

084m=84mm
由
1。

0×18。

65×=13.8×1000x（84—x/2）
解得x=18.02mm＜=0。

53×84=44。

52mm
将所得x 值代入公式,求得所需钢筋面积为：
=
查有关板宽1m内钢筋截面面积表，当选用Φ14（外径16.2㎜）钢筋时，需要钢筋间距为75㎜时，此时所提供的钢筋面积为：按构造配置箍筋，取Φ10，间距25mm.
强度验算：=h—a-d/2=0。

11—0。

02—0。

962/2=0。

082m=82mm
x===49.1
将x带入公式=求得截面所能承受的弯矩设计值为：=13。

8×1000×49.1（82-49.1/2）=38.9×N·mm= 38。

9KN·mm〉=1。

0×18.65 KN·mm.（强度满足要求。

）
二、主梁内力计算
梁的纵横端面如下图所示：
纵断面
此桥宽跨比B/L=5×1。

6/20=0.4〈，采用偏压法计算
1.求荷载位于支点时1#,2#，3#梁横向分布系数（杠杆法）
①绘制1＃,2＃，3#梁的横向分布影响线。

② 确定荷载沿横向的最不利位置。

③ 求出相应于荷载位置的影响线竖标值.
④ 计算1号，2号，3号梁的荷载横向分布系数为：
1号梁： 汽车-20 m oq =错误!=错误!=0.438
挂车-100 m og =∑ηg 2
=错误!=0。

141 人群荷载 m or =∑ηr =1。

422
2号梁： 汽车-20 m oq =∑ηq 2
=错误!=0。

500 挂车—100 m og =错误!=错误!=0.469
人群荷载 m or =∑ηr =0
3号梁： 汽车—20
m oq =错误!=0.5 挂车-100 m og =错误!=0。

469
人群荷载 m or =∑ηr =0
2。

荷载位于跨中时横向分布系数 （偏压法）
求梁的影响线图形的控制竖标，同时绘制影响线图，本桥梁数
n=5，∑a i 2=25。

6m 2
1号梁 η11= 错误!+错误!=错误!+错误!=0.60
η15= 错误!－错误!=错误!－错误!=－0。

20
2号梁 η21= 错误!+错误!=错误!+错误!=0.40
η25= 1n －错误!=错误!－错误!=0
3号梁 η31= 错误!+错误!=0.20 η35= 错误!－错误!=0。

20
① 按最不利位置布载，见影响线图
②计算横向分布系数m c。

1号梁：
汽车—20 m c=错误!=错误!=0.556
挂车-100 m cg=错误!=错误!=0。

344
跨中横向分布系数计算图式人群荷载m cr=∑ηr=0。

684 2号梁：
c 汽车—20 m cq=∑ηq
2
=错误!=0.469
挂车—100
m c=错误!=错误!=0。

272
人群荷载m cr=∑ηr=0.442
3号梁:
汽车—20 m cq=错误!=错误!=0.400
挂车-100 m cg=∑ηg
4
=
0.2+0.2+0。

2+0。

2
4
=0.200
人群荷载m cr=∑ηr=0。

200 ③荷载横向分布系数数据表
活载内力汽车荷载冲击系数:1+μ= 1。

2
1号梁
汽车—20
M cq =(1+μ）×ξ×∑m c×P i×y i= 1.2×1。

0×(0。

556×120×4.150+0.556×120×4.85+0.556×60×2。

85）=834。

67KN·m
挂车—100
M cg =ξ×∑m c×P i×y i=1。

0×（0。

344×250×4.250+0。

344×250×4.85+0。

344×250×2.850+0.329×250×2.25=1212。

76 KN·m
人群荷载M cr =1。

2×1×0.684×3×0.75×0.5×1×19。

4×
4.85=86。

88 KN·m
2号梁
汽车—20
M cq =（1+μ）×ξ×∑m c×P i×y i
= 1。

2×1。

0×（0。

469×120×4。

15+0.469×120×4。

85+0。

469×60×2.85）= 704。

06KN·m
挂车-100
M cg = ξ×∑m c×P i×y i
= 1.0×（0。

272×250×4.25+0。

272×250×4.85+0。

272×250×2。

85+0。

286×250×2。

25）= 973。

48 KN·m
人群荷载M cr =1.3×1×0。

442×3×0。

75×0。

5×1×19。

4
×4.85=56.14 KN·m
3号梁
汽车—20
M cq=（1+μ）×ξ×∑m c×P i×y i
= 1.2×1.0×（0.400×120×4.15+0.400×120×4。

85+0.40×60×2。

85）= 600.48KN·m
挂车—100
M cg = ξ×∑m c×P i×y i
= 1。

0×（0.200×250×4.25+0.200×250×4.85+0。

200
×250×2.85+0。

22×250×2.25)= 751。

25 KN·m
人群荷载
M cr =1。

2×1×0。

2×0。

75×3×0.5×1×19.5×4.85=23。

53 KN·m ②计算各主梁跨中剪力Q1/2
1号梁
汽车-20级
Q cq =（1+μ）×ξ×∑m c×P i×y i
= 1.2×1。

0×（0.556×120×0.500+0.556×120×
0.428+0.222×60×0.543）=82。

98KN
挂车—100
Q cg = ξ×∑m c×P i×y i
= 1.0×（0。

344×250×0.500+0.344×250×0.438+0.329×250×0.232+0.279×250×0.170）= 116。

608 KN
人群荷载
Q cr = m c×∑P i×y i
=1。

2×1。

0×0。

684×3×0.75×0.5×0。

5×9.7= 4。

47 KN 2号梁
汽车—20
Q cq =（1+μ）×ξ×∑m c×P i×y i
=1。

2×1.0×（0.469×120×0。

500+0.469×120×0。

428+0。

460×60×0.222）=70.23 KN
挂车-100
Q cg = ξ×∑m c×P i×y i
= 1.0×（0.272×250×0。

500+0。

272×250×0。

438+0.286×250×0。

232+0。

335×250×0。

170) = 94.61 KN
人群荷载
Q c= 1.2×1.0×0.442×3×0.75×0。

5×0.5×9。

7= 2。

89
3号梁
汽车-20
Q cq =（1+μ）×ξ×∑m c×P i×y i
= 1。

2×1。

0×（0.4×120×0.500+0.4×120×0。

427+0。

410×60×0.222)= 60.02KN
挂车—100
Q cg = ξ×∑m c×P i×y i
= 1。

0×(0.2×250×0。

500+0。

2×250×0。

438+0。

22×250
×0.232+0.286×250×0.170）= 71。

76 KN
人群荷载
Q cr= 1。

2×1。

0×0.2×3×0.75×0.5×0。

5×9.7= 1。

31 KN
计算各主梁支点剪力Q o
1号梁
汽车-20
Q oq =（1+μ）×ξ×∑m c×P i×y i
= 1。

2×1.0×（0.438×120×1.00+0.472×120×
0.928+0.556×70×0.412+0.535×130×0.21）= 162。

58 KN 挂车—10
Q og = ξ×∑m c×P i×y i
= 1.0×（0.141×250×1+0.191×250×0。

938+0.344×250
×0。

732+0.344×250×0。

67）= 200.61 KN
人群荷载
Q or=1。

2×1×0.684×3×0.75×0。

5×1×19。

4=17.91KN
2号梁
汽车-20
Q oq =(1+μ）×ξ×∑m c×P i×y i
= 1。

2×1.0×（0。

500×120×1.000+0。

491×120×0。

928+0。

469×70×0。

412+0。

474×130×0。

206）= 169。

08KN
挂车—100
Q og = ξ×∑m c×P i×y i
= 1。

0×（0.469×250×1+0.42×250×0.938+0.272×250×0.732+0.272×250×0.67) = 311。

08 KN
人群荷载
Q or = 1。

2×1×0.442×3×0。

75×0。

5×1×19。

4= 11。

57
3号梁
汽车-20
Q oq =（1+μ）×ξ×∑m c×P i×y i
= 1.2×1.0×（0.5×120×1。

00+0。

471×120×0.928+0。

4
×70×0.412+0.418×130×0。

206）= 162.22 KN
挂车—100
Q og = ξ×∑m c×P i×y i
= 1。

0×（0。

469×250×1+0。

402×250×0。

938+0.2×250
×0.732+0。

2×250×0.67）= 281。

62
人群荷Q or =1.2×1×0。

2×3×0.75×0.5×1×19。

4= 5.24 KN
④活载内力组合
1．恒载内力
①计算恒载集度
恒载内力计算
1#梁内力组合汇总
2＃梁内力组合汇总
3＃梁内力组合汇总
由1#、2＃、3＃内力组合汇总情况可知，计算的设计内力控制值为：
KN
三、主梁的配筋计算:
（一) 钢筋选择：
根据跨中截面正截面承载力极限状态计算要求，确定纵向受拉钢筋数量。

拟采用焊接钢筋骨架配筋,设a s＝110mm，
则h0=1400-110=1290mm,h’f=（140+80)/2=110mm.
翼缘计算宽度b’f按下式计算,并取其中较小者:
故取
首先判断截面类型，由
=1。

0×2360.28×=2360。

28× KN/m
=13.8×1500×110×（1290-110/2)=2812.095× KN/m
2360。

28× KN/m＜2812。

095× KN/m，故应按第一类T形计算。

确定混凝土受压区高度，由
1。

0×2360。

28×=13。

8×1500x(1290—x/2）
解得x=91.6mm＜=0.53×1200=636mm
＜=110mm
将所得x值代入公式中求得所需钢筋截面面积为：
=
采用二排焊接骨架，选用6Φ36(外径40.2mm）,供给, 钢筋截面重心至截面下边缘的距离
梁的实际有效高度=1400-110.4 =1289.6截面最小宽度不满足要求。

选用8Φ32（外径35。

8mm）,供给,
钢筋截面重心至截面下边缘的距离
梁的实际有效高度=1400-101。

6=1298。

4截面最小宽度
符合要求。

（二) 跨中截面正截面承载力复核：
由公式
确定混凝土受压区高度，得：
将x值代入公式
M
满足要求。

(三) 斜截面抗剪承载力计算：
1．抗剪强度上、下限复核：
对于腹板宽度不变的等高度简支梁,距支点h/2处的第一个计算截面的截面尺寸控制设计，应满足下列要求：根据构造要求，仅保持最下面两根钢筋(2Φ32)通过支点,其余各钢筋在跨间不同位置弯起或截断。

支点截面的有效高度h=1400-（30+35.8/2）=1352.1mm
将有关数据代入上式得：
=1。

0×559.50=559。

50KN
=1.0×128。

27=128.27KN
≤KN
部分可不进行斜截面抗剪承载力计算。

结果表明，截面尺寸满足要求,但应计算要求配置箍筋和弯起钢筋。

2．设计剪力分配（见图）
支点剪力组合设计值=1。

0×554。

594=554.594KN
跨中剪力组合设计值=1。

0×128。

27=128。

27KN
其中部分可不进行斜截面承载力计算，箍筋按构造要求配置。

不需要进行斜截面承载力计算的区段半跨长度为：
距支点h/2=1400/2=700mm处的设计剪力值为V d1=528。

54kN,其中应由混凝土和箍筋承担的剪力组合设计值为：
0。

6=0。

6×528.54=317.12KN
应由弯起钢筋承担的剪力组合设计值为：
0。

4=0。

4×528。

54=211.42KN
3．箍筋设计
确定箍筋配筋率：
式中：按伸入支点计算,可得:
取取；
取=0.0021.选用直径为10mm的双肢箍筋,单肢箍筋的截面面积A sv1=78。

54mm2，
箍筋间距为:，取S v=300mm。

在支承截面处自支座中心至一倍梁高的范围内取
S v=100mm
4．弯起钢筋设计
根据《桥规》（JTG D62）规定，计算第一排弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处,应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，即
0。

4=0.4×528。

54=211。

42KN
第一排弯起钢筋的截面面积为：
由纵筋弯起钢筋，提供的
计算第二排弯起钢筋时，应取第一排弯起钢筋起弯点（即距支座中心,其中44mm为架立钢筋的净保护层厚度，22.7mm为架立钢筋的外径,30mm为纵向钢筋的净保护层厚度，35。

8mm为纵向钢筋的外径)，应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，按比例关系求得187.9KN
第二排弯起钢筋的截面面积为：
由纵筋弯起，提供的
计算第三排弯起钢筋时，应取第二排弯起钢筋弯点处（即距支座中心），应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，从图按比例关系求得135.01KN
第三排弯起钢筋的截面面积为：
由纵筋弯起，提供的
计算第四排弯起钢筋时，应取第三排弯起钢筋弯点处(即距支座中心)，应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值,从图按比例关系求得83。

70KN
第四排弯起钢筋的截面面积为:
采用加焊的斜筋，提供
依此类推，求得第五排弯起钢筋的截面面积为:193.11
采用加焊的斜筋，提供
三。

横隔梁的计算
1。

确定作用在中横隔梁上的计算荷载：对于跨中横隔梁的最不利荷载布置如图。

纵向一列车轮对于中横隔梁的计算荷载为：
汽车-20
P oq = 错误!∑P i y i = 错误!（120×1。

000+120×0.711+60×0。

175）= 107。

91kN
挂车-100
P og = 错误!∑P i y i = 错误!（250×1。

000+250×0.753+250×0.175）= 120.50 kN
人群：=3×0。

75×4.85=10.91KN
2.按偏心压法可算得1，2号梁的荷载横向分布影响线竖标值,
则M r的影响线竖标可计算如下：
P=1作用在1号梁轴上时:
ηM r1 =η11×1.5d+η21×0。

5d-1×1。

5d
= 0。

6×1.5×1.6+0.4×0.5×1。

6—1×1。

5×1。

6 = -0。

64
P=1作用在5号梁轴上时：
ηM r5 =η15×1。

5d+η25×0。

5d
= —0。

2×1。

5×1.6+0×0。

5×1。

6 = —0。

48
P=1作用在2号梁轴上时:
ηM r2 =η12×1.5d+η22×0。

5d—1×0。

5d
= 0。

4×1。

5×1。

6+0.3×0。

5×1。

6—1×0。

5×1。

6
= 0。

4
3.绘制剪力影响线
对于1号主梁处截面的Q1右影响线计算如下：
P=1作用在计算截面以右时：
ηl1右=ηl1=0.6
ηl2右=ηl2=0.4
ηl5右=ηl5=—0.2
P=1作用在计算截面以左时：
ηl1右=ηl1-1=0。

6-1=—0.4
4。

截面内力计算
将计算荷载P oq,P og在相应的影响线按最不利荷载位置加载，对于汽车荷载并记入冲击影响力(1+μ）
横隔梁内力组合：(恒载内力不计）
承载能力极限状态内力组合(强度验算）
正常使用极限状态内力组合
5．横隔梁截面配筋与验算：
（1）、正弯矩配筋：
取横隔梁的高度为100cm，顶宽为16cm，下部宽为14cm,平均宽度为15 cm，钢筋选用HRB400，抗拉强度标准值为400MPa,抗拉强度设计值为330MPa。

相对界限高度为ζ=0。

53,弹性模量
=2.0×MPa,箍筋采用HRB330，抗拉强度设计值为280MPa。

主梁采用混凝土。

横隔梁截面配筋按矩形截面设计，宽度去平均值155mm，设=90mm，则横隔梁有效高度值：=990－90=900mm
（1)、求混凝土受压区高度：
由公式：
得1。

0×166。

351×=1.38×150x（900—
X=96.63mm〈=0。

53×900=477mm
将X=162.43mm代入公式求所须钢筋截面面积：
=
选用2Ф22钢筋(外筋25。

1mm）提供=760
布置两排并每排两根焊接。

截面最小宽度=2×30+3×25。

1=135.1mm<b=150mm，则梁的实际有效高度为990—30-25。

1/2=947.5mm。

（2）。

跨中截面正截面承载力复核
确定混凝土受压区高度:
x===121.16〈=0。

53×927。

3=491。

58mm
将x带入公式=求得截面所能承受的弯矩设计值为：=13.8×150×121。

16（947。

5-121.16/2）=222.441×KN·mm=222.441 KN·mm〉=1。

0×166.351 KN·mm （满足要求）
四、支座设计计算(采用板式橡胶支座）
恒载作用下的支座反力N0=167。

51KN，汽车荷载:N p，
max=252.91KN 1。

4(汽车荷载+人群荷载)
N p，min=167.46KN （汽车+人群）
汽车—20级和人群荷载作用下产生的跨中饶度ƒ=1.82，取主梁的计算温差为△t=
1．确定支座几何尺寸：
a 确定平面尺寸
试取板式橡胶支座形状系数S＞8，取橡胶支座的容许应力［δ]=10 MPa。

支座的平面面积A≥==0。

042042m2
取支座的横桥向长度为 0。

18m，顺桥向长度为 0.25m,则
A=0。

18×0。

25=0.045 m2＞0。

0420m2
确定支座的厚度
由于温度产生的梁的伸长量由两端的支座均摊,则每一支座承受的水平位移为
Δ=αΔt 错误!=1×10-5×35×错误!=0。

0034m
取橡胶片容许剪切角正切值[tgγ］=0.7。

∑t≥错误!= =0.0049m
选用4层钢板和5层橡胶片组成的板式橡胶支座。

上、下表层橡胶片厚0。

0025m，其余均为常用厚度，即钢板厚为0。

002m，橡胶片厚为0.005m.
支座总厚0。

0025×2+0。

005×3+0。

002×4=0。

028m
橡胶片总厚为∑t=0。

0025×2+0。

005×3=0。

02m＞0.0049m且
0.0025cm≤0.036cm,满足要求
支座总厚h=0。

028m
3、支座偏转验算
a、计算形状系数
b/a=0.25/0。

18=1.39〈2
s=ab/2t（a+b）=10。

47>8
若橡胶邵氏温度为50o c,可知橡胶的弹性模量并乘以0.7，
则
E=448.85Mpa
支座的平均压缩变形为
ΔS=错误!
=420.42×0。

02/448。

85×0。

18×0。

25=0。

382≤5％
∑t
=0.05×20mm=0。

75mm(满足要求）
b、支座偏转验算
主梁在最不利荷载下梁端产生的转角为θ=0.003rad
ΔS2=ΔS —错误!θa =0。

288×10-3—0。

5×0.18×0。

003=0。

000018
＞0（满足要
求）抗滑性验算
板式橡胶支座在活载作用下必须满足
μ（N p，min+ N0）≥1。

4GA错误!+H T
冲击系数为0.2，对与汽—20级一辆加重车的总重为300KN，制动力为300×30%=90KN，经比较取制动力为90KN参与计算,五根梁共10个支座，每一个支座所受水平力为H T=9KN。

则 1.4GA错误!+H T=1。

4×0。

647×103×0。

30×0.18×0。

0035/0.05+9=43。

24KN
μ（N p，min+ N0）=0。

2×（167。

46+167.5）=66.99KN>43.24 KN（满足要求）
五、轻型桥墩配筋计算（按构造配）
（一）、设计资料
墩柱采用C30混凝土浇注，
盖梁采用C40混凝土
系梁采用C25混凝土,，
（二）、盖梁配筋
按要求取配筋率=0。

45×1。

65/280=0。

265%
所需钢筋截面面积：
取箍筋间距S<15d=15×25.1=376.5mm取S=350mm
(三)、墩柱配筋
按要求取配筋率为0.265％，墩柱截面3.14×
所需钢筋截面面积：
取箍筋间距S<15d=15×28。

4=426mm取S=400mm
距端顶400mm内S取100mm。

（四）、系梁配筋
按要求取配筋率=0.45×1.23/280=0.2％
所需钢筋截面面积:
取箍筋间距S<15d=15×20。

5=307.5mm取S=300mm
(一)桥台设计计算：
本设计桥台采用重力式U形桥台，台身高5m，前墙顶宽0。

4m.背坡4：1，侧墙顶宽0。

4m。

前坡直立，背坡4：1，基础为双层刚性扩大基础，每层厚0。

8m，顺桥向襟边为30cm（内侧），20cm（外侧）横桥向襟边20cm,上层基础平面尺寸为415cm×890㎝。

下层基础平面尺寸535㎝×930㎝。

铺装层平均厚按11㎝计入。

1．截面几何尺寸
(1)台身底面:面积：A=4.15×8.5－2.0×5。

0=25。

275m2形心位置=（4.15×8.5×4。

15/2－2×5×2。

0/2）/25.275=2.5m
=4.15－2.5=1。

65m惯性矩为：(2）基础底面：面积：A=9.3×5。

35=49.755惯性矩：核心半径：=5。

35/6
=0.892
2．外力计算：
采用第二种活载布置(即台后破坏棱体上布置车辆荷载，温度下降并考虑台后土侧压力)
(1)台后主动土侧压力
①土压力系数计算：
，
②台后破坏棱体长度
=35+17.5+14.036=66。

536
则桥台底面以上破坏棱体长度
=hcota-1.0=5.00。

4647-1.0=1.3235m
基础底面以上破坏棱体长度
=(5+1.6）×0。

4647+0。

6-1.0 =2。

667m
③土侧压力（车辆及填土）
1）、桥台底面深度土压力
a.汽－20级重车后轴作用在破坏棱体上
=E=
=1/2×18×5.0×(5.0+2×2。

37）×8.5×0。

161=599.81KN 作用点距台底：
=2。

072m
b。

挂－100作用在破坏棱体上=2。

47m E=
=612。

13KN
作用点距台底：
=2.08m
2）、基础底面处压力
a。

汽－20级作用在破坏棱体上=1.18m E=
=728。

35KN
作用点距台底：
=2.49m
b。

挂－100级作用在破坏棱体上
=1。

23m E=
=736。

48KN 作用点距台底：
=2.50m
3）垂直力计算(见下表）
(3)水平力计算(见下表)
求支摩阻力：按最不利布载，支座反力为：R支=554.6kN 因为摩阻系数μ=0.3
则J支=554.6×0。

3=166.38kN
3。

台身截面强度和偏心验算
（1)台身内力组合：
组合Ⅰ：上部结构重力+台身重力+土侧压力（汽车+填土）=1.2×(51+153+32.64+569。

16+877.5+1828。

13+857。

33+313.72）=5618.976KN
=1.2×（117。

3+283.05+58.752+1166.778—570。

375-1188。

281+2049.019—818.809）=1316.921 kN·m
组合Ⅱ：上部结构重力+台身重力+土侧压力(汽车+填土）+支摩阻力
=5618。

976+1。

2×166.38=5818。

632KN
=1316。

921－1.2×515.778=697。

987 kN·m
组合Ⅲ：上部结构重力+台身重力+土侧压力(挂车+填土）=5618。

976-1。

2×（320。

16-313.72）=5626.704KN
=1316。

921+1。

2×（818.809—838.819）=1292.909kN·m （2)台身截面强度和偏心验算（见下表）
注：①组合Ⅰ：组合Ⅱ, Ⅲ:
②
4.基底应力和偏心验算：
(1）基底应力组合：
组合Ⅰ：上部结构重力+台身重力+土侧压力(汽车+填土）=1。

2×（51+153+32。

64+569.16+877.5+1828。

13+1800。

72+857.33+380.95）=7860.516KN
=1。

2×(95。

625+218。

025+1464.883+924。

885—943。

313-1965。

234+1684。

653-1460.943-1545。

742）=—1832。

593kN·m 组合Ⅱ:上部结构重力+台身重力+土侧压力(汽车+填土）+支摩阻力
=7860.516+1。

2×166。

38=8060。

172KN
=1832.593+1.2×781.986=2770.976 kN·m
组合Ⅲ：上部结构重力+台身重力+土侧压力(挂车+填土）=7860。

516+1。

2×(385.2-380。

95+627.71—620。

78)
=7873。

932KN
=1832.593+1。

2×（—1460。

943+1477。

242—1545。

742+1569.275）=1880.391 kN·m
(2）基底应力及偏心验算(见下表)
注：①A=49。

755 W=44。

36
②组合Ⅰ：k=1; 组合Ⅱ，Ⅲ：k=1。

25
③450+2×19。

5×（5。

35—2）=576。

75kPa 5．倾覆和抗滑移验算（见下表)。