楚岘河橡胶坝工程施工组织设计

1 橡胶坝设计
楚岘河规划建设橡胶坝3座，分别位于桩号7+210和桩号8+260处（2座），分别命名为坝1和坝2（右）、3（左），坝长分别为B 1=50m 、B 2=42m 、B 3=25m ，坝高均为3.5m 。

1.1 水力计算
1.1.1 确定原则
1、橡胶坝挡水位应略低于两岸地面高程或采取截(或排)渗措施，以防两岸渍涝灾害影响。

2、根据当前坝袋生产技术和规范要求，坝袋挡水高度≤5.0m 。

3、橡胶坝底板高程一般高于河床底高程0.2～0.4m 。

4、适当抬高蓄水位，以满足引水、景观等要求。

1.1.2 设计蓄水位
根据楚岘河河道治理方案，坝1处河道底高程为54.70m ，坝2、3处为62.80m ，坝底板高程高于河底高程0.3m ，坝高3.5m ，挡水位分别为58.50m 和66.60m 。

1.7.3 泄流能力复核
橡胶坝的泄洪能力采用《橡胶坝设计规范》（SL227－98）附录A 公式计算：
23
0H g 2m σεB Q = (4-2-1)
式中：Q —过坝流量，m 3/s ；
B 0—橡胶坝溢流断面的平均宽度，m ； H 0—计入行近流速水头的堰顶水头，m ； g —重力加速度，采用9.81m/s 2；
m —流量系数，坝袋完全塌平时视作宽顶堰，取m =0.36；
ε—堰流侧收缩系数，按《水闸设计规范》“SL265－2001”附录A 公
式计算，近似取定值0.985；
σ—堰流淹没系数，查规范“SL265-2001”表A..0.1-2。

在河道行洪时，本橡胶坝需完全坍平，坝泄流按宽顶堰计算。

经复核结果表明，坝前水位较原规划洪水位相差较小，基本不影响上游河道的行洪安全，所确定的尺寸及条件完全能满足过流要求。

1.7.4 溢流能力复核
橡胶坝泄流能力，采用《橡胶坝设计规范》(SL227－98)附录 A 双锚固充水橡胶坝公式计算。

计算公式如下：
2
3
02H g m B Q σε= (4-3-1)
H h 0037.0H H 0951.0H h 0913.01630.0m 2
01+++= (4-3-2)
1
210111H h 1088.0H H 7053.0H h 2533.02127.0H H
++= (4-3-3) 式中：Q —过坝流量，m 3/s ；
B 0—溢流断面的平均宽度，m ； h 0—计入行近流速水头的堰项水头，m ；
m —流量系数；
ε—堰流侧收缩系数，按规范“SL265-2001”附录A 公式计算，ε=0.98； σ—堰流淹没系数，查规范“SL265-2001”表A.1.2； H 0—坝袋内压水头，m ；
H —运行时坝袋充胀的实际高度，m ； h 1—坝上游水深，m ； h 2—坝下游水深，m ； H 1—设计坝高，m 。

因两岸地面较高，经过计算，在发生2年一遇洪水(流量106m 3/s)时，即使橡胶坝在不能及时塌坝的不利情况下，亦能安全通过。

但为了减免淹渍两岸农田和地下水位提高，不允许橡胶坝在行洪期间运行。

在征得水利主管部门同意的情况下，中小洪水可通过调整坝高来调度运用。

1.7.5 渗流稳定复核
本次设计主要对坝基进行计算，对侧岸绕渗根据本地区工程试验和设计经验进行控制。

坝基计算主要原理如下：
1、分段阻力系数计算
坝基渗流计算采用改进阻力系数法。

先分段计算阻力系数，计算公式如下： ⑴进、出口段：
441.0)T
S (5.1ξ23
0+= (4-4-1)
⑵内部垂直段：
)]1(4[ln 2
T
S
ctg y -=
ππξ (4-4-2) ⑶水平段：
T
S S L x x )
(7.021+=
-ξ (4-4-3)
式中：ξ0—进、出口段的阻力系数；
S —板桩或齿墙的入土深度，m ； T —地基透水层深度，m ； ξy —内部垂直段的阻力系数； a x —水平段的阻力系数； L x —水平段长度，m ；
S 1、S 2—进、出口段板桩或齿墙的入土深度，m 。

2、各分段水头损失值计算 计算公式如下：
∑=∆=n
i i
i
i H
h 1
ξξ (4-4-4)
式中：h i —各分段水头损失值，m ；
ξi —各分口段的阻力系数； n —总分段数；
△H —上、下游水头差，m 。

3、进、出口段水头损失值修正
进、出口段水头损失值计算出来以后，再按下式做修正：
0''0h h β= (4-4-5)
∑==n
i i h h 1
0 (4-4-6)
)
059.0'](2)'(12[1
21.1'2++-
=T
S T T β (4-4-7) 式中：'
o h —进、出口段修正后的水头损失值，m ；
h 0—进、出口段水头损失值，m ； β'—阻力修正系数；
S'—底板埋深与板桩入土深度之和，m ； T'—板桩另一侧地基透水层深度，m 。

4、渗流坡降值计算 计算公式：
⑴出口段渗流坡降值按下式计算：
''
0S
h J = (4-4-8)
⑵水平段渗流坡降值按下式计算：
x
x
x L h J =
(4-4-9) 式中：J 0—出口段渗流坡降值；
J x —水平段渗流坡降值。

经计算，J x max=0.11，J 0max=0.28；
根据地质报告并查阅有关资料，坝基的渗流稳定满足设计要求。

1.7.6 消能防冲设计
1、计算工况
工况Ⅰ：正常情况，坍坝过流，过坝流量106m 3/s ，下游水深0.8m ；
工况Ⅱ：正常情况，坍坝过流，过坝流量280m 3/s ，下游水位为1.45m ； 工况Ⅲ：特殊情况，不坍坝过流，坝顶最大溢流280m 3/s ，下游无水。

2、计算公式
消能防冲计算包括消力池计算、海漫长度计算和河床冲刷深度计算等，按《水闸设计规范》(SL265-2001)附录B 中有关公式计算。

正常挡水位33.55m ，坝底板高程30.25m ，河底高程30.05m 。

⑴消力池深度计算公式
Z h h d s c ∆--='"0σ (4-5-1)
022"2
203
=+
-c
c
c gh
q h T h α (4-5-2)
25
.021
32"1812⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=b b gh q h h c c α (4-5-3) 2"2
2
'22
22c
s
gh
q h
g q Z αϕα-
=
∆ (4-5-4)
式中：d —消力池深度，m ；
σ0—水跃淹没系数，取σ0=1.10；
"c h —跃后水深，m ；
h c —收缩水深，m ；
α—水流动能校正系数，取α=1.05； q —单宽流量，m 3/s ； b 1—消力池首端宽度，m ； b 2—消力池末端宽度，m ；
T 0—由消力池底板顶面算起的总势能，m ； ΔZ —出池落差，m ；
's h —出池河床水深，m 。

⑵消力池长度计算公式
=+sj s j L L βL (4-5-5)
)h h (.L c c
j -''=96 (4-5-6) 式中：L sj —消力池长度，m ；
L s —消力池斜坡段水平投影长度，m ； β—水跃长度校正系数，取0.75； L j —水跃长度，m 。

⑶消力池底板厚度计算公式
'1H q k t ∆= (4-5-7) b
m
P W U k t γ±-=2
(4-5-8)
式中：t —消力池底板始端厚度，m ；
ΔH’—泄水时的上、下游水位差，m ； k 1—消力池底板计算系数，采用0.18； k 2—消力池底板安全系数，取1.2； U —作用在消力池底板底面的扬压力，kPa ； W —作用在消力池底板顶面的水重，kPa ； P m —作用在消力池底板上的脉动压力，kPa ； q —单宽流量，m 3/s 。

消力池末端厚度不小于0.5m 。

⑷海漫长度计算公式
'H q K L s s p ∆= (4-5-9)
式中：L p —海漫长度，m ；
q s —消力池末端单宽流量，m 3/s ；
K s —海漫长度计算系数，按表B.2.1选用，取值为11.5。

⑸海漫末端河床冲刷深度计算公式
[]
m m
m h q d -=01
.1ν (4-5-10)
式中：d m —海漫末端河床冲刷深度，m ；
q m —海漫末端单宽流量，m 3/s ；
[v 0]—河床土质允许不冲流速，m/s ； h m —海漫末端河床水深，m 。

⑹上游护底首端河床冲刷深度计算公式
[]
'0''-8
.0m m
m
h q d ν= (4-5-11)
式中：'
m d —上游护底首端河床冲刷深度，m ：
'
m q —上游护底首端单宽流量，m 3/s ； 'm h —上游护底首端河床水深，m 。

3、计算成果
不同工况下计算结果见表4-5-1。

表4-5-1 消能防冲计算成果表
考虑到上述各工况均是对橡胶坝较不利的工况，发生机率较低，根据本地区水闸设计经验，综合分析后确定上表中的采用值。

因上游有较长的铺盖和护底连接，故上游不再做防冲槽。

2.1 坝袋设计
2.1.1 基本参数
楚岘河3个橡胶坝均采用充水枕式坝袋，采用双线锚固，坝袋设计内压比为l.4，坝袋强度安全系数K ≥6，设计坝高为3.5m ，相应内压水头为4.9m 。

坝1最高蓄水位58.50m ；坝2、3最高蓄水位66.60m 。

2.1.2 坝袋计算
坝袋设计计算工况为：上游水深等于坝高，下游无水；内容包括：坝袋径向拉力、坝袋环向各部尺寸、坝袋单宽容积等。

1）、坝袋径向强度计算 计算公式为：
212121H T ⎪⎭
⎫
⎝⎛-=
αγ (5-1-1) 式中： T —坝袋径向计算强度，kN/m ；
γ—水的容重，取γ=10kN/m 3； α—内压比，α=H 0/H 1=1.4； H 0—内压水头，m ； H 1—设计坝高，H 1=3.5m 。

经计算：T ＝55.13kN/m 。

2）、坝袋其他参数计算 坝袋有效周长计算公式为：
L 0=S 1+S (5-1-2)
底垫片有效长度：
l 0=n +X 0 (5-1-3)
式中符号含义见表6-2-1。

通过查算《橡胶坝技术规范》(SL227-98)附录 B 有关表格计算，计算参数及结果见表1-1-1：
表1-1-1 坝袋设计计算成果表
坝袋单宽容积为19.02m 3
/m ，坝1坝袋长50m ，坝袋容积为V 1=951.00m 3
；坝2坝袋长42m ，坝袋容积V 2=798.84m 3；坝3坝袋长25m ，故坝袋容积V 3=475.50m 3。

1.1.3 坝袋选材
1、坝袋胶料需满足的基本要求
⑴耐大气老化、耐腐蚀、耐磨损、耐水性好； ⑵有足够强度和抗冻性；
⑶坝袋胶料物理机械性能能满足《橡胶坝设计规范》(SL227-98)附录C 中表C.0.1的要求；
⑷胶布的层胶厚度必须满足其防渗、抗磨和耐久性，厚度须满足《橡胶坝设计规范》(SL227-98)附录C 中表C.0.2的要求。

2、坝袋和胶布型号
根据《橡胶坝技术规范》对坝袋胶料和坝袋胶布的基本要求、坝袋径向计算强度选用坝袋胶布为两布三胶结构。

胶布选用锦纶帆布，坝袋型号：JBD3.5－260－2；胶布型号：J260260－2。

1.2 锚固结构设计
1.2.1 锚固力计算
1、上游侧锚固力
βμμβ
sin 2cos 2
1T T P u ++=
(5-1-4)
式中：P u —上游侧单位长度坝袋上锚栓所承受的锚固力，kN/m ；
T —坝袋径向计算拉力(强度)，55.13kN/m ；
β—坝袋径向拉力与水平面所形成的夹角，83.621°； μ1、μ2—坝袋与上下侧间的静滑动摩擦系数，均取0.3。

2、下游侧锚固力
2
1μμ+=
T
P d (5-1-5)
式中：P d —下游侧单位长度坝袋上锚栓所承受的锚固力，kN/m ；
其他符号意义同前式。

经计算，上、下游锚固力分别为117.50kN/m 、91.88kN/m 。

1.2.2 锚固构件计算与选型
1、坝袋锚固采用压板螺栓双锚固结构，每根螺栓承受的荷载按下式计算：
100k n T
Q = (5-1-6)
式中：Q 0—每根螺栓承受的荷载，kN ；
T 0—单位长度螺栓计算荷载Q 0=max{P u ，P d }，kN/m ； k 1—栓紧力及扭转力的影响系数，一般取k 1=1.75； n —单位长度内螺栓根数，取螺栓间距为0.25m ，即n=4。

经计算，每根螺栓承受的最大荷载为Q 0=51.41kN ， 2、螺栓直径按下式计算：
]
[3.140
σπQ d ⨯≥
(5-1-7)
式中：d —螺栓直径，mm ；
[σ]—螺栓允许拉应力，取215N/mm 2。

经计算，螺栓最小直径为19.9mm 。

3、压板强度计算
][σσ≤=
x
W M
(5-1-8) TL k M 2= (5-1-9)
式中：M —坝袋拉力作用在压板上产生的弯矩，N·mm；
L —力臂，为螺栓中心至压板边缘的距离，取60mm ； k 2—安全系数，一般取3； W x —抗弯截面系数，mm 3。

根据计算结果，考虑到螺栓在使用过程中，可能出现偏心和锈蚀等影响，本
设计选用Φ24Q235粗制螺栓，间距为0.25m 左右。

根据锚栓工作拉力求得单应力锥控制时的锚栓埋深仅为24mm ，根据规范要求，取埋置深度L m =360mm ，并加弯钩。

为增大压板刚度和易焊性，压板拟选用每节长500mm ，宽120mm ，厚12mm 的钢板，每0.25m 左右做一条横肋，横肋钢板厚与压板同。

将压板参数代入(5-1-8)计算，满足强度要求。

1.3 坝室稳定设计
1.3.1 荷载组合
参照《水闸设计规范》(SL265—2001)中规定的荷载组合要求及本工程实际情况进行稳定计算，计算工况及荷载组合情况见表5-1-2。

表1-1-2 稳定计算荷载组合情况表
坝室稳定计算包括地基承载力计算、坝基抗倾覆和抗滑稳定计算。

在计算基底压力时采用的是材料力学偏心受压公式；计算抗滑稳定时，采用的是单一安全系数计算公式。

具体公式如下：
⑴基底应力计算公式：
W
M
A G p ∑±∑=
min
max (5-1-10) 式中：m in
m
ax p —坝室基底应力的最大值或最小值，kPa ； ∑G —作用在坝室上的全部竖向荷载(除完建情况应包括坝室基础底
面上的扬压力在内)，kN ；
∑M —作用在坝室上的全部竖向和水平荷载对于基础底面垂直水流方
向的形心轴的力矩，kN·m ；
A —坝室基础底面积，m 2；
W —坝室基底面对于该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩，m 3。

⑵压力分布不均匀系数公式：
m in
m ax
P P η=
(5-1-11) ⑶抗滑稳定安全系数计算公式：
H
A C G tg K c ∑+∑=00φ (5-1-12)
式中：K c —沿底板基础底面的抗滑稳定安全系数；
∑H —作用在底板上的全部水平向荷载，kN ；
φ0—坝室基础底面与土质地基之间的摩擦角，°，参照《水闸设计规
范》(SL265—2001)建议值选用；
C 0—坝室基底面与土质地基之间的粘接力，kPa ，参照《水闸设计规
范》(SL265—2001)建议值选用。

1.3.2 计算成果与分析
根据橡胶坝设计参数(见附图)，取两相邻顺水流向永久缝之间的坝段作为计算单元。

各种情况下的计算结果见表5-1-3。

表5-1-3 橡胶坝坝室稳定计算成果表
根据本工程地质勘探报告，橡胶坝底板座落于基岩（花岗岩）上，地基承载力满足要求。

由表中计算结果知，各项计算指标均满足规范安全要求。

1.4 边墩、岸墙设计
1.4.1 荷载组合
边墩与岸墙主要计算荷载有墙自重、土重、水重、土压力、水压力等。

坝两侧边墩兼作岸墙，为C25钢筋砼L 型挡土墙结构，顶厚0.8m ，顺水流向与坝底
板同宽即10.0m，坝侧墙内设超压溢流管；上、下游岸墙均为C25钢筋砼L型挡土墙结构，上游岸墙与铺盖底板结构缝中设橡胶止水。

计算工况为：
⑴完建情况墙后无地下水。

⑵水位突落情况墙后有较高的地下水。

1.4.2 稳定计算原理与成果分析
根据《水闸设计规范》(SL265-2001)，边墩与岸墙的稳定计算原理与坝底板相同，可参见坝室稳定设计一节，此处不予罗列。

土压力计算按朗肯土压力计算。

根据规范，边墩、岸墙稳定计算取单位长度作为计算单元，计算成果见表5-1-4～表5-1-6。

表5-1-4 边墩计算成果表
表5-1-5 上游岸墙计算成果表
表5-1-6 下游岸墙计算成果表
根据本工程地质勘探报告，边墩、岸墙座落于基岩上，地基承载力满足要求，由表中计算结果知，上述工况下，各项计算指标均能满足规范安全要求。

1.5 橡胶坝安全与观测设计
1.5.1安全设备设置
橡胶坝设超压溢流管，以使坝袋内压不超过设计值。

边墩设置溢流管，并与连通管相连。

按坝袋设计内压比1.4计算，内压水头为4.90m，则超压溢流管出水口底高程坝1为59.90m，坝2、3为68.00m。

超压溢流管采用壁厚10mm、内径200mm的钢管制成。

另外，在坝袋两端顶部各设一个自动排气阀。

1.5.2观测设计
⑴水位及流量观测
水位观测在坝上游设标尺一幅，或者在岸墙上刻画水位线。

测点应设在上游水流平顺、水面平稳和泄流影响较小处。

过坝流量可通过水位观测，根据坝址处经过率定的水位～流量关系曲线推求。

⑵沉降、水平位移及坝袋内压力观测
沉降和水平位移可通过固定于坝墩上的标点进行观测。

坝袋内压力观测：采用坝内连通管（超压溢流管兼作）观测坝袋内压力。

1.6 充排水系统设计
6.1.1 充水系统设计
坝袋的充胀与排放所需时间关系到工程安全和功能的发挥，应与工程的运用要求相适应。

充水时间应能保证蓄满库容，排水时间应能保证及时坍坝行洪。

坝袋充排方式根据工程条件和使用要求等确定。

1、供水水源
橡胶坝袋的充水水源要求水质洁净，本地地表及地下水位相对地面均较高，且由于目前河水水质相对较差，故水源宜采用地下水。

2、坝袋充水时间的确定
⑴坝袋充水时间应考虑的因素
坝袋充胀起坝所需时间必须与工程的运用要求相适应，坝袋充水时间是受坝
袋充水流量控制的。

若充水流量较大，则起坝速度快，运行时可根据河道流量大小通过停机或减少水泵运行台数，适当延长充水时间，便于控制运用。

但充水流量较大时，要求供水管径大，投资明显加大。

若坝袋充水流量太小，充水时间较长，虽然可节约投资，但不便于根据洪水尾水情况控制运用，甚至可能出现一次洪水过后，坝前库容在很长时间不能蓄满。

因此，坝袋充水时间与工程投资和控制运用具有直接关系。

当然要满足在适宜的时间充坝至设计坝高（起坝时间），除应确定适宜的坝袋充水时间外，还应确定适宜的开始充坝时间和充坝间隙时间。

⑵坝袋充水时间
坝袋充水时间有两种确定方法：一是可根据河道洪水的尾水过程确定。

河道洪水的尾水过程与断面控制的流域面积的大小有关：一般情况下，河道流域面积越大，洪水过程线的“尾巴”越长，允许的充坝时间则越长，反之亦然。

因而可根据坝址控制的流域面积和己建工程经验确定坝袋充水时间。

此方法主要用于建在山洪河道上并有拦蓄水任务的工程。

二是根据工程任务及工程条件确定。

经综合考虑，本橡胶坝设计充坝时间控制在8h ～12h 内。

3、充水水泵选型与管路设计
充水水泵选型是根据坝的规模、充坝时间及拟定的系统计算水泵的流量和扬程来确定。

坝1坝袋容积为760.8m 3，坝2坝袋容积为608.6m 3。

拟设2台充水水泵，1台工作，1台备用。

⑴水泵选型
水泵流量按《橡胶坝技术规范》(SL227-98)条文说明中公式(3.3.4-1)计算：
nt V
Q (6-1-2)
式中：Q —计算的水泵所需最流量，m 3/h ；
V —坝袋充水容积，m 3； n —水泵的台数，取1；
t —充坝或坍坝所要求的最短时间，取8h 。

水泵的扬程按《橡胶坝技术规范》(SL227-98)条文说明中公式(3.3.4-2)计算：
H B=(▽1-▽2)+△H(6-1-3)
▽1=αH1+▽3(6-1-4) 式中：H B—水泵所需的扬程，m；
▽1—水泵出水管管口高程，m；
▽2—水泵吸水管最低水位，m；
△H—水泵吸水管和压力管水头损失总和，m；
α—坝袋内压比；
H1—坝高，m；
▽3—坝底板高程，m。

根据计算的水泵流量和扬程，经管路水力计算，并验算水泵的工作状态后，确定采用2台250QJ100-18/1型井用潜水电泵，1台工作，另1台备用。

⑵管路设计
橡胶坝充排水泵室设置于河道左岸堤内脚，橡胶坝充水泵为潜水泵，水泵进水管由抽水井引至泵室。

由于橡胶坝充、排水不会同时进行，为了节约投资，橡胶坝充、排水管道合用同一管路。

充水水泵出水管与橡胶坝排水母管相连，利用排水管路实现对橡胶坝的充水。

充水水泵进、出水管采用钢管，管直径均为Dg=300mm。

6.1.2 排水系统设计
排水系统设计的主要内容包括动力设备和管路等。

1、排水系统布置形式
本橡胶坝共2节，排水管采用一管一袋的形式，平行于橡胶坝轴线布置，共设2根排水主管，各主管通过母管与排水泵连接。

每节坝袋设3根支管与主管连接，为保证坝袋安全和起落同步，两坝袋间设连通管和超压溢流管。

充排水泵设在左岸泵房底部箱体内，橡胶坝排水通过阀门井的排水阀，将水排向下游消力池内。

在两岸边墩及中墩上均设置超压溢流管。

2、坝袋排水时间的确定
由于河道为山区河道，洪水来去较快，为了减小橡胶坝对河道泄洪的影响，尽量缩短排水时间，并考虑投资，拟将坝袋排水时间控制在2～4h 内。

3、排水水泵选型与管路设计 ⑴水泵选型
排水水泵选型原则、计算公式参见充水水泵选型。

经计算，确定采用主排水泵2台型号为KQB200/220-18.5/4标准便维式单级泵(立式)。

运行方式为2台同时运行，互为备用。

⑵管路设计
本橡胶坝共2节，排水主管平行于橡胶坝轴线布置，共设1根主管，主管通过母管与排水泵连接。

两坝袋主管管径按《橡胶坝技术规范》（SL227-98）条文说明中公式3.3.4-4计算确定，公式如下：
πν
Q
D 4=
(6-1-5)
式中：Q —管段内最大计算流量，以排水控制取0.085m 3/s(即304.3m 3/h)；
v —管道采用的计算流速，取v ≤3.0m/s 。

因本工程仅一跨，充排水主管按统一管径计算，经计算确定充排水主管道的内径为300mm ，充排水支管内径取150mm 。

管路布置参见附图。

6.1.3 泵站设备布置
橡胶坝充、排水泵房布置在左岸管理与控制房下部，泵房内布置2台排水泵，2台深井充水泵分别安装在泵房外的机井内，机井设在左岸，大致与泵房平行，平均距离为35m 左右。

两井间距应大于5.0m 。

具体位置可根据施工情况作适当调整。

充水泵井管管径为100mm ，出水管径为150mm ，每台泵出口各设有1台DN150止回阀；上游坝袋充水总管管径为300mm ，共1根，充水支管管径为150mm ，共3根，总管和支管为充、排水共用管道。

泵房排水管共设3根，管径
为200mm，其中一根为自由排水管，与充水泵出水管相接，另两根为动力排水管，每根管上各设一台排水泵；下游排水管径为400mm。

充水泵的起停由人工在中控室控制。

排水泵进口与橡胶坝充、排水管连接，连接管径为200mm，上游端均设有DN200电动蝶阀，并通过三通与直径为300mm充排水母管相连。

排水泵进水管上设有电动闸阀；自由排水管下游端设有DN200电动蝶阀，中部通过三通管与充水泵出水管相连，充水泵出水管进口处均设有DN150的电动蝶阀。

自动排水时关闭充水泵出水管和排水泵前的蝶阀，并打开自由排水管的蝶阀，让坝袋内的水靠内压和上游水压自动排向下游。

动力排水时关闭充水泵出水管和自动排水管的蝶阀，并打开排水泵前电动蝶阀，再起动排水泵。

为了泵室检修方便，在下游出水管上设有一台DN400电动蝶阀。

考虑到泵室渗水和管道漏水，在泵室靠下游侧设一1.0×1.0×1.0m的集水池，并安装一台50 WQ/C240-0.75型潜水排污泵(简称潜污泵)，并与下游出水管相接，接口处安设一台DN50电动球阀。