鸿丰煤矿探放水措施及设计

威信县鸿丰煤矿
工作面名称：1285水平主运输巷
１
探
放
水
设
计
二0一七年十月二十八日
２ 会 审 记 录
部 门
签 名 时 间 会 审 意 见 编 写 安全副矿长
生产副矿长
机运队
通防队
技术负责人
矿 长
威信县鸿丰煤矿
３技改建设主井
探放水设计及安全技术措施
编制
生产矿长
安全矿长
机电矿长
总工程师
矿长
2 0 1 7年 10 月 28 日
４ 会 审 记 录
部 门
签 名 时 间 会 审 意 见 拟 编 安全副矿长
生产副矿长
机电副矿长
通防队
技术负责人
矿 长
５ 本措施贯彻情况记录
贯彻时间： 贯彻地点： 主 持 人： 贯 彻 人：
学习人员签字：
威信县鸿丰煤矿探放水设计
第一章水文地质情况及水情预测
第一节矿井水文地质安全条件分析
６
一、矿井水文地质情况
(一)水文地质资料
1、矿井水文地质类型及变化规律。

1、地表水
矿区位于马河向斜威信段的东南翼，东北与欣明煤矿相邻。

煤矿区为
一倾向北西的单斜构造，地层一般倾角49°～70°，深部地层倾角较陡。

断层较少，构造简单。

基本位于碎屑岩含水层分布区，位于该含水层补给区、径流区部位。

矿区总体地形分为中部次级分水岭一带最高，向北西及南东逐渐降低，
以次级分水岭为界，分水岭以西为顺向坡，地形自然坡度一般15o~20o，以
东为逆向坡，地形自然坡度10 o～15 o，次级分水岭部位以三叠系下统卡
以头组地层为主。

最高点位于矿区西南角矿界拐点11以西山头，海拔标高
+1686.7m，最低侵蚀基准面位于矿区北部谢家寨村下扎石沟处，海拔高程
为+1207.2m，最大相对高差479.5m, 属浅切割低中山地貌；一般标高为
+1350～+1600m。

山脉走向为北东、南西向，与地层走向大致相同。

含煤地
层出露标高一般在+1300～+1675m左右。

据调查访问，溪谷流量多受季节性降雨量控制，雨季流量较大，旱季
干涸或水量极小。

溪沟Ⅰ、Ⅱ汇入扎石沟后向北于矿区注入马河，最终汇
入金沙江,矿区地表水、地下水均属马河流域金沙江水系。

2、矿区含(隔)水层(组)
７
（1）茅口组灰岩较强岩溶含水层（P 1m ）
该组地层出露于矿区外围的东南部一线，为一套海相碳酸盐沉积，全区一般厚约300m 。

岩性主要为浅灰色石灰岩、生物碎屑灰岩，硅质岩组成，夹燧石条带和薄层状泥质灰岩条带，地下水位埋藏较深，未见泉点出露，据区域资料，地下水径流模数平均为32 L/s.km 2。

因该含水层伏于煤系地层以下，且其顶部有峨嵋山玄武岩组相对隔水层相隔，除因断层导通外，正常情况下岩溶含水层对煤矿床充水无直接影响。

（2）峨眉山玄武岩组相对隔水层(P 2β)：呈条带状分布于矿区东南外围，厚度大于120.00m 。

岩性为深灰色、灰绿色玄武岩、具气孔状和杏仁状构造，顶部为紫红色凝灰岩，岩石致密坚硬，柱状节理发育，浅部含风化裂隙水；随深度增加，风化裂隙减少，岩性致密，含水性相对减弱，顶部凝灰岩及煤系底部铝土岩起隔水作用，为矿区煤系地层下部相对隔水层。

（3）龙潭组（P 2l ）砂泥岩弱裂隙含水层：龙潭组岩性为浅灰色，薄至中厚层状细砂岩、粉砂岩、泥质粉砂岩、粉砂质泥岩夹泥灰岩、泥岩、菱铁质泥岩及煤。

全区厚87.43-135.00m ，一般厚100.11m 。

泉水多呈线状、小股状出露，区内仅泉（泉4）出露，流量为0.325 L/ s 。

老窑泉出露较多且流量较大，流量0.019～1.828L/s 。

（4）长兴组（P 2c ）砂泥岩弱裂隙含水层：长兴组岩性为深灰色薄至中厚层状泥岩、泥质粉砂岩、粉砂质泥岩、泥质灰岩、煤或碳质泥岩为主。

全区厚25.49-49.15m ，平均36.03m 。

区内无泉点出露，仅有1个老窑泉出露，流量0.215L/s 。

102、202、401孔含水层静止水位观测结果: 水位标高分分别为+1489.69m 、+1435.62m 、+1277.59m 。

102号钻孔抽水试验结果：单位涌水量q 为0.0012L/s.m ，渗透系数k 为0.001004m /d ；401号钻孔抽水试验结
８
果：单位涌水量q 为0.001429L/s.m ，渗透系数k 为0.000503m /d ，含水层富水性弱。

为矿床直接充水含水层。

（5）卡以头组(T 1k)砂泥岩弱裂隙含水层：岩性为浅灰绿色中—厚层状细砂岩、粉砂岩及泥质粉砂岩夹粉砂质泥岩。

底部15～20m 为厚层状粉砂质泥岩、泥岩。

一般厚度116m 。

呈条带状出露矿区东南部次级分水岭位置，常呈陡崖，地表多呈球状风化，区内无泉点出露。

据102、202、401钻孔分层静止水位观测结果：水位标高分别为+1492.04m 、+1492.04m ，102钻孔抽水试验结果：单位涌水量q 为0.0047L/s.m ，渗透系数k 为0.00226m /d ，水位标高+1492.04m ，401钻孔抽水试验结果：单位涌水量q 为0.00385L/s.m ，渗透系数k 为0.00136m /d ，水位标高+1271.84m 。

该含水层直接覆于C 1煤层之上，为矿床直接充水含水层。

该含水层在浅部露头区含裂隙潜水，富水性弱；向深部过渡为承压水。

风化带地下水流向受地形地貌控制，与地表水流向基本一致。

深部裂隙大部分被方解石细脉充填，因而其富水性较浅部弱。

（6）飞仙关组(T 1f)弱裂隙含水层：出露于矿区的西部及西北部，厚度295～424m ，一般365m 。

岩性主要为紫灰～浅黄灰色泥质粉砂岩、粉砂岩、粉砂质泥岩，下部常为紫红色泥岩。

根据岩性及其富水性可分为四段：
1) 飞仙关组第一段（T 1f 1）砂泥岩相对隔水层
岩性为紫红色、紫灰色，中厚层状泥质粉砂岩、粉砂质泥岩夹粉砂岩。

厚度为70～104m ，一般厚度85m 。

呈近北东向条带状出露于矿区中部，与T 1k 地层一起构成矿区次级分水岭，无泉水出露，隔水性较好，可视为矿区煤系上覆相对隔水层。

2）飞仙关组第二段（T 1f 2）砂泥岩弱裂隙含水层：岩性为紫色、紫灰色中厚层状泥砂岩或砂质泥岩，总体粒度上部较粗，下部较细。

厚度60～
９
90m ，一般厚度75m ，呈北东向出露于矿区中部。

风化及构造裂隙发育，仅见一个泉点（泉3）出露，流量0.454l/s 。

该含水层由于下伏飞仙组第一段相对隔水层（T 1f 1）的隔水作用，除因断裂沟通外，对矿床充水一般无直接影响。

3）飞仙关组三段（T 1f 3）砂泥岩弱裂隙含水层
岩性为紫红色、紫灰色，中厚至厚层状粉砂岩、泥质粉砂岩夹薄层状泥岩、泥质灰岩，厚度90～120m ，一般厚度110m 。

呈近北东向出露于矿区中部，泉点（泉2）流量0.254L/s ，该含水层因远离矿床，同时有（T 1f 1）隔水层相隔，因而该含水层对矿床充水一般无影响。

4）飞仙关组四段（T 1f 4）砂泥岩弱裂隙含水层
岩性为紫红色、紫灰色，中厚至厚层状粉砂岩、泥质粉砂岩夹薄层状泥岩、泥质灰岩，厚度75～110m ，一般厚度95m 。

呈近北东向出露于矿区中部，泉点（泉1）流量0.008L/s ，该含水层因远离矿床，同时有（T 1f 1）隔水层相隔，因而该含水层对矿床充水一般无影响。

（7）永宁镇组（T 1y ）灰岩、泥质灰岩岩溶裂隙含水层
岩性灰色、浅灰色，薄至中厚层状灰岩、泥质灰岩，底部夹3—5层紫色泥岩或粉砂质泥岩，厚度一般为235m ，呈条带状出露于矿区西北部。

地表岩溶洼地，漏斗及落水洞较为发育，地表未出露泉点，在矿区范围内地处补给区，接受大气降水，扎石沟以及飞仙关的溪沟水补给，据区域水文地质资料泉流量为0.8～46L/s ，径流模数M=32L/s ·km2。

富水性强，该含水层距下伏煤层较远，且有T 1f 、T 1k 等地层相隔，一般对矿床充水无影响。

（8）关岭组（T 2g ）灰岩、白云质灰岩溶裂隙含水层
分布于矿区西部边缘。

一般厚度为420m ，岩性白云质灰岩、灰岩为主，中段夹钙质砂岩或泥质灰岩，矿界内未出露泉点，区域内泉水流量0.14～
１０ 5.00L/s ，该含水层距离矿床远，同时有数个隔水层相隔，因此该含水层对矿床充水一般无影响。

（9） 第四系(Q)松散孔隙含水层
厚0～11m ，由冲积、洪积及残坡积层的砾石、砂土及亚粘土堆积而成，主要分布于河流阶地、沟谷底及缓坡地带，结构松散，分选差，主要接受大气降雨补给，含季节性潜水，富水性弱至中等。

因厚度薄，分布星散，无实际水文地质意义。

3、断层富水性及导水性
矿区仅在301、欣明201钻孔之间发现一条隐伏f 1小断层外，其余钻孔及地表均未发现断层，f 1使C 1、C 5煤层错开约50m ，破碎带厚度约2m ，破碎带岩层胶结较致密。

钻进中钻孔水位及消耗量均无明显变化，因而推断其富水性及导水性较弱，与正常地层相似，对矿床充水影响较小。

4、老窑积水
矿区内老窑分布较多，开采历史悠久，勘探期间调查访问废窑12个，多分布在矿区沿煤系露头走向一带。

主要开采C 5煤层，开采方式主要为平硐开采，次为暗斜井开采，老窑开采时采用自然排水或水泵抽排。

涌水量随季节有明显变化，大气降水和溪流渗水是矿井充水的主要补给源。

据访问：其大部份硐口沿煤层露头掘进，其延伸的长度10～50m 不等，沿煤层露头在一定范围均产生大量塌陷裂隙。

部分老窑沿硐口出水，水量为0.215～1.828L/s ，因此老窑积水也是未来矿坑充水的主要因素之一 ，其积水量为几十方至上百方不等。

另外还有一些老窑、坑口绝迹，难以调查清楚。

因此矿井开采过程中接近老窑采空区必须高度重视，予以防范。

5、矿床充水因素分析
根据煤层分布位置、各类含水层的展布、矿区地形地貌、地质构造发
１１
育程度，未来矿床充水因素主要有以下形式：
（1）、矿床直接充水含水层P 2c +P 2l 及T 1k 对矿坑直接充水。

（2）、地表溪沟水和第四系松散含水层水通过塌陷裂隙等对矿坑充水。

（3）、浅部老窑积水、生产矿井水在开采影响条件下通过冒落及塌陷裂隙等对矿坑充水。

（4）、断裂构造及隐伏断裂导通地表水或矿床上、下含水层水对矿坑形成充水。

6、矿坑涌水量估算
现根据开拓开采对矿井+1050m 水平的矿井涌水量进行预测，预算方法选用勘探报告推荐的大井法。

（1）、计算公式及参数的确定
采用“大井法”承压转无压稳定流完整井计算公式预算+1050m 水平矿坑涌水量。

计算公式为：Q 正常值 =1.366KC(2HM －M 2
－h 2
)/lg(R 0/r 0) （1） （2）、P 2l+c 直接充水含水层地下水进入矿坑的平均正常涌水量预算： 计算公式见（1），式中符号代表的意义及参数的确定
Q 正常值—开采水平时直接充水含水层（P 2l+c ）涌入矿坑的正常水量(m 3
/d)。

K —渗透系数（m/d ），采用102孔、401孔P 2l+c 层段大降深抽水试验成果平均值。

K=（0.001004＋0.000503）÷2＝0.000755m/d 。

C —+1050m 开采水平时直接充水含水层（P 2c+l ）有效进水边长系数，以C 5煤层露头线为有限进水补给边界，其余为无限补给边界，C ＝0.52。

H —含水层水头高度，采用102、202、401孔P 2l+c 含水层静止水位标高和老窑泉9、老窑泉5出露标高及欣明煤矿风井初见水位标高的平均值与
１２
预算水平标高（+1050m ）的差值，即H=401.56m 。

M —含水层厚度(m)，采用矿区P 2l+c 煤系地层各钻孔揭露的含水层厚度平均值，M=136.14m 。

h —+1050m 水平时，h=0
r 0—“大井”引用半径(m)；预算范围近似于矩形，根据水文地质手册“大井”取值方法：
r 0=n(a+b)/4=1.12(3800+350)/4=1162m （n 为系数，a 、b 为矩形长、宽） R —含水层影响半径，用R=10·S K 求得
R=10·S K =10×401.56 000755
.0=110.34m R 0—“大井”引用影响半径（m ） R 0= r 0 +R R 0= r 0 +R=1162+110.34=1272.34m 将各参数代入公式（1）
Q P2l+c 正常值 =1.366×0.000755×0.52(2×401.56×136.14－136.14×136.14)/lg(1272.34/1162)=1236 m 3
/d
根据欣明煤矿探硐涌水量长观结果：正常涌水量与最大涌水量动态变化系数为1.65，则+1050m 开采水平时直接充水含水层（P 2l+c ）涌入矿坑的最大涌水量为2039m 3
/d 。

（3）、卡以头矿井涌水量估算 预算公式为：
Q T1k 正常值=1.366KC(2HM －M2)/lg(R0/r0) 式中符号代表的意义及参数的确定
Q T1k 正常值—+1050m 开采水平时间接充水含水层（T 1k ）涌入矿坑的正常涌水量(m 3
/d)
K —渗透系数（m/d ），采用102、404孔抽水试验成果平均值。

K=（0.00136
１３
＋0.00226）/2＝0.00181m/d 。

C —+1050m 开采水平时直接充水含水层（T 1k ）有效进水边长系数，以T1k 与P2l+c 的露头分界线为有限进水补给边界，其余为无限补给边界，C ＝0.52。

H —含水层水头高度，采用102、202、401孔T 1k 含水层静止水位标高平均值和+1050m
预算水平
T 1k
底板标高的差值，
H=1403.21-1050-42.6=311.32m （C 5上距T 1k 平均为42.6m ）。

M —T 1k 含水层厚度(m)，采用T 1k 含水层厚度平均值为116m 。

r 0—“大井”引用半径，与P 2l+c 相同，r0＝1162m ； R —含水层影响半径，用R=10S K 求得。

R=10S K =10×311.32×00181.0=132.45m R 0—“大井”引用影响半径（m ） R 0= r 0 +R R 0= r 0 +R=1162+132.45=1294.45m 将各参数代入预算公式(1)
Q T1k 正常值=1.366×0.00181×0.52(2×311.32×116－116×116)/ lg(1294.45/1162)=1612m 3
/d
根据欣明煤矿主平硐探井涌水量长观结果：正常涌水量与最大涌水量动态变化系数为1.65，则+1050m 开采水平时直接充水含水层T 1k 涌入矿坑的最大涌水量为2660m 3
/d 。

综上，矿井+1050m 开采水平时总涌水量为卡以头组矿井涌水量与含煤地层矿井涌水量之和，即Q 总=Q 卡以头+Q 含煤地层，计算得Q 总=1236 m 3
/d +1612 m 3
/d =2848m 3
/d （118.7m 3
/h ）；最大涌水量按正常涌水量的1.65倍进行计算，即Q 最大= 1.65Q 总=4699m 3
/d （195.8m 3
/h ）。

正常涌水量1236 m 3
/d,最大涌水量为2039m 3
/d 。

１４
7、水文地质类型
综上所述：矿区水文地质条件属以弱裂隙含水层直接充水的简单偏中等类型。

1.2.6 工程地质
一、井巷围岩稳固性评价
矿区井巷围岩主要为三叠系下统卡以头组和二叠系上统长兴、龙潭组。

根据钻孔工程地质编录和岩石物理力学测试结果，分别用岩体质量系数法和岩体质量指标法对矿区井巷围岩的质量和完整性进行评价。

1、岩体质量系数法
采用岩体质量系数Z 对矿床围岩进行评价，其公式为：
Z=I ×f ×S
式中：Z ——岩体质量系数；
I ——岩体完整系数（用钻孔RQD 平均值代替）；
f ——结构面摩擦系数（用层状结构的一般值0.4—0.5）
（GB12719-9）；
S ——岩块坚硬系数（用S ＝
100
c
R 计算）； c
R ——岩块饱和轴向抗压强度（采用各岩组试验平均
值）,Rc-kg/cm 2。

计算系数取值及计算结果见表1-2-8
表1-2-8 矿床围岩岩体质量系数评价表
岩体 层位
结构 类型 代号 岩性 RQD 值 （%） 抗压强度 （Rc ） 结构面磨 擦系数（f ）
岩体质 量系数 （Z ） 岩体质 量等级 T 1K
层状结构
Ⅱ1 粉砂岩 77 407.0 0.50 1.6 一般
薄层状结构 Ⅱ2 泥质粉砂岩 68 323.3 0.40 0.9 一般 薄层状结构
Ⅱ2
粉砂质泥岩
73
285
0.40
0.8
一般
１５
薄层状结构 Ⅱ2 泥 岩 80 83.3 0.40 0.3 坏
P 2c
层状结构
Ⅱ1 石灰岩 81 431 0.50 1.7 一般 薄层状结构 Ⅱ1 泥岩 45 133.7 0.40 0.2 坏
薄层状结构 Ⅱ1 泥灰岩 13 389 0.50 0.3 坏 P 2l
薄层状结构 Ⅱ1 泥 岩 12 133.7 0.40 0.6 一般 层状结构 Ⅱ1 粉砂岩 83 256.7 0.40 0.9 一般 层状结构
Ⅱ2
细砂岩
93
476
0.50
2.2
一般
2、岩体质量指标法
采用岩体质量指标M ，对矿床围岩进行评价，其公式为：
M=
300
c
R ×RQD 式中：M ——岩体质量指标；
c R ——岩块饱和轴向抗压强度（用试验成果平均值），Rc-kg/cm 2；
RQD ——全部钻孔相应层位的RQD 平均值。

计算参数的取值及M 值计算结果见表1-2-9。

表1-2-9 矿床围岩岩体质量指标分级评价表
岩 体
层 位
岩 性
RQD 值
（%） 饱 和 抗
压 强 度Rc 岩体质
量指标（M ）
岩 体
质 量 岩 体
分 类 T 1k
粉砂岩 77 421.5 1.1 良 II 泥质粉砂岩
68
323.3
0.7
中等
III
粉砂质泥岩
73 285 0.7 中等 III 泥岩 80 83.2 0.2 中等 III P 2c
粉砂岩 82 25.73 0.7 中等 II 石灰岩
81
43.1
1.1
良
II
泥岩 45 13.37 0.2 中等 III 泥灰岩
13 389 0.2 中等 III P 2l
泥岩
12
133.7
0.5
中等
III
１６
细砂岩 93 476 1.47 良 II 细砂岩
83
256.7
0.7
中等
III
3、岩体基本质量分级
采用岩体基本质量指标BQ,对矿床围岩进行评价，其公式为：
BQ=90+3Rc+250Kv
式中： BQ-岩体基本质量指标；
Rc-岩块饱和轴向抗压强度(用试验成果平均值)； Kv-岩体完整性指数（采用钻孔RQD 值代替）； 计算参数的取值及BQ 值计算结果见表1-2-10。

表1-2-10 矿床围岩岩体质量指标分级评价表
岩 体 层 位
岩 性 岩体完整性指数 Kv 饱 和
抗 压 强 度 Rc
基本质量级别 岩体基
本
质量定
性特征
岩体质
量指标
（BQ ）
T 1k
粉砂岩 77 421.5 III 岩体较
完整 409
泥质粉砂岩 68
323.3
III
岩体较完整
357
粉砂质泥岩
73
285
III
岩体较完整 358 泥岩
80
83.2
IV
岩体较
完整-破碎
315
１７
P 2c
粉砂岩 82 25.73 III
岩体完整
372
石灰岩 81 43.1 III
岩体完整 422
泥岩
45 13.37 V 岩体较
完整-破碎
243
泥灰岩
13
389
V
岩体破碎 239
P 2l
泥岩
12
133.7
V
岩体较破碎-破碎 162 细砂岩 93 476 II 岩体完整 484 细砂岩
83
256.7
III
岩体较完整
374 根据以上三种计算结果：岩体质量系数法评价结果矿床围岩岩体质量等级为坏—一般，岩体质量指标法评价结果矿床围岩岩体质量总体为中等-良，矿床围岩稳固性综合评价为中等，岩体基本质量评价结果矿床围岩岩体完整性为较完整-破碎，岩体基本质量级别为II-III 级。

因此在巷道掘进和开采过程中，应特别加强对井巷围岩的支护和设计，防止井巷围岩垮塌、崩落和掉块
二、可采煤层顶、底板稳固性评价
矿区可采煤层为C 1、C 5两层，其中C 5为主要可采煤层，各煤层顶底板岩性、工程地质特征和稳固性分述如下：
１８
1、C 1煤层顶底板稳固性评价
C 1煤层直接顶板多为灰岩或粉砂质泥岩，石灰岩岩石自然饱和抗压强度24.5～61.7MPa ，平均抗压强度43.1MPa ，软化系数0.85～0.92。

岩体质量系数1.2，岩体质量指标1.7，岩体质量等级Ⅲ级，岩体质量为中等，稳固性为中等；底板为泥岩和泥质粉砂岩，泥岩饱和抗压强度 13.37MPa ，软化系数0.90，属极软弱岩层，抗风化能力差，钻孔岩芯RQ
D 值平均72%，遇水易软化，具塑性变形和膨胀特征，失水易干裂成碎石状和碎块状、岩体质量系数0.2，岩体质量指标0.2，岩体质量等级III 级，岩体质量为中等，稳固性为中等，泥质粉砂岩饱和抗压强度18.1MPa ，软化系数0.73，属软弱岩层，抗风化能力差，钻孔岩芯RQD 值平均80.2%，失水易碎裂、岩体质量系数0.5，岩体质量指标0.6，岩体质量等级III 级，岩体质量中等，稳固性为中等。

2、C 5煤层顶底板稳固性评价
C 5煤层直接顶板为粉砂岩。

粉砂岩的岩石力学强度为：自燃抗压强度43.6 MPa ，饱和抗压强度34.4MPa ，软化系数0.76。

岩体质量系数0.07，岩体质量指标0.09，岩体质量等级III ，岩体质量为差，稳固性为中等；C 5煤层直接底板为粉砂岩。

粉砂岩的岩石力学强度为：自燃抗压强度43.6 MPa ，饱和抗压强度34.4MPa ，软化系数0.76。

岩体质量系数0.07，岩体质量指标0.09，岩体质量等级Ⅳ，岩体质量为差，稳固性为差。

底板一般为泥岩，泥岩饱和抗压强度 7.5～25.4MPa ，软化系数0.90～0.91，属极软弱～软弱岩层，抗风化能力差，钻孔岩芯RQ
D 值平均78%，遇水易软化，具塑性变形和膨胀特征，失水易干裂成碎石状和碎块状、岩体质量系数0.4～0.8，岩体质量指标0.4～0.6，岩体质量等级III 级，岩体质量为中等，稳固性一般。

１９
综上所述，认为本区工程地质条件为以层状碎屑岩类软弱—半坚硬岩组为主的中等类型。

1.2.8 地质勘探情况
一、以往勘探工作
1976年，云南省地质局第二区调队完成1：20万镇雄幅地质图及说明书：其中在1975年云南省地质局第八地质队提交有《马河向斜综合普查地质报告》。

1984年，云南省地质局第一地质大队对本区煤炭资源进行了初步调查，确定上二叠统龙潭组有稳定可采煤层赋存。

1994年，云南省煤田地质局完成了云南省第三次煤田预测工作，并预测可靠级和可能级资源量。

2003年，云南省煤炭地质勘查院和中国煤炭地质局航测遥感局遥感应用研究院提交了《云南省昭通市煤炭资源调查评价》对马河向斜威信县境内预测了资源量16521万吨。

2006年2月，四川省煤田地质工程勘察设计研究院提交的“云南省镇雄、威信县马河煤矿区1：10000航片煤田地质填图”中的威信段地质资料。

2006年4月，云南省煤勘院对马河向斜南翼威信段进行了1：10000预查填图。

2006年6月云南铭立隆地质矿业有限公司对威信县鸿丰煤矿进行了详查。

估算勘查区内资源量为2774.6万吨，并统计编入云南省矿产资源储量平衡表（云国土资储备字【2007】148号）。

2008年1月，云南铭立隆地质矿业有限责任公司受业主委托对威信县鸿丰煤矿进行了勘探工作，并编制了《云南省威信县鸿丰煤矿勘探报告》，云南省国土资源厅以【云国土资储备字[2009]33号】文对该报告进行了备案，该报告估算总资源储量3140万吨。

其中331+332+333总资源储量2081
２０
万吨，(331)资源量787万吨，（332）资源量204万吨，（333）资源量1090万吨，预测的资源量334(?)1059万吨。

二、本次地质勘探工作
受业主委托云南省地质矿产勘察开发局第一地质大队编制了《云南省威信县鸿丰煤矿资源储量分割核实报告》，鸿丰煤矿划定矿区范围在原鸿丰煤矿矿区范围内，原矿区范围于2008年1月已由云南铭立隆地质矿业有限公司在该区内做了地质勘探工作，并编制完成鸿丰煤矿勘探报告，故本次工作主要为收集矿山勘探资料和相邻矿区以往有关资料及野外调查，开展综合分析、研究的基础上进行报告编制。

本次工作自2011年12月至2012年2月。

完成1:5000地质及水文图修测5km 2
，槽探300m 3
，硐探90m ，6个钻孔总进尺3761.50m （包括1个水文孔），采取各类试验样品53组/件。

云南省国土资源厅矿产资源储量评审中心于2012年5月3日～于2012年5月15日组织对《云南省威信县鸿丰煤矿资源储量分割核实报告》进行了评审，并出具了评审意见；云南省国土资源厅于2012年5月15日对通过评审的资源储量分割报告进行了备案，并出具了矿产资源储量评审备案证明。

三、存在问题及处理措施
矿井水的补给来源主要有地表水、含水层的孔隙裂隙水、老窑采空区水、断层水等。

(1)地表水
矿井地表水主要来自大气降水。

矿区内发育小坡上、小田两条小冲沟，各集水线呈羽状展布；小冲沟水动态变化大，季节性变化较显著。

雨季矿井涌水量明显增大，但有滞后特点，本矿一般降雨后2-4日矿井涌水量有
２１ 明显增加，增加的幅度和降雨强度和时间有关，地下水受地表降雨及溪流的影响明显。

(2)四系孔隙水
井田内覆盖的第四系，含水性弱，加之厚度不大，蓄水量有限，对煤矿开采影响小。

(3)龙潭组弱裂隙含水层
该组主要为碎屑岩，富水性总体微弱，在构造裂隙带及应力破坏影响的地段，含水量相对会较大，矿床开采到这些地段，矿井出水量会比正常出水量增大。

该组为煤矿床开采的直接充水水源。

(4)采空区积水
技改前矿井主要开采C5煤层，主浅部开采范围较大，采空区积水将对矿井开采造成威胁，同时成为矿井充水水源之一。

(5)含水层水
矿井的含水层富水性不强，为基岩裂隙水，采动裂隙可能会导通这些含水层，使含水层的水进入井下，成为矿井的间接充水水源。

(6)断层水
矿区范围内的 隐伏f 1小断层破坏了地层的完整性、连续性，降低了岩石的力学强度，塑性岩石中断层破碎带含水性和导水性不强，刚性岩石中断层破碎带有一定含水性和导水性，可能连通含煤地层上部的中强含水层或地表水，加之未来矿床开采中，人工采矿裂隙大量出现，改变了断层带附近应力场和地下水的天然流场，地表水、地下水更可能沿断裂带进入矿井。

成为是矿井水的又一充水来源。

3)充水通道
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(1)岩石天然节理裂隙
矿井内的直接充水的龙潭组含煤地层在接近地表附近，岩石风化
节理、裂隙很发育，而深部发育成岩或构造节理、裂隙，它们是地下水活动的通道，并沟通上覆含水层与含煤地层的水力联系。

(2)人为采矿冒落裂隙
采煤活动产生大量的采矿裂隙，四层可采及局部可采煤层的顶板和底板均为软弱岩组，矿井及采空区易坍塌，地压对围岩破坏严重，易诱发突水通道。

(3)断层破碎带
断层破碎带有一定含水性和导水性，可能连通含煤地层上部的中强含水层或地表水，加之未来矿床开采中，人工采矿裂隙大量出现，改变了断层带附近应力场和地下水的天然流场，地表水、地下水更可能沿断裂带进入矿井。

(4)老窑采空区
矿井季节性的冲沟水沿途接受泉水及煤窑水、山坡紊流的补给，雨季还有较大面积大气降水汇入，水量较大，这些冲沟多位于含煤地层露头地带，冲沟附近的网状、脉状裂隙密集，它们与煤层风化、氧化带直接接触，冲沟水可能沿风化裂隙、老窑及原矿井浅部采空区渗入或突入矿井，为矿井开采的直接充水水源，对矿井的开采影响大。

6、煤层风氧化带
矿井各个煤层的风氧化带位于矿井南翼，根据《威信县鸿丰煤矿煤矿资源/储量核实报告》等地质资料，矿井各个煤层风氧化带的深度一般为40～50m 。