十万立方米外浮顶储罐设计-毕业设计

十万立方米外浮顶储罐设计
摘要：近一、二十年来，油罐的设计与施工技术较过去都有了更快的发展，明显的趋势是大型化，油罐大型化给人们带来许多经济利益，也带来了一些技术课题。

浮顶油罐是目前国内外在大中型油罐中最常用的一种结构形式，它几乎全部消灭了气体空间，从而大大减少了油品的蒸发损耗和大气污染等。

地区地质状况良好，适合建罐，设计基本风压为800Mpa，对钢材的选择考虑了强度，可焊性和冲击韧性三项主要要求。

罐壁厚度计算采用变点设计法，分别计算了充水和储油两种不同储存介质的情况，用它计算大容量罐时，可减少某些圈的壁厚和罐壁总用钢量。

设计中不仅包括了罐顶，罐壁，罐底的整体轮廓计算，还包括抗风圈，加强圈和密封的计算，抗风圈和加强圈设计采用我国国内标准。

油罐的抗震设计也参照国内外的设计规范，可承受8级以上的地震。

校核部分包括浮顶四个准则，强度和稳定性校核，下节点校核以及开孔补强校核。

计算部分清楚简洁，图纸清晰规范，在保证安全的前提下，经济选材是本设计的特点。

关键词：浮顶油罐，浮顶，罐壁，抗风圈，加强圈
Abstract：Recent one or two decades, the design and construction of tank technology has been faster than in the past the development of a clear trend that large-scale and large-scale oil brings many economic benefits as well as a number of technical issues .Floating roof tank is the large and medium-sized oil tank at home and abroad in the most commonly used form of a structure, it eliminated almost all of the gas space, thus greatly reducing the evaporation loss of oils and atmospheric pollution. Geological in good condition and suitable for cans, for the design of the basic wind pressure 800Mpa, on the choice of the steel strength, weldability and impact toughness of the three main requirements. Calculation of tank wall thickness design method using change-point, were calculated and the reservoir water storage of two different media, the use it when calculating the large-capacity tanks can reduce certain circle tank wall thickness and the total amount of steel. Design includes not only the tank top, tank walls, tank at the end of the overall outline of the calculation, but also wind circle, strengthening and sealing ring, the wind and the strengthening of circle circle design standards in China. Seismic Design of oil tank at home and abroad is also reference to the design specifications can withstand earthquakes of more than 8. Check some of the four criteria, including floating roof, the strength and stability of calibration, the next check node and check opening reinforcement.Calculation of some clear and concise, clear drawings norms, in the premise of security, economic selection of the design characteristics.
Key words: floating roof tank,floating roof,tank skin,wind circle,Circle to enhance
目 录
1 绪论 (5)
2 油罐钢材、尺寸的选择 (7)
2.1概述 (7)
2.2求许用应力[]σ (7)
2.3确定油罐经济直径和高度 (8)
3 罐壁强度设计 (10)
3.1罐壁计算的说明 (10)
3.2采用变点法设计各层壁板厚度 (12)
3.2.1计算充水时各层板厚 (12)
3.2.2计算储油时各层板厚 (23)
4 浮顶设计 (35)
4.1基本数据 (35)
4.2校核 (36)
4.2.1第一准则校核 (36)
4.2.2第三准则的计算和校核 (37)
4.2.3第二准则校核 (38)
4.3浮顶强度及稳定性校核 (39)
4.3.1单盘的强度验算 (39)
4.3.2浮船强度校核 (40)
4.3.3浮船平面内稳定校核盘 (41)
4.3.4浮船平面外稳定校核 (42)
4.3.5关于Ae 的验算 (43)
5 油罐密封及抗风设计 (45)
5.1油罐的密封装置 (45)
5.2抗风设计 (45)
5.2.1抗风圈的设计和计算 (45)
5.2.2加强圈的设计和计算 (46)
6 罐底及罐基础设计 (48)
6.1罐底的设计 (48)
6.1.1材料及厚度 (49)
6.1.2排版方法 (49)
6.1.3底板的连接 (49)
6.2罐基础设计 (49)
7 下节点计算 (51)
8 油罐抗震设计 (54)
8.1倾覆力矩计算 (54)
8.2罐壁压应力的计算 (54)
8.3罐壁临界压应力及其校核 (55)
9 油罐的附件设计及开孔补强 (56)
9.1附件设计 (56)
9.1.1罐顶附件 (56)
9.1.2罐壁附件 (56)
9.1.3罐壁附件简要介绍 (57)
9.1.4 安全设施 (58)
9.1.5梯子.平台和栏杆 (58)
9.2开孔补强计算 (58)
10 质量检验 (60)
10.1罐底质量检验 (60)
10.1.1罐底的平度检查 (60)
10.1.2焊缝质量检查 (60)
10.2罐底的质检 (60)
11 油罐的消防系统选择 (61)
11.1罐区泡沫灭火部分 (61)
11.2罐区冷却水部分 (61)
参考文献 (62)
致谢 (62)
1 绪论
国内外研究现状
伴随着世界石油工业的发展与进步，原油的储备和运输对储罐的容量提出了越来越大的要求。

从世界范围来说，这一状况与国际能源危机有关，由于能源危机，近若干年来，大部分依靠原油进口的工业化国家都增加了原油的储备量，从而使这些国家建造了越来越大的油罐。

在原油储备量相同的条件下，大容量储罐的经济性比小容量的储罐要好很多。

油罐大型化有很多优点，比如节省用刚，减少投资，减少占地面积，便于操作管理。

在油罐大型化的趋势形成后，油库的组成结构与之前发生了很大改变，从油罐的“小而多”变为“大而小”。

这一点成为一个国家在油罐设计、研究、建造等方面技术水平的一个衡量尺度。

油罐大型化使得对钢油罐的强度、抗震、抗风、抗断裂等方面的性能要求越发严格，使罐壁选材成为设计成功的基本要素，选材时要充分考虑钢板的强度、可焊性和冲击韧性等不同性能要求。

早期的油罐是固定顶式的，随着油罐直径的增大，固定式罐顶的投资费用大幅度增加。

为了节省投资，采用一个漂浮在液面上的浮动顶盖（简称浮顶）取代了固定式罐顶。

外浮顶罐应运而生，简称为浮顶罐。

浮顶油罐是目前国内外在大型油罐中最常见的一种罐顶形式，浮顶油罐是上部开口的立式圆柱形油罐，钢浮顶在油面上随着液面升降。

从而浮顶与液面基本不存在油气空间，油品不能挥发，经济性指标较固定顶油罐有了很大的提高。

在浮顶与罐内壁之间的环形空间上有伴随浮顶浮动的密封装置，这种油罐的顶部与其他固定顶油罐相比，在设计时结构更易于处理，由于罐顶的自重受储液支撑其受力状况良好，故大型油罐大多采用浮顶油罐。

作为目前国内外大中型油罐最常用的结构形式，浮顶罐分为两种，一种是双盘式的，一种是单盘式的，单盘式多用于5000m3以上的油罐。

储罐在国民经济发展中所起的作用是无可替代的，不仅石油、化工、国防、交通运输等领域，甚至我们的日常生活，均离不开大大小小的储罐。

特别是石油石化企业，无论是大陆或海洋开采的原油，还是炼油厂加工炼制的成品油，都离不开各种容量和类型的储罐。

而且，储罐工程投资在石油石化基本建设投资中占有相当大的比例。

中国快速发展受石油资源的限制，我国近年来要进口1.6亿吨左右石油，以满足国民经济高速发展的需要，加快发展大型储罐的建设提高我国石油储备能力成为我国战略发展方向。

因此，对原油储罐的研究与设计对国民经济有着十分重要的意义。

设计方法
本文是100000m3外浮顶原油罐的设计说明，本文主要阐述了外浮顶油罐的工艺设计、罐壁的设计、浮顶的设计、罐底的设计、地基的设计、地震、风载校核、防腐的设计等。

罐壁厚度的计算采用变点法，地基的设计要考虑到地震的影响，防腐的设计要考虑到罐的内腐蚀和外腐蚀，防腐时采用的防腐漆是否合理和是否经济并考虑涂漆的技术和方法，罐壁和罐底要考虑焊接要求等。

2 油罐钢材、尺寸的选择
2.1概述
本次设计对象为十万立方米原油外浮顶罐。

设计一共分为：壁厚计算、浮顶计算、抗震计算、抗风计算及下节点计算和开孔补强计算等部分。

浮顶油罐的罐顶是一个覆盖在油面上并随油面升降的结构。

由于罐顶的自重受储液支承，其受力状况很好，较固定顶油罐经济性好，所以现在的大型油罐多采用浮顶油罐这种形式。

浮顶油罐的显著特点是在浮顶与油面之间基本上不存在气体空间，因而可以有效的地减少油品的蒸发损耗，同时还减少了油气对大气的污染，减少发生火灾的危险性，是一种经济，安全，环保的有效结构。

十万立方米的大容量储罐在设计前选材是设计成功的基本要素。

大容量储罐对用作罐壁材料的钢板强度有很高的要求。

所以罐壁底部采用许用应力较大的07MnCrMoVR （球罐抗氢抗硫钢板）。

上部采用16MnR （普通低合金钢）作为罐壁的钢板材料。

2.2求许用应力[]σ
罐壁的受力主要来源于储液静压力的作用，储罐的圆筒型罐壁受储液的静压力作用如下图所示，此静压力按三角形分布，由上而下逐渐增大，所以罐壁厚度也由上而下逐渐增厚，实际储罐在设计时罐壁板不可能采用厚度呈连续变化的钢板，所以根据钢板的规格设计成逐级增厚的阶梯状变截面壁板组合焊接而成。

图2-1 罐壁承受的储液静压力
储罐在接近常压的条件下储存液体时，罐壁沿高度所受内压力主要是液体静压和液面上较低的剩余压力。

设液面处罐壁仅受液体的剩余压力0P ，液体的密度ρ
离液面χ处的压力为：0x P P gx ρ=+ 罐壁在此处的环向应力：()X x x
x R gx p R p δρδσ/0+==
式中：x δ—储罐此处的壁厚，单位mm
（1）对于材料07MnCrMoVR (16~30mm)
充水时： Mpa 5.3674904
343=⨯=s σ Mpa b 2706307
373=⨯=σ 储油时： Mpa b σMpa .s σ2526305
252673264903232=⨯==⨯= 取[][]Mpa Mpa 252270==油水σσ
（2）对于材料16MnR （6～16mm ）
充水时： Mpa Mpa b s 49.2188.5097
37325.2573434343=⨯==⨯=σσ 储油时： Mpa Mpa b s 92.2038.5095
25267.2283433232=⨯==⨯=σσ 取[][]Mpa Mpa 92.20349.218==油水
σσ
2.3确定油罐经济直径和高度
查我国常用浮顶油罐尺寸表知，十万立方米浮顶油罐单盘板厚t=0.5cm;查书中表知边缘板最小厚度取5mm;即tr=5mm ，tb=10mm,tr+tb=15mm,取mm 15=λ
93号汽油容量：3/71058.9725m N =⨯=油γ
水 容 量：3/980010008.9m N =⨯=水γ
焊缝系数:9.0=η
经济高度及半径定:[]m H 3.209800/015.00.11029.2746=⨯⨯⨯==γηλσ总
m H V R 6.3914.33.20/1010/4=⨯⨯==π
取m R 40= 80m D =
等壁厚高度 变等壁厚高度及每层圈板高度的确定: 等壁厚高度：[]γ
ησαα==其中,.min 0R t H s 查书中表知，罐壁最小设计厚度为:mm t s 9min
=，则等壁厚高度为m 1.6 变壁厚高度：,2.141.63.200m H H =-=-总
取变壁厚部分圈板数为8， 则每层圈板高度：m H H h 78.18
2.1480==-=总 取最高液位为m H 0.19'=
3 罐壁强度设计
3.1罐壁计算的说明
对于容积较小的储罐，采用定点法设计储罐壁厚度计算简便，结果也足够安全。

但对于容积等于或超过100000m3的储罐，采用定点法计算储罐壁厚度时，该点的计算的罐壁应力与实际罐壁应力差别较大。

因此对于容积较大的储罐宜采用变点法进行设计。

储罐内径80m ，储罐总高20.3m ，计算液面高度19m 。

常用的壁厚计算公式为:
c c t t ++≥0021 式中 t 为罐壁设计厚度，单位mm ； 0t 为罐壁计算厚度，单位mm ；
0c 为钢板厚度允许负偏差，单位mm ；
c 为腐蚀裕量，单位mm ；
()[]η
σγ23.00D H t -=式中H 为计算的那圈罐壁板底边至罐壁顶端垂直高度，单位m ； D 为油罐直径，单位m ；
[]σ为设计温度下钢板的许用应力，单位2m N ； γ为储液容重，单位3m N ；
η为焊缝系数，取9.0=η；
它们是根据各圈距底边0.3m 处近似最大环向力来计算各圈壁厚的，但各圈板在边缘力系影响下，最大环向应力位置不一定是在距各圈底边0.3m 处，若油罐较大，就应当做更精确的计算，减少用钢量。

在API650中，介绍了罐壁的另一种计算方法，称为变点设计法，它是考虑到罐壁相邻圈板之间的相互影响，确定各圈环向应力最大处的位置。

这种变点设计法更适合罐壁应力的实际情况，故本设计中采用的罐壁设计法即为变点设计。

现将API650中有关变点设计法的计算公式介绍如下：
变点设计法计算底圈罐壁的计算厚度公式为：
()[]ησγ2305.001D
H t -=
[][]ησγησγ2022.006.101HD
H H D t ⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡-
=
式中 01t 为底圈罐壁板计算厚度，单位mm ； H 为罐底至顶部角钢顶面的高度，单位m ； D 为罐底圈直径，单位m ； γ为储液容量，单位3m N ； η为纵向焊缝系数，取9.0=η。

选用两个计算式求得的较小值作为底圈的计算壁厚。

各圈壁厚的变点计算法如下： 当
()375.1101≤--i i Rt h 时，()1-=i o oi t t
当
()
625.2101≥--i i Rt h 时，ai oi t t =
当()
625.2375.1101<<
--i i Rt h 时
()()()⎪⎪⎭
⎫ ⎝
⎛-
-+=---11
125.11.2i o i ai i o ai oi Rt h t t t t 式中 ：1-i h 为计算圈的下面一圈的圈板高，单位m ； R 为油罐半径，单位m ；
oi t 为所需计算的第i 圈的罐壁计算厚度，单位mm ；
()10-i t 为所需计算的第i 圈下面一圈的圈板计算壁厚，单位mm ； （但在计算比值
()
101
--i i Rt h 时，()10-i t 单位取m ） ai t 为根据变点位置求得的第i 圈的壁厚值，单位mm ； 先求得底圈计算壁厚01t 后，再顺序计算上面各圈的计算壁厚oi t ，i 代表圈板顺序，自底圈向上分别为1、2、3…。

由oi t 的计算公式可以看出 为了求得oi t ，应先求出ai t 。

下面三个式子中求出的最小x 值，就是变点设计点到计算圈的圈板底边的距离，一次最小x 值来计算ai t 。

i
ai cH Rt x 32.061.01+=
i cH x =2
ai
Rt x 22.13= 式中 ()k
k k k c +-=
11；()ai
i t t k 10-=
；
i
H 为第i 圈圈板底部至罐壁顶部角钢顶面的高度，单位m 。

用上面式子计算x 值时，R 和ai t 均为m 作为单位。

k 是个比值，计算k 值时必须对ai t 和()10-i t 取相同的单位。

求得的x 值单位为m 。

取1x 、2x 、3x 三个x 值的最小值min x
作为计算点，用它来求取第i 圈的ai
t 值。

()[]η
σγ2min D x H t i ai -=
式中其余符号的意义均同前述。

求得的ai t 的单位为mm 。

API650规定，在利用上述方法计算各圈的计算壁厚时，要分别就设计条件和充水试验条件求出两种条件下各自的计算壁厚。

按设计条件进行计算时，γ采用储存油品的容重（3m N ），
许用应力[]σ取s σ32和b σ52
中的较小者（[]s σ为材料的屈服极限，[]b σ为材料的
强度极限，单位均为MPa 。

按充水试验条件进行计算时，γ采用水的容重（3m N ），
[]σ采用s σ4
3和b σ7
3中的较小者。

按设计条件求出的计算壁厚加上腐蚀裕量c 后，与按充水试验求得的计算壁厚值比较，取两者中的较大值并向上圆整后作为计算圈的设计壁厚，并且，采用变点设计法时，上层圈板的厚度不得大于下层圈板的厚度，还不得小于API650规定的罐壁最小厚度。

3.2采用变点法设计各层壁板厚度
3.2.1 计算充水时各层板厚 求底圈计算壁厚01t
()[]()mm D H r t a 14.270
.110270280305.01998002305.06
1=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=
ησ [][]mm HD H H D
t 11.280
.11029.27419
98001980022.006.1022.006.16
01=⨯⨯⨯⨯⨯-=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-
=ησγησγ 取二者较小值，故底圈计算壁厚mm t 14.2701=
求第2圈计算壁厚()202=i t
()
71.102714
.04078.101
1101=⨯=
=
--Rt h Rt h i i
02625.272.1325.1t 故用下式计算由于<<
()⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛-
-+=0120120225.196
.11.2Rt t t t t a a 用逐步法求mm H t a 22.1778.11922=-=取
第一次试算
()[]()mm D H t a 19.240
.110270280
305.022.1798002305.06
2=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=
ησγ 122.119
.2414.27201===
a t t k ()()047.0122
.1122.111122.1122.11=⨯+-⨯=
+-=
k
k i k k c 885.022.17047.032.002419.04061.032.061.0221=⨯⨯+⨯⨯=+=cH Rt x a
809.022.17047.022=⨯==cH x
200.102419.0*4022.122.123=⨯==a Rt x
m x x 809.02min ==
()m t a 83.230
.116270280
809.022.1798006
2=⨯⨯⨯⨯-⨯=
第二次试算
139.183
.2314.27==k
()072.0139
.1139.111139.1139.1=⨯+-⨯=
c
m x 977.022.17072.032.002383.04061.01=⨯⨯+⨯⨯=
m x 240.122.17072.02=⨯=
m x 181.102383.04022.13=⨯⨯=
m x x 977.01min ==
()m t a 58.230
.110270280
977.022.1798006
2=⨯⨯⨯⨯-⨯=
第三次试算
151.158
.2314.27==k
()072.0151
.1151.111151.1151.1=⨯+-⨯=
c
m x 905.022.17072.032.002358.04061.01=⨯⨯+⨯⨯=
m cH x 240.122.17072.022=⨯==
m x 184.102358.04022.13=⨯⨯=
m x x 905.01min ==
()m t a 68.230
.110270280
905.022.17980062=⨯⨯⨯⨯-⨯=
()m t 35.2602714.04025.178
.11.219.2414.2719.2402=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯-⨯-+=
求第3圈计算厚度()303=i t
()()
73.102635
.04078.102
2101
=⨯=
=
--Rt h t R h i i
03625.273.1325.1t 故用下式计算由于<<
()⎪⎪⎭
⎫
⎝⎛-
-+=023023
0325.196
.11.2Rt t t t t a a m H t a 44.1578.1219,3
3=⨯-=取用逐步是算法求
第一次试算
()[]()mm D H t a 97.210
.110270280
305.044.1598002305.06
3=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=
ησγ 199.197
.2135.26302===
a t t k ()()085.0182
.1182.111182.1182.111=⨯+-⨯=
+-=
k
k k k c
m Rt x a 997.044.15085.032.061.031=⨯⨯+=
m cH x 312.144.15085.032=⨯==
m Rt x a 143.102197.0*4022.122.133=⨯==
m x x 997.01min ==
()mm t a 96.200
.110270280
997.044.1598006
3=⨯⨯⨯⨯-⨯=
第二次试算
257.196
.2035.26==k
()119.0257
.1257.111257.1257.1=⨯+-⨯=
c
m Rt x a 205.144.15119.032.061.031=⨯⨯+=
m x 933.244.15119.02=⨯=
m x 20.102096.04022.13=⨯⨯= m x x 20.13min ==
()mm t a 79.200
.110270280
120.144.15980063=⨯⨯⨯⨯-⨯=
第三次试算
267.179
.2035.26==k
()112.0267
.1267.111267.1267.1=⨯+-⨯=
c
m Rt x a 118.144.15112.032.061.031=⨯⨯+=
m x 729.144.15112.02=⨯=
m x 113.102079.04022.13=⨯=
113.13min ==x x
()mm t a 80.2010
270280
113.14.1598006
3=⨯⨯⨯-⨯=
()mm t 76.2402635.04025.178
.11.280.2035.2680.2003=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯--+=
求第4圈计算厚度()404=i t
()()
789.102476
.0*4078.103
31
01
==
=
--Rt h t R h i i
由于625.2789.1325.1<<故用下式计算04t
()⎪⎪⎭
⎫ ⎝
⎛-
-+=034034
0425.178
.11.2Rt t t t t a a 用逐步试算法求4a t ；
m H 66.1378.13194=⨯-=
第一次试算
()[]()mm D H t a 67.190
.110270280
305.066.1398002305.06
4=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=
ησγ 257.167
.1976.24403===
a t t k ()()120.0257
.1257.111257.1257.111=⨯+-⨯=
+-=
k
k k k c
m Rt x a 058.166.13120.032.061.041=⨯⨯+=
m cH x 639.166.13120.042=⨯==
m Rt x a 082.101967.04022.122.143=⨯⨯==
m x x 058.11min ==
()mm t a 30.180
.110270280
058.166.1398006
4=⨯⨯⨯⨯-⨯=
第二次试算
353.130
.1876
.24==
k ()158.0353
.1353.111353.1353.1=⨯+-⨯=
c
m Rt x a 121.166.13158.032.061.041=⨯⨯+=
m x 158.266.13158.02=⨯=
m x 044.101830.04022.13=⨯⨯= m x x 044.13min == ()mm t a 32.180
.110270280
044.166.1398006
4=⨯⨯⨯⨯-⨯=
()m t 63.2202476.0*4025.178
.11.232.1876.2432.1804=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-⨯-+=
求第5圈计算壁厚()505=i t
()()
871.102263
.0*4078.104
4101
==
=
--Rt h t R h i i
由于625.2871.1325.1<<故用下式计算05t
()⎪⎪⎭
⎫ ⎝
⎛-
-+=045045
0525.178
.11.2Rt t t t t a a 用逐步试算法求m H t a 88.1178.1419,55=⨯-=
第一次试算
()[]()mm D H t a 81.160
.110270280
305.088.1198002305.06
5=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=
ησγ 346.181
.1663.22504===
a t t k ()()152.0346
.1346.111346.1346.111=⨯+-⨯=
+-=
k
k k k c
m Rt x a 135.188.11152.032.061.051=⨯⨯+=
m cH x 806.188.11152.052=⨯==
m Rt x a 000.101681.04022.122.153=⨯⨯==
m x x 000.13min == ()mm t a 80.150
.110270280
000.188.11980065=⨯⨯⨯⨯-⨯=
第二次试算
432.180
.1563.22==k
()190.0432
.1432.111432.1432.1=⨯+-⨯=
c
m Rt x a 246.188.11190.032.061.051=⨯⨯+=
m x 257.288.11190.02=⨯=
m x 954.001580.04022.13=⨯⨯= m x x 954.03min ==
()mm t a 86.150
.110270280
954.088.1198006
5=⨯⨯⨯⨯-⨯=
第三次试算
427.186
.1563.22504===
a t t k ()179.0427
.1427.111427.1427.1=⨯+-⨯=
c
m Rt x a 182.188.11179.032.061.051=⨯⨯+=
m x 127.288.11179.02=⨯=
m x 972.001586.0*4022.13=⨯=
m x x 972.03min ==
()mm t a 83.150
.110270280
972.088.1198006
5=⨯⨯⨯⨯-⨯=
mm t 93.1902263
.04025.178.11.2()83.1563.22(83.1505=⨯-
⨯-+=
求第6圈计算壁厚()606=i t
()()
03.201924
.04078.105
5101
=⨯=
=
--Rt h t R h i i
由于625.203.2325.1<<故用下式计算06t
()⎪⎪⎭
⎫ ⎝
⎛-
-+=056056
0625.178
.11.2Rt t t t t a a 用逐步试算法求m H t a 1.1078.1519,66=⨯-=
第一次试算
()[]()mm D H t a 00.140
.11029.274280
305.01.1098002305.066=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=
ησγ
374.100
.1424.19605===
a t t k ()()238.0374
.1374.111374.1374.111=⨯+-⨯=
+-=
k
k k k c
m Rt x a 226.11.10238.032.061.061=⨯⨯+=
m cH x 404.21.10238.062=⨯==
m Rt x a 913.0014.04022.122.163=⨯⨯==
m x x 913.03min == ()mm t a 13.130
.11029.274280
913.01.10980066=⨯⨯⨯⨯-⨯=
第二次试算
465.113
.1324.19==k
()203.0465
.1465.111465.1465.1=⨯+-⨯=
c
m Rt x a 098.11.10203.032.061.061=⨯⨯+=
m x 050.21.10203.02=⨯=
m x 884.001313.04022.13=⨯⨯= m x x 884.03min == ()mm t a 17.130
.11029.274280
884.01.10980066=⨯⨯⨯⨯-⨯=
()m t 06.1601924.04025.178
.11.217.1324.1917.1306=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯-⨯-+=
求第7圈计算壁厚()707=i t 换材料
()()
221.201606
.04078.106
6101
=⨯=
=
--Rt h t R h i i
由于625.3221.2375.1<<故用下式计算07t 用逐步试算法求m H t a 32.878.1619,77=⨯-=
第一次试算
()[]()mm
D H t a 38.140
.11049.218280
305.032.898002305.067=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=
ησγ
()()057.0117
.1117.111117.1117.111117.138
.1406.16706=⨯+-=+-=
===k k k k c t t k a
m Rt x a 614.032.8057.032.061.071=⨯⨯+=
m cH x 474.032.8057.072=⨯==
m Rt x a 925.001438.04022.122.173=⨯⨯==
m x x 474.02min == ()mm t a 08.140
.11049.218280
474.032.898006
7=⨯⨯⨯⨯-⨯=
第二次试算
141.108
.1406.16==k
()
068.0141.1141.111141.1141.1=⨯+-⨯=c
m Rt x a 639.032.8068.032.061.071=⨯⨯+= m x 566.032.8068.02=⨯=
m x 916.001408.04022.13=⨯⨯=
m x x 566.02min ==
()mm t a 91.130
.11049.218280566.032.8980067=⨯⨯⨯⨯-⨯=
第三次试算
155.191
.1306.16==k ()
074.0155.1155.111155.1155.1=⨯+-⨯=c
m Rt x a 652.032.8074.032.061.071=⨯⨯+= m x 617.032.8074.02=⨯=
m x 910.001391.04022.13=⨯⨯=
m x x 617.02min ==
()mm t a 82.130
.11049.218280617.032.8980067=⨯⨯⨯⨯-⨯= m t 61.1401606.04025.178.11.2()91.1306.16(91.1307=⨯⨯-⨯-+= 求第8圈计算壁厚()808=i t
()()[]()()
()
m cH Rt x k k k k c t t k mm D H t m H t Rt h Rt h a a a a i i 701.054.6140.032.001119.04061.032.061.0140
.0306.1306.111306.1306.111306.119.1161.1419.110.11049.218280305.054.698002305.054.678.170.19,625
.2328.2375.1328
.201461.04078.18818076888077101
=⨯⨯+⨯⨯=+==⨯+-=+-====
=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=
=⨯-=<<=⨯==--ησγ第一次试算
取用逐步试算法求 m cH x 916.054.6140.082=⨯==
()mm t m
x x m Rt x a a 48.100
.11049.218280701.045.69800701.0816.001119.04022.122.1681min 83=⨯⨯⨯⨯-⨯====⨯⨯== ()()763.054.6176.032.001048.04061.032.061.0176.0394.1394.111394.1394.111394.148
.1061.14881807=⨯⨯+⨯⨯=+==⨯+-=+-====cH Rt x k k k k c t t k a a 第二次试算
m cH x 151.154.6176.082=⨯==
()mm t m
x x m Rt x a a 36.100
.11049.218280763.054.69800763.0790.001048.04022.122.1681min 83=⨯⨯⨯⨯-⨯====⨯⨯== ()()774
.054.6182.032.001036.04061.032.061.0182.0410.1410.111410.1410.111410.136
.1061.14881807=⨯⨯+⨯⨯=+==⨯+-=+-====cH Rt x k k k k c t t k a a 第三次试算
m cH x 190.154.6182.082=⨯==
()mm
t t t t mm t mm t m
x x m Rt x a a 937.1101461.04025.178
.11.2()36.1061.14(36.1034.100
.11049.218280774.054.69800774.0785.001036.04022.122.11009100908681min 83===⨯⨯-
⨯-+==⨯⨯⨯⨯-⨯====⨯⨯==即的等壁厚的
与） 3.2.2 计算储油时各层板厚
求底圈计算壁厚01t
()[]()mm D H r t 62.240
.110256280305.01984282305.0601=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=ησ [][]mm HD H H D t 94.250
.1102562801984280.1102561984281980022.006.12022.006.16601=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯-=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-=ησγησγ 取二者较小值，故底圈计算壁厚mm t 62.2401= 求第2圈计算壁厚()202=i t
()794.102462.04078.1011101
=⨯==--Rt h Rt h i i
由于625.2794.1325.1<<故用下式计算02t ()⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛--+=0120120225.178.11.2Rt t t t t a a 用逐步法求
mm
H t a 22.1778.11922
=-=取 第一次试算
()[]()mm D H t a 27.220
.110256280305.022.1784282305.062=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=ησγ106.127.2262.24201===a t t k ()()
052.0106.1106.111106.1106.11=⨯+-⨯=+-=k k i k k c
862.022.17052.032.002227.04061.032.061.0221=⨯⨯+⨯⨯=+=cH Rt x a 895.022.17052.022=⨯==cH x 151.102227.04022.122.123=⨯⨯==a Rt x m x x 862.01min ==
()m t a 54.210
.116256280862.022.17848762=⨯⨯⨯⨯-⨯= 第二次试算
143.154
.2162.24==k ()
069.0143.1143.111143.1143.1=⨯+-⨯=c
m x 946.022.17069.032.002154.04061.01=⨯⨯+⨯⨯= m x 188.122.17069.02=⨯=
m x 132.102154.04022.13=⨯⨯= m x x 946.01min ==
()m t a 43.210
.110256280946.022.17848762=⨯⨯⨯⨯-⨯= 第三次试算
149.143
.2162.24==k ()
072.0149.1149.111149.1149.1=⨯+-⨯=c
m x 962.022.17072.032.002143.04061.01=⨯⨯+⨯⨯= m cH x 240.122.17072.022=⨯== m x 130.102143.04022.13=⨯⨯= m x x 962.01min ==
()m t a 41.210
.110256280962.022.17842862=⨯⨯⨯⨯-⨯=
()m t 55.2302462.04025.178.11.243.2162.2443.2102=⎪⎪⎭⎫ ⎝
⎛⨯⨯-⨯-+= 求第3圈计算壁厚()303=i t ()()834.102355.04078.1022101=⨯==--Rt h t R h i i 由于625.2834.1325.1<<故用下式计算03t ()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--+=023*******.178.11.2Rt t t t t a a 用逐步试算法求m H t a 44.1578.1219,33=⨯-= 第一次试算
()[]()mm D H t a 93.190.110256280305.044.1584282305.063=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=ησγ 182.193
.1955.23302===a t t k ()
()
087.0182.1182.111182.1182.111=⨯+-⨯=+-=k k k k c
m Rt x a 974.044.15087.032.061.031=⨯⨯+= m cH x 343.144.15087.032=⨯== m x 089.101993.04022.13=⨯⨯= m x x 974.01min ==
mm t a 05.190
.110256280)974.044.15(842863=⨯⨯⨯⨯-⨯= 第二次试算
236.105
.1955.23==k ()
111.0236.1236.111236.1236.1=⨯+-⨯=c m Rt x a 081.144.15111.032.061.031=⨯⨯+= m x 714.144.15111.02=⨯=
m x 065.101905.04022.13=⨯⨯=
m x x 065.13min ==
()mm t a 93.180
.110256280065.144.15848763=⨯⨯⨯⨯-⨯= 第三次试算
244.193
.1855.23==k ()
114.0244.1244.111244.1244.1=⨯+-⨯=c
m Rt x a 094.144.15114.032.061.031=⨯⨯+= m x 760.144.15114.02=⨯=
m x 062.101893.04022.13=⨯⨯= m x x 062.13min ==
()mm t a 93.180
.110256280062.144.15842863=⨯⨯⨯⨯-⨯= ()m t 85.2102355.04025.178.11.293.1855.2393.1803=⎪⎪⎭⎫ ⎝
⎛⨯⨯-⨯-+= 求第四圈计算壁厚()404=i t ()()904.102355.04078.1033101=⨯==--Rt h t R h i i 由于625.2904.1325.1<<故用下式计算04t ()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--+=0340340425.178.11.2Rt t t t t a a 用逐步试算法求
m H t a 66.1378.1319,44=⨯-= 第一次试算
()[]()mm D H t a 59.170.110256280305.066.1384282305.064=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=ησγ 242.159
.1785.21403===a t t k
()()
113.0242.1242.111242.1242.111=⨯+-⨯=+-=k k k k c
m Rt x a 006.166.13113.032.061.041=⨯⨯+= m cH x 544.166.13113.042=⨯== m Rt x a 023.101759.04022.122.143=⨯⨯== m x x 006.11min ==
()mm t a 66.160
.110256280066.166.13842864=⨯⨯⨯⨯-⨯= 第二次试算
312.166
.1685.21==k ()
143.0312.1312.111312.1312.1=⨯+-⨯=c
m Rt x a 123.166.13143.032.061.041=⨯⨯+= m x 953.166.13143.02=⨯=
m x 996.001666.04022.13=⨯⨯= m x x 996.03min ==
()mm t a 68.160
.110256280996.066.13842864=⨯⨯⨯⨯-⨯= ()m t 66.1902185.04025.178.11.268.1685.2168.1604=⎪⎪⎭⎫ ⎝
⎛⨯⨯-⨯-+= 求第5圈计算壁厚()505=i t ()()007.201966.04078.1044101=⨯==--Rt h t R h i i 由于625.2007.2325.1<<故用下式计算05t ()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--+=0450450525.178.11.2Rt t t t t a a 用逐步试算法求
m H t a 88.1178.1419,
55=⨯-=
第一次试算
()[]()mm D H t a 24.150.110256280305.088.1184282305.065=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=ησγ 290.124
.1566.19504===a t t k ()()
134.0290.1290.111290.1290.111=⨯+-⨯=+-=k k k k c
m Rt x a 986.088.11134.032.061.051=⨯⨯+= m cH x 592.188.11134.052=⨯== m Rt x a 953.001524.04022.122.153=⨯⨯== m x x 953.03min ==
()mm t a 39.140
.110256280953.088.11842865=⨯⨯⨯⨯-⨯= 第二次试算
366.139
.1466.19504===a t t k ()
165.0366.1366.111366.1366.1=⨯+-⨯=
c m Rt x a 090.188.11165.032.061.051=⨯⨯+= m x 960.188.11165.02=⨯=
m x 926.03901496.04022.13=⨯⨯= m x x 926.03min ==
()mm t a 43.140
.110256280926.088.11842865=⨯⨯⨯⨯-⨯= 第三次试算
362.143
.1466.19==k ()
163.0362.1362.111362.1362.1=⨯+-⨯=c
m Rt x a 083.188.11163.032.061.051=⨯⨯+= m x 936.188.11163.02=⨯=
m x 927.001443.04022.13=⨯⨯= m x x 927.03min ==
()mm t a 42.140
.110256280927.088.11842865=⨯⨯⨯⨯-⨯= mm t 01.1701966.04025.178.11.2()43.1466.19(43.1405=⨯-
⨯-+= 求第6圈计算表壁厚()606=i t 换材料 ()()158.201701.04078.1055101=⨯==--Rt h t R h i i 由于625.2158.2375.1<<故用下式计算06t 用逐步试算法求
m
H t a 1.1078.1519,
66=⨯-= 第一次试算
()[]()mm D H t a 6.1911.01003.922280305.010.1084282305.066=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=ησγ051.16.19
117.01605===a t t k ()()
026.0051.1051.111051.1051.111=⨯+-⨯=+-=k k k k c m Rt x a 575.01.10026.032.061.061=⨯⨯+= m cH x 263.01.10026.062=⨯== m Rt x a 982.001619.04022.122.163=⨯⨯== m x x 263.02min ==
()mm t a 26.160
.11092.203280263.01.10842866=⨯⨯⨯⨯-⨯= 第二次试算
046.126
.1601.17==k
()
023.0046.1146.111046.1046.1=⨯+-⨯=c
m Rt x a 566.01.10023.032.061.061=⨯⨯+= m x 232.01.10023.02=⨯=
m x 984.001626.0354022.13=⨯⨯= m x x 232.02min ==
()mm t a 31.160
.11092.203280232.01.10842866=⨯⨯⨯⨯-⨯= 第三次试算
043.131
.1601.17==k ()
021.0043.1043.111043.1043.1=⨯+-⨯=c
m Rt x a 561.01.10021.032.061.061=⨯⨯+= m x 212.01.10021.02=⨯=
m x 985.001631.04022.13=⨯⨯= m x x 212.02min ==
()mm t a 34.160
.11092.203280212.01.10842866=⨯⨯⨯⨯-⨯= m t 59.1601701.04025.178
.11.2()34.1601.17(34.1606=⨯⨯-⨯-+=
求第7圈计算壁厚()707=i t ()()185.201659.04078.1066101=⨯==--Rt h t R h i i 由于625.2185.2375.1<<故用下式计算07t 用逐步试算法求
m
H t a 32.878.1619,
77=⨯-= 第一次试算
()[]()mm D H t a 25.130
.11092.203280
305.032.884282305.067=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=
ησγ
252.125
.1359.16706===
a t t k ()()117.0252
.1252.111252.1252.111=⨯+-⨯=
+-=
k
k k k c
m Rt x a 756.032.8117.032.061.071=⨯⨯+=
m cH x 973.032.8117.072=⨯==
m Rt x a 888.001325.04022.122.173=⨯⨯==
m x x 756.01min == ()mm t a 50.120
.11092.203280
756.032.8848767=⨯⨯⨯⨯-⨯=
第二次试算
327.150
.1259.16==k
()149.0327
.1327.111327.1327.1=⨯+-⨯=
c
m Rt x a 828.032.8149.032.061.071=⨯⨯+= m x 240.132.8149.02=⨯=
m x 863.001250.04022.13=⨯⨯=
m x x 828.01min ==
()mm t a 39.120
.11092.203280
828.032.884286
7=⨯⨯⨯⨯-⨯=
第三次试算
339.139
.1259.16==k
()154.0339
.1339.111339.1339.1=⨯+-⨯=
c
m Rt x a 839.032.8154.032.061.071=⨯⨯+=
m x 281.132.8154.02=⨯=
m x 859.001239.04022.13=⨯⨯=
m x x 839.01min ==
()mm t a 37.120
.11092.203280
839.032.884286
7=⨯⨯⨯⨯-⨯=
87.13)01659
.04025.178
.11.2()39.1259.16(39.1207=⨯⨯-
⨯-+=t
求第8圈计算壁厚()808=i t
()
390.201387
.04078
.1077101
=⨯==--Rt h Rt h i i ()[]()mm D H t m H t a a 31.100
.11092.203280
305.054.684282305.054.678.170.19,
625.2390.2375.16
888=⨯⨯⨯⨯-⨯=-=
=⨯-=<<ησγ第一次试算取用逐步试算法求
()()156.0345
.1345.111345.1345.111345.131
.1087.13807=⨯+-⨯=+-=
===k k k k c t t k a
m
cH Rt x a 718.054.6156.032.001031.04061.032.061.0881=⨯⨯+⨯⨯=+=
()mm t m x x m Rt x m
cH x a a 62.90
.11092.203280
718.054.68428718.0783.001031.04022.122.1020.154.6156.06
81min 7382=⨯⨯⨯⨯-⨯=
===⨯⨯===⨯==
442
.162
.987
.13807===a t t k 第二次试算
()()194.0442
.1442.111442.1442.111=⨯+-⨯=+-=
k k k k c
m
cH Rt x a 784.054.6194.032.000962.04061.032.061.0881=⨯⨯+⨯⨯=+=()mm
t m x x m Rt x m
cH x a a 56.90
.11092.203280
757.054.68428757.0757.000962.04022.122.1269.154.6194.0683min 8382=⨯⨯⨯⨯-⨯=
===⨯⨯===⨯==
451
.156
.987
.13807===a t t k 第三次试算
()()198.0451
.1451.111451.1451.111=⨯+-⨯=+-=
k k k k c m
cH Rt x a 792.054.6198.032.000956.04061.032.061.0881=⨯⨯+⨯⨯=+=
m x x m Rt x m
cH x a 754.0754.000956.04022.122.1295.154.6198.03min 8382===⨯⨯===⨯== ()mm t a 57.90
.11092.203280
754.054.6842868=⨯⨯⨯⨯-⨯=
mm
t t t t m
t 938.1001387
.04025.178
.11.2()57.987.13(57.91009100908===⨯⨯-⨯-+=的等壁厚的与即
取腐蚀裕量mm c 1=（重度腐蚀）
储油壁厚+C 与充水壁厚比较，两者取其中较大者
表3-2 罐壁最小设计厚度
表3-3 不同材料壁厚选择
4 浮顶设计
4.1基本数据
单盘板厚：mm t 5=
船舱底板：mm b 40004= mm t 54= 船舱顶板：mm b 40002= mm t 5.42= 内边缘板：mm b 6801= mm t 121= 外边缘板：mm b 8403= mm t 103= 浮船外径：m D 5.801= 浮船内径：m D 5.722=
由于浮顶罐的优势——浮顶储罐的浮顶是一个漂浮在贮液表面上的浮动顶盖，随着储液的输入输出而上下浮动，浮顶与罐壁之间有一个环形空间，这个环形空间有一个密封装置，使罐内液体在顶盖上下浮动时与大气隔绝，从而大大减少了储液在储存过程中的蒸发损失。

采用浮顶罐储存油品时，可比固定顶罐减少油品损失80%左右。

所以采用浮顶罐。

浮顶的结构型式主要有双盘式和单盘式两种。

双盘式多用于50003
m 或更小的油罐，单盘式的多用于50003
m 以上储罐，所以本设计选用单盘式浮顶。

我国常用单盘式
表4-1 浮顶储罐尺寸
4.2校核
4.2.1 第一准则校核
校核条件为：
(1)下沉深度不大于外边缘板的高度，且有一定裕量以免油品由浮顶外侧经过外侧边缘板流入浮顶并灌进舱室内。

可用下试表达 ∆++≥∂T T b 3 式中3b -边缘板的高度，m;
T-在这种情况下，当0=∂的下沉深度，m; ∂T -由于0≠∂而引起的沉没深度的增加，m; ∆-安全裕量，m.
(2)下沉深度不大于内边缘板的高度，且留有一定裕量以免油品由浮船内侧边缘板进入舱室，并导致浮顶沉没。

可用下表达式。

∆+-+≥∂g T T b 1。

，浮船尺寸，见图内边缘板高度，m g m b 13;
1--- 式（3-1）和试（3-2）中，g b b b .,,321均为已知数，∆为安全裕量，系控制的数字，一般以10-20cm 为宜，最低不得小于5cm 。

由以上看出，只要求出T 和∂T 便可进行校核，现分别求T 和∂T 。

浮船重外边内边底顶Q Q Q Q Q +++=0
()()隔板
钢钢钢钢Q b t b D t b b D t b D t b D Q ++++++=γπγπγπγπ442222223311120
385.7m T =钢γ
t Q 97.55085.7005.02
)
5.705.78(2)84.068.0(=⨯⨯⨯-⨯+=
隔N Q 601009.1⨯=∴ 单盘重T t D Q 95.16185.7005.05.724
4
22
21=⨯⨯⨯=
⋅⋅=
π
γπ
钢
考虑单盘上附件重N T Q 611096.1200⨯==，取
T 的计算
()
()
m D D
Q T 135.084285.705.784
14
.31009.14
226
1
2
22
1
'
0=⨯-⨯⨯=
-=
γπ
2262
2
1
02.47555.724
14
.31096.14
m N D Q P d =⨯⨯==
π
901.05
.785
.7012===
D D τ m t P T d 246.0005.0842802.475901.01901.01221221=⎪⎭⎫
⎝⎛--=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--=γττ 船舱︒==
2.7250m
m π
ϕ个，圆心角取 124.014.32.7sin 901.01901.013824
3=⨯--⨯+=︒m a 01'
0T T T T ∆++=
aT T =∆0
m a T T T 435.0124
.01246.0135.011'
0=-+=-+=
αT 的计算 ()()m b b g 08.010********
21313=⨯-⨯=-=-
02.05
.705.7808
.022tan 21=-⨯=-=
D D g α
()()()()()()
m tg D T 039.002.05.69901.016901.02901.0116211
=⨯⨯+⨯+⨯-=++-=
ατττα
()3校核：取m 16.0=∆
m T T 634.016.0039.0435.0=++=∆++α ∆++>=αT T m b 84.03 ∆+-+>=g T T m b α68.01
所以第一准则满足
4.2.2 第三准则的计算和校核
第三准则为在操作时单盘与储液间不存在油气空间。

这一条件是从减少单盘的腐蚀考虑的。

因此，单盘安装高度c 应考虑以下条件：man c c c <<min 计算单盘安装位置区域 下限m P T T P T c d
d
118.08428
02
.475174.01
1
01
0min =-
=-
+=-
=γγα
上限m T P c d 290.0173.0842802.475901
.01901.0479.01497.02
2022min
=+⨯-⨯=+⋅-=γττ 去单盘安装高度max min ,15.0c c c m c <<=以满足 4.2.3
第二准则校核
第二准则是在整个罐顶面积上有250mm 降雨量的水积存在单盘上时浮顶不沉没。

在下暴雨时，由于雨量过大或中央排水管不畅，甚至阻塞，则单盘上将出现积水。

允许设计水量为Q
γπ
024
h D Q =
式中Q –单盘上允许最大积水量，N ;
D –油罐内径，m ；
γ–水的重度，3m N ；
0h –允许降水量，m ；取m h 25.00=
在Q 的作用下，浮顶的下沉量增加。

但设计要求即使在这种情况下罐内油品也不得超越浮船内边缘板，且应留有一定裕量。

否则，油品就不会经外边缘板流入浮顶。

灌进舱室最终导致浮顶沉没。

以上校核条件可用下试表达
∆++∆+≥2103T T T b
式中0T –浮船本身沉没深度()0≠d ，m ；
1T ∆–加上单盘以后浮船下沉增量，m ；
2T –由积水重量Q 引起的浮船下沉增加量，m ；
∆–安全裕量
一般取∆=100-200mm,最小不得低于50mm
设计允许的积水量
N h D Q 72021023.1980025.0804
14.34⨯=⨯⨯⨯==水γπ
m T T T 174.0039.0135.0'
00=+=+=α
⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛-+-=
∆012
2
1521.01479.0T c r Pd T ττm 245.017.015.0842802.475901.0521.01901.0479.022=⎪⎭⎫
⎝⎛-+⨯⨯-⨯= Ae
t
R 3=
λ 式中λ-无量纲参数； 3R -浮船平均半径，m ；()4113τ+=D R Ae -用于刚度计算的浮船有效截面积，2m ；
2444333222111A t b t b t b t b Ae ++++=ηηηη
式中4321ηηηη-折减系数，；，4.014231====ηηηη
Ae -浮船上加强圈有效截面积，如连接角钢等，均可作为加强角钢看待，2m 。

查《化工设备设计手册》选用连接角钢尺寸为1080100⨯⨯∠
27.1716mm A L =
2033.0m A e =∴
()()797.5033
.04005
.0901.015.78411=⨯⨯+⨯=+=
∴e A D τλ 查表5–3《油罐及管道强度设计》第107页，利用线性内插法得173.11=k
2
2222
1101212220642.10398428245.025.0428.88.95.7880901.0901.011m N T h D D q =⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯⨯-=⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛∆+-=γγγττ()()
22121380.8268428901.01521.01521.0M N q =⨯-⨯=-=γτ A Q -235的弹性模量2101058.20m N E ⨯=
()
()
()
()
140
.0005
.01058.205.78901.0173.1397.0397.03
1103
43
1
3
411=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--
Et D k e τ2311067.345m N q eq q q q =-=-解得
单盘中心挠度()m Et qR k f m 978.0005
.01058.2025.7067.345173.13104
3
4
1=⨯⨯⨯== m f h D D T m 123.0978.0901.0521.025.0428.88.95.7880521.022
22
01
212
2-=⨯⨯-⨯⨯=⨯-⋅=τγγm T T T 452.016.0)123.0(245.017.0210=+-++=∆++∆+ m T T T m b 452.012103=∆++∆+>=
所以满足第二准则
4.3浮顶强度及稳定性校核
4.3.1 单盘的强度验算 单盘中心处拉应力2
2
2
23t
R Eq k m =σ。