既有框架结构隔震加固的设计、检测及施工
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既有框架结构隔震加固的设计、 检测及施工
隔震加固基本原则
目的：安全、经济、合理地将既有建筑置于后增加的隔 震支座上。
与医院里的手术类似，结构加固事实上是对存在安全隐 患或功能障碍的既有建筑进行针对性的外科手术，故而在制定 结构加固方案（含设计、施工、检测和监测等）时，需对建筑 物的现状进行综合性的评估，在结构加固中尽量采用对既有结 构影响小、手术难度低、工期短的“微创”加固方案。
2016-05-04
2. 节点及非结构构件安全性评估缺失
鉴定报告中 1）重视构件的强度，对节点区 的混凝土质量、箍 筋配置情况等无描述。 2）忽 略非结构构件的抗震安全性。
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。
72个支座，各类型支座数量及力学性能详见表7。隔震支座 平面布置见图4。隔震结构屈重比为0.021。
图4 隔震支座编号及布置图
Байду номын сангаас 8.主要设计大样
9. 施工现场照片
10.结构检测及施工监测
1.前期：1）建筑结构质量鉴定；
2 抗震鉴定
3
工程地质补充勘察，重点对场地土类别和 地
地基基础设计等级： 丙级，现状基础正常，改造后荷载均 有所降低，不加固即可保证安全。
3.结构加固
3.1 结构加固的必要性
（1）检测结论： 该房屋结构的综合评级为Csu
( 2)抗震能力远不能满足《建筑抗震鉴定标准》（ GB50023-2009）规定的抗震设防要求，结构体系和结构抗 震构造措施存在严重缺陷, 需要对结构进行加固方可满足现 行规范的要求。
6 隔震层至基础筏板顶面间空间，可用作临时储存空间。
5. 设计主要内容 已建成并投入使用23年，加固设计的主要工作： 1)重新界定建筑的使用功能，并进行各房间的使用功能细化 。 2)进行立面装修改造设计。
3) 采用基础隔震技术，对结构进行抗震能力的提升改造，对 隔震后的结构进行必要的加固设计。
4）与施工一起，确定顶升方案和托换装置，并进行必要的 分析、设计、试验、检测和监测。
2016-05-04
2016-05-04
2016-05-04
塔楼 1塔 2塔 3塔 4塔 5塔 6塔 7塔
X方向 0.236 0.208 0.218 0.251 0.253 0.188 0.194
2016-05-04
Y方向 0.273 0.194 0.245 0.244 0.214 0.208 0.192
2 柱下交叉梁基础，无需进行加固处理即可满足现行相关规 范或 标准的抗震设防要求。
3 基础梁顶至二层楼面的高度为4.65m,建筑未来的使用功 能允 许将底层的层高降低至3.4m，这为采用基础隔震技术进行结 构 加固提供了空间可行性支持。
4. 结论 隔震加固。具体如下：
1 采用基础隔震技术，水平地震作用降低1度后，原框架梁 柱 的配筋仍然存在普遍偏低的情况。
2. 结构设计参数
结构安全等级： 二级，重要性系数为1.0 结构设计使用年限： 40年
建筑物抗震设防分类： 标准设防类（丙类） 建筑物抗震设防： 8度，设计基本地震加速度0.20g，设 计地震分组第三组 建筑场地类别： Ⅱ类（按新规范进行了补勘确认） 建筑物抗震等级： 采用基础隔震技术后，与抵抗水平地 震力相关的抗震等级为二级，与抵抗竖向地震相关的抗震 等级按一级（主要的框架柱的轴压比）。
2 将既有的三个结构单元合并连接为一个完整的结构单元。 3 在基础标高以上，隔离出一个高度为1.25m高的结构隔震 层 ，设置隔震支座。
4 混合使用普通和铅芯支座（共72个支座）。
4 尽可能地将实心砖填充墙调整为加气混凝土砌块填充墙， 以 减小地震作用，减少加固工程量。 5 对少量关键构件和节点进行粘钢或粘碳纤维加固，提高构 件 和节点的承载力和延性。
对建于上世纪90年代的框架结构：
1 检查施工缝处的混凝土浇筑质量； 建议引入高精度切片扫描成像技术。
2 检查节点区箍筋布置情况（难度较大）
现有的钢筋探测技术能否实现？ 3 非结构构件的抗震验算。
2016-05-04
3. 构件及节点强弱关系的符合性
1）强柱弱梁（早期设计的既有建筑，往往梁配 筋 相 对 较 大 ） 2）强剪弱弯（对于横力弯曲 构件，由于人为放 大纵向钢筋，可能导致抗剪 成为薄弱环节） 3）强节点弱构件（由于依据小 震内力进行节点 设计，可能导致构件强度高于 节点强度的情况） 4）强锚固弱配筋（早期人工 设计的框架结构， 应注意查看设计图纸中纵向 钢筋的锚固做法）
X k
Key, j X i K ey, j
, Yk
Kex, j X i K ex, j
,
Kex, j，Key, j为第i个支座在隔震层发生
位移时，X和Y方向的等效刚度
扭转刚度：Kt
Kex, j Yi Yk 2 Key, j X i X k 2
弹力半径：Rx
Kt K ex, j
2016-05-04
4）对单塔结构，控制质量中心与隔震支座刚度中心确 实可以达到减少扭转的目的。 5）共用隔震层的多塔 结构，地震引起的总惯性力很可 能不通过上部结构的 总质量中心。此时，质量中心与 隔震支座中心偏移较 小并不能保证结构在地震作用下 的扭转效应较小。
6）多塔结构的扭转控制，应使地震引起的总惯性力 尽量靠近或通过隔震支座的刚度中心。同时，考察在 中、大震同一时刻时的上部结构各楼层的位移比。
2 建筑柱网尺寸较小，混凝土强度低，已显较大的梁柱截面 ，加固中还需继续增加。必然影响建筑的使用功能。
（4）需对现状结构行大幅改造，必然对既有结构及构件造成一 定的损伤，若新旧混凝土的结合处及节点处理不妥，易留下隐患。
（5）针对抗剪承载力较低的节点区，存在很难甚至无法加固的 情况。
2） 改善建筑结构抗震性能的可行性方案 1 基础隔震、减震及消能技术：隔震技术简单易行，不影响 上部 结构的使用，造价也较低。
减震系数有 一定的差别。
表明各塔的 底部地震剪力系 数存在差别，即 各塔质量对地震 引起的惯性力贡 献程度不同。
支座刚度中心计算
X g
Nl ,i X i N l,i
,Yg
Nl ,i Yi N l,i
, N l,i 为支座承受的长期轴压 荷载，
X i，Yi 为第i个支座中心位置 x和y向坐标
本报告结合工程案例来进行阐述：
一、案例
1. 工程概况
1 建于1989年11月份，8层（ 局部9层 ），总高度 27.6m(局部突出部位34.2m)，总建筑面积6816.74m2
2 钢筋混凝土框架结构，现浇板与预制板各占50%左右。 3 原设计在7和10轴处有两道抗震缝，缝宽150mm，规则 的 三个结构单元。
3) 外包钢与原有混凝土柱间，在每一侧面设φ20@300（三级 钢筋）植筋，与外包钢穿孔焊接后灌注结构胶。外包钢需考虑与 托换装置的连接需求。
柱底预测实际荷载（0.9恒+0.25活，预顶升力取0.9倍）
3)截柱按逐列对称推进，最后截断角柱。柱截断前，需通过 千 斤顶对上部结构柱施加一定的预顶力，并使下部柱混凝土 中 维持一定的压应力。
4.设计及施工基本思想
1)遵循“强柱弱梁”“强剪弱弯”“强节点弱构件”的设计 原 则。
2)减少湿做工作量，避免增大结构构件尺寸，方便施工。 3)减少植筋数量，从而减少对原结构的损伤和破坏。 4)粘钢采用Q235B钢材，同时兼顾刚度和强度需求，减小粘 钢 的滞后效应。 5)在施工期荷载条件下，框架柱的最大轴压比约为0.51，框架 梁 的弯矩内力约为设计弯矩承载力的40%，可不考虑滞后效应 。 6)重视施工阶段各种可能荷载情况下的结构安全性验算。
基承载力进行复核确认
2.施工期间，现场监测：
1 摩擦型高强螺栓的承载力
2 结构胶与混凝土间粘接承载力的可靠性
3 托换装置的可靠性
4 建筑沉降、倾斜
5 截柱引起的柱脚水平位移
6
截柱，置换橡胶支座，卸载完成后柱脚的竖 向
沉降。
柱截断顺序
柱脚水平位移监测（百分表布置）
建筑整体倾斜观测
二.结构鉴定和加固中 几个问题的思考
5)采用SAP2000、ETABS或MIDAS软件，对施工阶段各种情况下结 构的安全性进行验算，并确定结构可能承受的最大差异沉降。
6)考虑施工误差、施工操作空间需求、顶升状态下的结构荷载情况 等，设计、分析并优化顶升装置，使其能重复使用。（需保证托换 装置的强度、刚度和稳定性）。
7)选择荷载中等的结构柱，进行与顶升施工的各种连接节点和构件 的承载力和刚度检验。确保各种情况下结构及顶升装置的变形均在 允许的范围内。（比较关键）
6.结构顶升施工需注意的要点
注意事项：
1) 因框架梁加固需要，拆除原有部分内外实心砖填充墙，减 小顶升及托换重力荷载。中间单元柱下最大轴向荷载标准值约为 1850kN，左右两单元的最大轴向荷载约为1200kN。按2000kN 考虑。
2) 在拆除墙体的同时，进行一、二层的结构包钢及梁柱节点 处角钢矩形抱箍的施工，角钢与包钢间满焊连接
1. 场地土类别的确认
由于抗震设计规范中场地土类别划分标准的改 变，使场地土类别的确认变得必要。
1）鉴定报告几乎都不涉及场地土类别的确认与 判定。
2）场地土类别错误将导致整个结构的地震作用 计算错误。
2016-05-04
89 版 抗 规 场 地 土 类 别 划 分
2016-05-04
2010版抗规场地土类别划分
, Ry
针对上述四点抗震设计的原则性要 求，现有鉴定报告鲜有涉及。
2016-05-04
4. 隔震结构偏心控制
1 控制质量中心与隔震支座刚度中心偏心率的 目 的是减少或防止结构出现扭转。 2 本质上，导致扭转的原因是地震引起的上部 结 构总惯性力与隔震支座提供的总抗力间存在偏心、 形成力偶。 3 通过控制质量中心与隔震支座刚度中心之间 的 偏心，是一种减少结构扭转的简化处理方法。
4）长宽比为3.75<5.0，高宽比为2.19<3.0，基本特征符合 规范关于采用基础隔震结构技术的相关要求。
图1 建筑标准层平面示意图
5 原设计：TJ74抗震设计规范，7度设防。国家于 1989 年、2003年和2010年，三次修订《混凝土结构设计规 范 》和《建筑抗震设计规范》。 6 现行抗震设防标准：8度(0.2g)，第三组，Ⅱ类场 地。 7 地处规划控制区域，无法拆除重建，需进行抗震 加固 。
5.具体设计及施工保证措施
1)通过设置隔震装置，使结构前两阶振型均为平动，周期比0.82。 （原结构周期比是不满足要求的）
2)隔震分析所得减震系数为0.325, αmax1=0.065。 设计中偏安全取αmax1＝0.08，相应的减震系数为0.4>0.30, 进
行上部结构设计计算时，可不考虑竖向地震的影响。
4)先施工柱荷载约为1200kN的柱列，评估托换体系及施工 工 艺的可行性，必要时进行改进。
5)从控制工程风险的角度出发，待全部结构柱截断设置隔震 支 座后，再将三个结构单元现浇连接为一个整体。
6)进行必要的监测和控制，确保工程风险的可控性。
7.隔震分析
1)与通常的隔震结构分析相同。 2)本工程中的隔震装置的连接与传统的不同，需要专 门 的设计，由厂家按照设计要求进行加工。 3)隔震支座的连接构造，考虑更换一次隔震垫的要求
本工程采用隔震技术后能达到设定的隔震目标。 3)通过柱侧满贴钢板或四角粘贴角钢（角钢间设缀板），将框架柱 改造为钢管混凝土柱或外贴钢缀板柱的钢筋混凝土柱。设计考虑即 使是在强烈地震下，混凝土部分丧失承载力，外贴钢管或缀板柱也 可以支承上部竖向荷载。 4)关键节点区域的柱侧钢的钢板厚度增加1倍，设置必要的加劲肋
3.2 主要问题
1 部分混凝土强度不满足原设计及设计规范要求。 2 柱轴力大，混凝土强度等级低，框架柱的轴压比普遍超限。 3 结构刚度、强度均不能满足现行抗震设防标准的要求，特 别 是配筋量差别极大（部分构件截面的配筋不足计算需求值得 40% ）。
需通过加固大幅提高结构的抗震能力。
3. 改善建筑结构抗震性能的可行性方案 1) 传统加固方法(粘钢、粘碳纤维和湿作法相结合），理论可 行，但存在下述实际困难： 1 结构所需加固的范围极为广泛，加固费用及工作量巨大， 工期 长。
隔震加固基本原则
目的：安全、经济、合理地将既有建筑置于后增加的隔 震支座上。
与医院里的手术类似，结构加固事实上是对存在安全隐 患或功能障碍的既有建筑进行针对性的外科手术，故而在制定 结构加固方案（含设计、施工、检测和监测等）时，需对建筑 物的现状进行综合性的评估，在结构加固中尽量采用对既有结 构影响小、手术难度低、工期短的“微创”加固方案。
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2. 节点及非结构构件安全性评估缺失
鉴定报告中 1）重视构件的强度，对节点区 的混凝土质量、箍 筋配置情况等无描述。 2）忽 略非结构构件的抗震安全性。
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72个支座，各类型支座数量及力学性能详见表7。隔震支座 平面布置见图4。隔震结构屈重比为0.021。
图4 隔震支座编号及布置图
Байду номын сангаас 8.主要设计大样
9. 施工现场照片
10.结构检测及施工监测
1.前期：1）建筑结构质量鉴定；
2 抗震鉴定
3
工程地质补充勘察，重点对场地土类别和 地
地基基础设计等级： 丙级，现状基础正常，改造后荷载均 有所降低，不加固即可保证安全。
3.结构加固
3.1 结构加固的必要性
（1）检测结论： 该房屋结构的综合评级为Csu
( 2)抗震能力远不能满足《建筑抗震鉴定标准》（ GB50023-2009）规定的抗震设防要求，结构体系和结构抗 震构造措施存在严重缺陷, 需要对结构进行加固方可满足现 行规范的要求。
6 隔震层至基础筏板顶面间空间，可用作临时储存空间。
5. 设计主要内容 已建成并投入使用23年，加固设计的主要工作： 1)重新界定建筑的使用功能，并进行各房间的使用功能细化 。 2)进行立面装修改造设计。
3) 采用基础隔震技术，对结构进行抗震能力的提升改造，对 隔震后的结构进行必要的加固设计。
4）与施工一起，确定顶升方案和托换装置，并进行必要的 分析、设计、试验、检测和监测。
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塔楼 1塔 2塔 3塔 4塔 5塔 6塔 7塔
X方向 0.236 0.208 0.218 0.251 0.253 0.188 0.194
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Y方向 0.273 0.194 0.245 0.244 0.214 0.208 0.192
2 柱下交叉梁基础，无需进行加固处理即可满足现行相关规 范或 标准的抗震设防要求。
3 基础梁顶至二层楼面的高度为4.65m,建筑未来的使用功 能允 许将底层的层高降低至3.4m，这为采用基础隔震技术进行结 构 加固提供了空间可行性支持。
4. 结论 隔震加固。具体如下：
1 采用基础隔震技术，水平地震作用降低1度后，原框架梁 柱 的配筋仍然存在普遍偏低的情况。
2. 结构设计参数
结构安全等级： 二级，重要性系数为1.0 结构设计使用年限： 40年
建筑物抗震设防分类： 标准设防类（丙类） 建筑物抗震设防： 8度，设计基本地震加速度0.20g，设 计地震分组第三组 建筑场地类别： Ⅱ类（按新规范进行了补勘确认） 建筑物抗震等级： 采用基础隔震技术后，与抵抗水平地 震力相关的抗震等级为二级，与抵抗竖向地震相关的抗震 等级按一级（主要的框架柱的轴压比）。
2 将既有的三个结构单元合并连接为一个完整的结构单元。 3 在基础标高以上，隔离出一个高度为1.25m高的结构隔震 层 ，设置隔震支座。
4 混合使用普通和铅芯支座（共72个支座）。
4 尽可能地将实心砖填充墙调整为加气混凝土砌块填充墙， 以 减小地震作用，减少加固工程量。 5 对少量关键构件和节点进行粘钢或粘碳纤维加固，提高构 件 和节点的承载力和延性。
对建于上世纪90年代的框架结构：
1 检查施工缝处的混凝土浇筑质量； 建议引入高精度切片扫描成像技术。
2 检查节点区箍筋布置情况（难度较大）
现有的钢筋探测技术能否实现？ 3 非结构构件的抗震验算。
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3. 构件及节点强弱关系的符合性
1）强柱弱梁（早期设计的既有建筑，往往梁配 筋 相 对 较 大 ） 2）强剪弱弯（对于横力弯曲 构件，由于人为放 大纵向钢筋，可能导致抗剪 成为薄弱环节） 3）强节点弱构件（由于依据小 震内力进行节点 设计，可能导致构件强度高于 节点强度的情况） 4）强锚固弱配筋（早期人工 设计的框架结构， 应注意查看设计图纸中纵向 钢筋的锚固做法）
X k
Key, j X i K ey, j
, Yk
Kex, j X i K ex, j
,
Kex, j，Key, j为第i个支座在隔震层发生
位移时，X和Y方向的等效刚度
扭转刚度：Kt
Kex, j Yi Yk 2 Key, j X i X k 2
弹力半径：Rx
Kt K ex, j
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4）对单塔结构，控制质量中心与隔震支座刚度中心确 实可以达到减少扭转的目的。 5）共用隔震层的多塔 结构，地震引起的总惯性力很可 能不通过上部结构的 总质量中心。此时，质量中心与 隔震支座中心偏移较 小并不能保证结构在地震作用下 的扭转效应较小。
6）多塔结构的扭转控制，应使地震引起的总惯性力 尽量靠近或通过隔震支座的刚度中心。同时，考察在 中、大震同一时刻时的上部结构各楼层的位移比。
2 建筑柱网尺寸较小，混凝土强度低，已显较大的梁柱截面 ，加固中还需继续增加。必然影响建筑的使用功能。
（4）需对现状结构行大幅改造，必然对既有结构及构件造成一 定的损伤，若新旧混凝土的结合处及节点处理不妥，易留下隐患。
（5）针对抗剪承载力较低的节点区，存在很难甚至无法加固的 情况。
2） 改善建筑结构抗震性能的可行性方案 1 基础隔震、减震及消能技术：隔震技术简单易行，不影响 上部 结构的使用，造价也较低。
减震系数有 一定的差别。
表明各塔的 底部地震剪力系 数存在差别，即 各塔质量对地震 引起的惯性力贡 献程度不同。
支座刚度中心计算
X g
Nl ,i X i N l,i
,Yg
Nl ,i Yi N l,i
, N l,i 为支座承受的长期轴压 荷载，
X i，Yi 为第i个支座中心位置 x和y向坐标
本报告结合工程案例来进行阐述：
一、案例
1. 工程概况
1 建于1989年11月份，8层（ 局部9层 ），总高度 27.6m(局部突出部位34.2m)，总建筑面积6816.74m2
2 钢筋混凝土框架结构，现浇板与预制板各占50%左右。 3 原设计在7和10轴处有两道抗震缝，缝宽150mm，规则 的 三个结构单元。
3) 外包钢与原有混凝土柱间，在每一侧面设φ20@300（三级 钢筋）植筋，与外包钢穿孔焊接后灌注结构胶。外包钢需考虑与 托换装置的连接需求。
柱底预测实际荷载（0.9恒+0.25活，预顶升力取0.9倍）
3)截柱按逐列对称推进，最后截断角柱。柱截断前，需通过 千 斤顶对上部结构柱施加一定的预顶力，并使下部柱混凝土 中 维持一定的压应力。
4.设计及施工基本思想
1)遵循“强柱弱梁”“强剪弱弯”“强节点弱构件”的设计 原 则。
2)减少湿做工作量，避免增大结构构件尺寸，方便施工。 3)减少植筋数量，从而减少对原结构的损伤和破坏。 4)粘钢采用Q235B钢材，同时兼顾刚度和强度需求，减小粘 钢 的滞后效应。 5)在施工期荷载条件下，框架柱的最大轴压比约为0.51，框架 梁 的弯矩内力约为设计弯矩承载力的40%，可不考虑滞后效应 。 6)重视施工阶段各种可能荷载情况下的结构安全性验算。
基承载力进行复核确认
2.施工期间，现场监测：
1 摩擦型高强螺栓的承载力
2 结构胶与混凝土间粘接承载力的可靠性
3 托换装置的可靠性
4 建筑沉降、倾斜
5 截柱引起的柱脚水平位移
6
截柱，置换橡胶支座，卸载完成后柱脚的竖 向
沉降。
柱截断顺序
柱脚水平位移监测（百分表布置）
建筑整体倾斜观测
二.结构鉴定和加固中 几个问题的思考
5)采用SAP2000、ETABS或MIDAS软件，对施工阶段各种情况下结 构的安全性进行验算，并确定结构可能承受的最大差异沉降。
6)考虑施工误差、施工操作空间需求、顶升状态下的结构荷载情况 等，设计、分析并优化顶升装置，使其能重复使用。（需保证托换 装置的强度、刚度和稳定性）。
7)选择荷载中等的结构柱，进行与顶升施工的各种连接节点和构件 的承载力和刚度检验。确保各种情况下结构及顶升装置的变形均在 允许的范围内。（比较关键）
6.结构顶升施工需注意的要点
注意事项：
1) 因框架梁加固需要，拆除原有部分内外实心砖填充墙，减 小顶升及托换重力荷载。中间单元柱下最大轴向荷载标准值约为 1850kN，左右两单元的最大轴向荷载约为1200kN。按2000kN 考虑。
2) 在拆除墙体的同时，进行一、二层的结构包钢及梁柱节点 处角钢矩形抱箍的施工，角钢与包钢间满焊连接
1. 场地土类别的确认
由于抗震设计规范中场地土类别划分标准的改 变，使场地土类别的确认变得必要。
1）鉴定报告几乎都不涉及场地土类别的确认与 判定。
2）场地土类别错误将导致整个结构的地震作用 计算错误。
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89 版 抗 规 场 地 土 类 别 划 分
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2010版抗规场地土类别划分
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针对上述四点抗震设计的原则性要 求，现有鉴定报告鲜有涉及。
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4. 隔震结构偏心控制
1 控制质量中心与隔震支座刚度中心偏心率的 目 的是减少或防止结构出现扭转。 2 本质上，导致扭转的原因是地震引起的上部 结 构总惯性力与隔震支座提供的总抗力间存在偏心、 形成力偶。 3 通过控制质量中心与隔震支座刚度中心之间 的 偏心，是一种减少结构扭转的简化处理方法。
4）长宽比为3.75<5.0，高宽比为2.19<3.0，基本特征符合 规范关于采用基础隔震结构技术的相关要求。
图1 建筑标准层平面示意图
5 原设计：TJ74抗震设计规范，7度设防。国家于 1989 年、2003年和2010年，三次修订《混凝土结构设计规 范 》和《建筑抗震设计规范》。 6 现行抗震设防标准：8度(0.2g)，第三组，Ⅱ类场 地。 7 地处规划控制区域，无法拆除重建，需进行抗震 加固 。
5.具体设计及施工保证措施
1)通过设置隔震装置，使结构前两阶振型均为平动，周期比0.82。 （原结构周期比是不满足要求的）
2)隔震分析所得减震系数为0.325, αmax1=0.065。 设计中偏安全取αmax1＝0.08，相应的减震系数为0.4>0.30, 进
行上部结构设计计算时，可不考虑竖向地震的影响。
4)先施工柱荷载约为1200kN的柱列，评估托换体系及施工 工 艺的可行性，必要时进行改进。
5)从控制工程风险的角度出发，待全部结构柱截断设置隔震 支 座后，再将三个结构单元现浇连接为一个整体。
6)进行必要的监测和控制，确保工程风险的可控性。
7.隔震分析
1)与通常的隔震结构分析相同。 2)本工程中的隔震装置的连接与传统的不同，需要专 门 的设计，由厂家按照设计要求进行加工。 3)隔震支座的连接构造，考虑更换一次隔震垫的要求
本工程采用隔震技术后能达到设定的隔震目标。 3)通过柱侧满贴钢板或四角粘贴角钢（角钢间设缀板），将框架柱 改造为钢管混凝土柱或外贴钢缀板柱的钢筋混凝土柱。设计考虑即 使是在强烈地震下，混凝土部分丧失承载力，外贴钢管或缀板柱也 可以支承上部竖向荷载。 4)关键节点区域的柱侧钢的钢板厚度增加1倍，设置必要的加劲肋
3.2 主要问题
1 部分混凝土强度不满足原设计及设计规范要求。 2 柱轴力大，混凝土强度等级低，框架柱的轴压比普遍超限。 3 结构刚度、强度均不能满足现行抗震设防标准的要求，特 别 是配筋量差别极大（部分构件截面的配筋不足计算需求值得 40% ）。
需通过加固大幅提高结构的抗震能力。
3. 改善建筑结构抗震性能的可行性方案 1) 传统加固方法(粘钢、粘碳纤维和湿作法相结合），理论可 行，但存在下述实际困难： 1 结构所需加固的范围极为广泛，加固费用及工作量巨大， 工期 长。