某地地下液压站管网式CO2灭火计算书解读
二氧化碳灭火计算
二氧化碳灭火计算一、二氧化碳灭火原理二氧化碳(CO2)是一种无色、无味、无毒、不可燃的气体，具有较高的密度。
它在常温下为气体，当气瓶内的压力降低时会迅速液化，喷射到火灾区域时迅速挥发为气体。
二氧化碳的灭火原理主要有以下几点：1.扼制燃烧：二氧化碳具有高浓度的特点，可以迅速与空气中的氧气混合，形成一种富含二氧化碳的气氛。
这种富含二氧化碳的气氛会把燃烧物质周围的氧气分散，从而扼制燃烧过程。
2.冷却作用：二氧化碳在喷射出来的瞬间会迅速膨胀，吸收大量的热量，从而使燃烧物体表面的温度迅速降低，起到冷却作用。
3.窒息作用：二氧化碳可以迅速弥散到燃烧物质表面，并和燃烧物质发生化学反应，生成窒息性的气体，从而窒息燃烧过程。
二、二氧化碳灭火量的计算方法二氧化碳的灭火量是指灭火时所需的二氧化碳气体的体积。
根据火灾区域的大小、燃烧物种类和燃烧程度等因素的不同，二氧化碳灭火量也会有所不同。
下面将介绍几种常见的二氧化碳灭火量计算方法。
1.基于火灾区域的体积计算：火灾区域的体积是影响二氧化碳灭火量的重要因素之一、一般情况下，需要计算出火灾区域的平均长度、宽度和高度，然后根据下式计算灭火量：灭火量=火灾区域的体积×系数其中，系数是根据不同的火灾类型确定的，比如树木和草地可取 1.2，木材、纸张等可取1.3，液体可取1.4，电气设备可取1.52.基于燃烧物的体积计算：一些情况下，火灾区域的体积难以测量，此时可以通过计算燃烧物的体积来估算灭火量。
燃烧物的体积计算公式为：灭火量=燃烧物的体积×系数其中，系数同样是根据不同的燃烧物种类确定的。
3.基于灭火时间计算：根据灭火时间也可以计算出二氧化碳的灭火量。
灭火时间越长，灭火量就越大。
一般来说，可以通过实际经验得出不同火灾时间下的灭火量。
三、二氧化碳灭火的应用1.电气设备的灭火：电气设备发生火灾时，由于无法使用水灭火，可以使用二氧化碳进行灭火。
二氧化碳灭火剂对电气设备没有腐蚀性，可以有效地灭火并迅速挥发。
CO2灭火系统计算书w
1.计算公式：喷嘴数量=施放总管通径截面积÷每只喷嘴喷射孔总截面积85%
2.现选用A型喷嘴，每只喷嘴有4只d=φ8mm喷射孔，
则每只喷嘴喷射孔总截面积
= =200mm3。
3.机舱所需CO2喷嘴数量计算：
= ÷200×85%=8.34只（实取10只）
4.总述：本系统实际需用A型喷嘴共计为10只。
3、常压下CO2自由空气量按每kg相当于0.56m3计算。
二、舱室所需CO2用量计算
1.机舱所需CO2用量计算
（按2001船规）第6篇第2章2.2.2.2及2.2.2.3条规定，计算如下：
1.1机舱（不包括机舱棚）总容积为1052m3
1.2机舱（包括机舱棚）总容积为1052m3+103m3=1155m3
根据船规规定，上述二者计算法，取其中的一个较大值，故机舱所需CO2用量为20瓶
2、总述：本系统用于机舱CO2灭火所需瓶数为20瓶（钢瓶容积为68L），均安装在CO2站室。
三、机舱CO2施放总管选择
按（2001船规）第6篇第2章表2.2.2.7(5)管子流通量与内径规定（内径用D表示）：
机舱CO2用量=18瓶×45kg=810kg，CO2施放总管D=50mm。
309TEU集装箱船
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CO2固定灭火系统计算书
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一、概述
1、本系统采用气动控制形式，对机舱进行CO2灭火布置。
2、本系统选用CO2钢瓶容积为68L，按（2001船规）第6篇第2章2.2.2.8(3)条规定，容器充装率一般应≤0.67kg/L，故每瓶CO2充液量为68L×0.662=45kg。
地下车库喷淋水力计算
地下车库喷淋水力计算书
本计算按照《自动喷水灭火系统设计规范GB 50084－2001》（2005版）进行。
一、基本参数
火灾危险级为： 中危险级II 级 管材为： 无缝钢管 采用作用面积法计算
二、基本计算公式
1：喷头流量
P K q 10=
式中： q
－ 喷头出流量（L/min ） P － 喷头工作水压（MPa) K
－ 喷头流量系数
2：管道流速
)/(42
j d Q v ⨯=π
式中： v
－ 管道流速（m/s ） Q － 管道流量（L/s ） d j
－ 管道计算内径（m ）
3：水力坡降（采用海澄－威廉公式）
58.187
.458
.1105Q d C i j
h
--=
式中： i
－ 水力坡降（kPa/m ） d j － 管道计算内径（m ） Q － 管道流量（m 3/s ）
C h
－
海澄－威廉系数，此处为 100
4：水头损失
iL h =
式中： h － 水头损失（mH 2O ）
i － 水力坡降（mH 2O/m ） L － 管段长度（m ）
（注：局部损失计算采用当量长度法。
）
四、计算结果：
入口流量为28.715 L/s
入口压力为27.601 mH2O。
灭火器配置计算方法与实例
(1)单元需配灭火级别的计算与举例1.计算算式: 式中:Q-灭火器配置场所(单元)的需配灭火级别,A或B;S-灭火器配置场所的保护面积(m2);U-AБайду номын сангаас火灾或B类火灾的灭火器配置场所相应危险等级的灭火器基准(m2/A或m2/B);K1-修正系数；地面建筑K1=1,地下建筑K1=1.3;K2-修正系数无消火栓和灭火系统的K2=1.0;设有消火栓的K2=0.7;设有灭火系统的K2=0.5;设有消火栓和灭火系统的或为可燃物露天堆垛,甲、乙、丙类液体储罐,可燃气体储罐的K2=0.3;
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2.计算举例如有一个中危险级的A类火灾灭火器地上配置场所,其保护面积为360m2,且无消火栓和灭火系统,要求计算该灭火器配置场所的需配灭火级别。根据上述我们知道,其S=360m2,U=15m2/A,K1=1.0,K2=1.0则
显然,这24(A)就是该灭火器配置场所的需配灭火级别。假如该灭火器配置场所设有消火栓,则该灭火器配置场所的需配灭火级别就是
以下无正文
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气体灭火计算过程
七氟丙烷无管网灭火系统计算过程根据《气体灭火系统设计规范》(GB50370-2005)的规定：3.3.3图书、档案、票据和文物资料库等防护区，灭火设计浓度宜采用10%3.3.4油浸变压器室、带油开关的配电室和自备发电机房等防护区，灭火设计浓度宜采用 9%3.3.5通讯机房和电子计算机房等防护区，灭火设计浓度宜采用8%3.3.7在通讯机房和电子计算机房等防护区，设计喷放时间不应大丁 8s ；在其它防护区,设计喷放时间不应大丁 10s 。
3.2.6防护区围护结构承受内压的允许压强，不宜低丁1200Pa本项目各保护区参数:防护区灭火设计用量，应按下式计算:式中W —— 灭火设计用量(kg)；C 1——灭火设计浓度(%);S —— 灭火剂过热蒸汽在101KPa 大气压和防护区最低环境温度下的比容3(m /kg);V ——防护区的净容积(m 3);K —— 海拔高度修正系数，可按本规范附录B 的规定取值。
2灭火剂过热蒸汽在 101KPa 大气压和防护区最低环境温度下的比容，应按下式计算:S 0.1269 0.000513 T式中T ----- 防护区最低环境温度(C)。
3系统灭火剂储存量应按下式计算：W 0 W △ W1W 。
一一系统灭火剂储存量(kg);△ W1 -- 储存容器内的灭火剂剩余量 (kg);V C iW K ------- -------1——S(100 C 1)874.9 1147.7取整后N 8 874 9则每个瓶组的药剂为W 一- 3.5 109.4 3.5 112.9，取整后为113, 8则 W 实=N W 1 =113 8=904 式中:W 实一一灭火剂实际用量W 0 W 实△ W1 =904+3.5 8=932、防护区的泄压口面积，宜按下式计算：F x 0.15 Q x p f式中F x --------- 泄压口面积（m 2）；Q x -------- 灭火剂在防护区的平均喷放速率------ （kg/s ）;P f ——围护结构承受内压的允许压强（Pa ）。
智慧矿山二氧化碳防灭火系统液态CO2防灭火的机理及效果分析
2）液态CO2防灭火的机理及效果分析2).1 CO2的物理性质1．CO2常温、常压下是无色略带酸味的窒息气体。
CO2不可燃，正常情况下也不助燃。
2．CO2在大气中的体积分数仅为0.037%。
它在不同的压力、温度条件下有三种形态，即在低温加压下（-20℃、2MPa）或高压常温（约8MPa、30℃）下气体可变为液态，液体气化过程中，当温度降到-78.5℃后将形成雪花状的固态干冰（固体碳酸）。
3．CO2熔点为-56.6℃(0.52MPa)，临界温度为31.3℃，临界压力7.28 MPa，CO2具有升华特性，升华点为-78.5℃(0.1 MPa)。
4．CO2相对空气密度为1.529，密度为1.976kg/m3(0℃、0.1 MPa)，液态CO2的密度随温度的变化而变化较大，-20℃时，其密度是1.01kg/L，在温度为15℃、0.1 MPa下，1t液态CO2体积膨胀约640倍。
2).2液态CO2防灭火机理分析1．窒息氧作用煤的自然发火是煤与氧的氧化反应过程，氧气是氧化反应的必要条件，没有氧气，氧化反应就无法进行。
试验结果证明，氧浓度低于8%时失燃,低于3%时，氧化反应彻底被中止，燃烧现象不能持续进行。
向发火或具有高温火点的采空区内注入液态CO2立即会形成大量的高浓度CO2，会使采空区内原有O2浓度相对减小，并且由于CO2比空气密度大，重于空气，以及煤体对CO2具有较强吸附作用（吸附量为48L/kg，而煤对氮气的吸附量为8 L/kg，前者是后者的6倍）等特点，很容易替代O2而覆盖煤体燃烧点表面，减少煤体燃烧体表面O2浓度，使O2浓度低于自然发火的临界O2浓度，从而防止煤的氧化自燃，或使已形成的火灾因缺O2而窒息灭火。
与此同时，大量的高浓度CO2的扩散会必然会提高采空区内气体静压，进而会降低采空区的漏风量，造成氧化自燃带供氧不足，进而阻止氧化反应的进程。
2．冷却降温作用煤的燃烧过程实际就是煤的氧化过程，其氧化速度与供氧有关系，也与温度有关系。
二氧化碳灭火系统计算书设绘通则
CO2灭火系统计算书设绘通则1 主题内容与适用范围1.1本标准规定了“二氧化碳灭火系统计算书”的计算依据、基本要求、内容要点、图面要求、注意事项、校审要点、质量要求以及附录。
1.2本标准适用于详细设计阶段时“二氧化碳灭火系统计算书”的编制。
2 引用标准及设绘依据图纸2.1 引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。
本标准出版时，所示版本均为有效。
所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
a) CB/T3294-1998船用二氧化碳灭火装置。
2.2设绘依据图纸a)设计任务书或技术规格书；b)总布置图；c)机舱布置图；d)有关的设备厂商资料。
3 基本要求3.1“二氧化碳灭火系统计算书”是二氧化碳灭火装置选型和系统设计的依据文件，应能提供各类被保护处所所需二氧化碳数量、施放时间（二氧化碳输送管路直径）、喷嘴端压力以及喷嘴数量的计算依据、公式及方法,且应满足入级规范或公约的要求。
3.2 二氧化碳灭火系统有高压与低压系统之分,通常,船舶对二氧化碳的需要量在200瓶(68L)或10吨以上时采用低压系统比较经济。
3.3为了方便计算，缩短设计周期和避免重复劳动，拟采用表格化计算。
4 内容要点4.1 二氧化碳需要量与气瓶数计算4.1.1 机舱二氧化碳需要量注2:X水平面的位置: 在这个水平面上,机舱棚的水平面积等于或小于从双层底至机舱棚最低部分的中点处水平面积的40% 。
4.1.2其它处所二氧化碳需要量注1:本表的计算满足CCS（1996）规范，SOLAS （1983）法规等要求。
注2:二氧化碳需要量按最大的一个货舱/货油舱确定CO2瓶数,然后与机舱所须瓶数相比较，取较大值。
4.2 机泵舱施放总管管径计算（2）施放总管壁厚见附录B4.3喷嘴孔总面积计算4.3.1喷头入口处流量（2）喷头入口处压力可按附录Ｅ方法计算，亦可参考实船计算资料；（3）系数1.52Ｙ与0.77Z见附录Ｆ或附录Ｇ。
CO2灭火系统计算书
2．各保护处所 CO2 需要量和 CO2 钢瓶数量:
2.1. 机舱 CO2 需要量和 CO2 钢瓶数量
包括舱棚的 CO2 需要量 Ge1 (kg) Ge1 = Ve1×ε1 / Cp. = 3738.8 选用 Ge1 和 Ge2 中较大者: Ge’ = 3738.8(kg) 需要 CO2 钢瓶数量: Ne’ = Ge’ / q =83.1 (只) 选用 CO2 钢瓶数量: Ne =84 (只) 实际用于灭火的 CO2 数量: Ge = 3780 (kg) 不包括舱棚的 CO2 需要量 Ge2 (kg) Ge2 = Ve2×ε2 / Cp. =3591.4
CO2 灭火系统计算书
CALCULATION OF CO2 FIRE FIGHTING SYSTEM
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(因为安全阀出口接至大气，所以空气瓶中气体容积未包含在以上计算中)
1.3. CO2钢瓶:
公称容积 VN (L) 68.0 8.0 充装率 η (kg/L) ≤0.67 ≤0.67 CO2 容量 q (kg) 45 5
4597.9
45
102.2
103
四 号 货 舱
8582.8
0.3
0.56
4597.9
45
102.2
103
五 号 货 舱
7870.6
0.3
0.56
4216.4
45
93.7
94
油
漆
间
60
0.4
0.56
42.9
45
1.96
1
厨房烟道
5
1（8L）
3. CO2 施放管管径的选择：
灭火应用计算
（3） 应用举例 某一类高层民用建筑，其室内设计消防用水量为60L/s，某日发生火 灾，火场燃烧面积达到了 2000m2，若灭火用水供给强度为 0.15L/s·m2，试计算火场实际用水量。 解：A =2000m2，q = 0.15L/s·m2，则 Q=Aq = 2000×0.15 = 300（L/s） 通过计算可以发现，火场实际用水量大于室内设计消防用 水量，需移 动设备补充提供。 答：火场实际用水量为 300L/s。
表 4-5 建筑火灾灭火用水供给强度（参考值 ）
建（构）筑物、材料及物质名称 一至三级耐火等 级 办公楼 四级耐火等级 地下室 闷顶 车库（修理所、飞机库等） 医院 畜牧房 一至三级耐火等级 四级耐火等级 一至三级耐火等级 住宅和辅助建 筑 四级耐火等级 地下室 闷顶 观众厅 文化、娱乐 附属房间 舞台 制粉厂 一、二级耐火等级 三级耐火等级 生产厂房（丙 类生产 工段和车 间） 四级耐火等级 喷漆车间 地下室 闷顶 大面积房屋（可燃）
≤50
30
30
15
5
＞50
30
40
15
5
4.根据燃烧面积计算火场实际用水量 上面 1、2、3 所要求的消防用水量是理论上扑救建筑初期火灾的消防 用水量，但不少火场因客观情况的变化，燃烧规模扩大，原先设计的 消防用水量已不能完全满足灭火用水需求， 因此，必须针对变化了的 火场情况，根据燃烧面积计算主要由移动设备（消防车等）提供的火 场实际用水量。 （1） 燃烧面积的确定 火场燃烧面积由现场指挥员通过计算或估算等途径确定。 （2） 火场实际用水量计算 Q=Aq 式中：Q———火场实际用水量，L/s； A———火场燃烧面积，m2； q———灭火用水供给强度，L/s·m2，见表 4—5。
消防灭火应用计算技术说明
灭火应用计算技术说明（建筑、油罐类）建筑类一、水枪的参数计算（1）流量q l=0.00348d2Pq l——直流水枪的流量，l/sd——直流水枪喷嘴的直径，mm；P——直流水枪的工作压力，104pa。
（2）充实水柱S k=K充PS k——直流水枪的充实水柱长度，m；K充——充实水柱系数，19mm口径喷嘴的K值为2.8 （2）控制面积A枪=q l/qA枪——直流水枪的控制面积，m2；q l——直流水枪的流量，l/sq——火场供水强度，l/s.m2或l/s.m（3）控制周长L枪=A枪/h sL枪——直流水枪的控制周长，m；h s ——直流水枪的控制纵深，m。
（3）控制高度H=H0 S k sinH0 ——枪口的水平高度，m。
（4）控制纵深h s= S k-S eS e——水枪手距火场的安全距离。
表1 水枪技术参数二、水带压力损失计算（1）水平铺设：P dx=P d+P XP dx——每条水平铺设水带的压力损失，104Pa；P d——水带阻抗与过水流量（KQ2），104Pa；P X——修正系数，中压部分一般取0.5×104Pa, 低压取0。
（2）垂直铺设：P dy==βL+P d+P XP dy——每条水平铺设水带的压力损失，104Pa, 低压取0。
β——垂直铺设水带系数，沿楼梯为0.6，沿窗口或阳台为0.8.L——每条水带的长度，m。
P X——修正系数，中压部分一般取1×104Pa。
表2 水带技术参数（3）串联铺设：PD=n.Pd n=(n1+n2+n3+n4……….)（4）并联铺设等长水带按一条计算，ql=Q/n三、灭火供水强度确定例：某仓库发生火灾，燃烧面积1000m2，燃烧周长250m，灭火时间60min，问需要多少供水量？1.数量的确定例：上述案例中需要几支QZ19水枪？若出SP50水炮，还需几支枪对于固体可燃物，其灭火强度一般在0.12——0.21l/s.m2火灾荷载密度<50kg/m2, 灭火强度按0.12l/m2火灾荷载密度≧50kg/m2，灭火强度按0.2l/m2火灾荷载密度<50kg/m2, 灭火强度按0.4l/m火灾荷载密度≧50kg/m2，灭火强度按0.8l/m表3 建筑火灾荷载密度（1）面积确定法： n 枪=[lq q.A] q l —— 一支水枪的灭火流量，QZ19为6.5l/s []—— 向上取整n 枪=[l q q.A ]=[31]5.610002.0=⨯ 有水炮的情况下 ： n 枪=]5.6n 5010002.0[炮⨯-⨯水枪数与水炮数的关系： 6.5n 枪+50n 炮-200=0表4 水枪数与水炮数的关系（2）周长确定法：n 枪=[lq q.L] q l —— 一支水枪的灭火流量，QZ19为6.5l/s[]—— 向上取整 L ——火场周长m n 枪=[6.52500.8⨯]=31其它计算同上四、灭火用水量的确定灭火流量按实际水枪数来确定Q=60t （n 枪q 枪+n 炮q 炮） t ——灭火时间min例：（1）都使用水枪情况下Q=60×60×31×6.5=725400L（2）使用两支水炮 Q=60×60（16×6.5+2×50）=734400L 五、车辆数的确定车辆的出动数量确定由水枪数量、供水距离和供水车的特性共同决定，水枪数量决定主战车数量，供水距离和供水车的特性决定供水车数量供水距离计算： （一）单车接力供水水平：]P H P P [L .L d21q b d ---=γθL ——消防车供水距离，m ；θ——铺设水带系数，使地形情况可取0.7——0.9；L d ——单条水带长度，m ；γ——消防水泵扬程系数，一般取0.8——1.0；P b ——消防泵扬程，104Pa ；P q ——分水器或水枪进口压力，104Pa P d ——每条水带的压力损失，104Pa ；H 1-2——水泵出口与水枪或分水器的高度差，m 。
最新整理液态二氧化碳防灭火系统.docx
最新整理液态二氧化碳防灭火系统亭南煤矿液态二氧化碳防灭火系统设计方案亭南煤业公司亭南煤矿西安科技大学西安森兰科贸有限责任公司二OO八年三月六日亭南煤矿液态二氧化碳防灭火系统设计方案煤自燃是煤与氧自发产生的氧化放热反应，煤自然升温的实质取决于氧化放热速率和环境散热速率的大小，如果氧化放热速率占优势时，才会发生自燃现象。
因此，通过控制煤的氧化环境来抑制煤自燃是一种有效的方法。
我国煤矿安全规程规定，综放开采有自燃倾向性的煤层时，要采用以注入惰性气体为主的综合防灭火措施。
惰气防灭火技术的主要目的是为了减少氧含量，降低煤氧化或燃烧的速度，可用于煤矿井下防灭火的惰性气体主要有氮气、二氧化碳及燃料燃烧后形成的混合气体等。
用惰气阻止煤体氧化和窒息火区的基本思想比较简单，在具体使用上主要需考虑两个方面的问题，一是能否供给防灭火现场有效的惰性气体；二是在一定时间内能否向现场输送足够的惰性气体。
早在五六十年代，世界上一些主要采煤国家就尝试用氮气来扑灭矿井火灾获得成功，随后，这一防灭火技术得到了不断应用和发展。
1988年，抚顺局采用氮气防灭火技术成功地防止了厚煤层综采放顶煤工作面采空区的自然发火，为我国在这一技术领域的应用起到了示范作用，目前，我国多数综放工作面都采用注氮防灭火技术来防治采空区自然发火。
二氧化碳气体已被广泛应用于各种火灾的治理，它能在较短的时间内控制和扑灭气体、液体、固体和电气火灾，具有灭火能力强、速度快、使用范围广、对环境不会造成污染等特点。
CO2气体在矿井煤层火灾治理中也起到了积极作用，美国俄亥俄州曾用二氧化碳气体惰化方法，防止煤的自燃，我国东北和山西等矿区也使用CO2气体治理过煤层火灾，但于CO2气体的生产成本和应用工艺等问题，使得该技术的推广使用受到制约。
随着综放采煤工艺的推广应用，CO2防灭火技术与注氮防灭火技术相比，在初期投资、灭火效益等各方面都有其较强的优势，这对防止采空区煤层自燃火灾有积极的作用，因而在我国具有广阔的应用前景。
某地地下液压站管网式CO2灭火计算书
工程名称：专业：给排水计算书室审：年月日二审：年月日一审：年月日设计：年月日低压二氧化碳灭火系统工程设计计算书计算依据：根据中华人民共和国建设部批准施行(2000年3月1日)的中华人民共和国国家标准GB50193-93《二氧化碳灭火系统设计规范》(1999年版)。
一、项目名称：二、设计条件：保护对象：1#地下液压站，本次计算中设为1#保护区。
保护方式：全淹没式。
保护区尺寸及分布：(a：保护区长；b：保护区宽；c：保护区层高)1#保护区：a1=10.00m，b1=6.50m，c1=6.00m。
三、设计计算：1. 二氧化碳设计用量：M根据规范附录A，确定物质系数及设计浓度：物质系数：K b=1 二氧化碳灭火设计浓度：34%1#：计算防护区折算面积(A)：A k=0A v1=(a1×b1＋a1×c1＋b1×c1)×2 A v1=328 (m2)A1=A v1＋30A k A1=328 (m2) 计算防护区折算容积(V)：V n1=0A g1=a1×b1×c1Vg1=390 (m3)V1=V g1＋V n1V1=390 (m3) 计算二氧化碳设计用量(M)：M1=K b×(0.2×A1＋0.7×V1) M1=338.6 (kg) 2. 管网中干管直径：其中管径系数：Kd=1.41～3.781#：(1)干管设计流量：干管设计流量： 每分钟设计流量：1111M t M Q == Q 1=338.6 (kg)(2) 管道内径：1141.1Q D ⋅= D 1=25.946 (mm) 1178.3Q D ⋅= D 1=69.556 (mm)结合实际取：DN a1=50 (mm) DN a2=32 (mm) DN a3=20 (mm) 3. 管网平面图、系统图见图1、图2。
根据工程实际情况并参照《二氧化碳灭火系统设计规范》(1999年版)进行计算：4. 各段计算长度：根据附录B，确定管道计算长度：1#：1-2段：管长：A a1=25.63(m) 当量长度：A a2=13.50(m) 计算长度A a=A a1+A a2A a=39.13(m) 2-3段：管长：A b1=2.80(m) 当量长度：A b2=2.29(m) 计算长度A b=A b1+A b2A b=5.09(m) 3-4段：管长：A c1=2.00(m) 当量长度：A c2=0.67(m)计算长度A c =A c1+A c2 A c =2.67(m)5. 管道压力降： 1#：1-2段：Y 1=0 P 1a ＝2.07 A a ＝39.13 Q 1＝338.6 Z 1＝0 DN a1＝50 忽略未定项：25.5a1421a 1'2)(DN108725.0)(Q A Y ⋅⨯⋅+-＝Y ＝'2Y 61.877根据规范附录D ，以内查法确定密度系数：Y1=0 Y2＝66.5 ＝'2Y 61.877 Z1＝0 Z2＝0.12 ()()()121211'22Y Y Z Z Y YZ Z --⋅-+= =2Z 0.112补充未定项：25.5a1421225.1a1'22)(DN108725.0)(Q )(DN 04319.0⋅⨯⋅⋅⋅+-Z Y Y ＝ ＝2Y 62.894根据规范附录D ，以内查法确定该节点压力：Y1=0 Y2＝66.5 ＝2Y 62.894 P1＝2.07 P2＝2.00 ()()()12121121Y Y P P Y Y P P b --⋅-+=＝b P 1 2.004则：该段的节点压力为：2.004MPa 。
二氧化碳灭火系统设计 (3)管网计算
管网计算4.0.1 二氧化碳灭火系统按灭火剂储存方式可分为高压系统和低压系统。
管网起点计算压力（绝对压力）；高压系统应取5.17MPa，低压系统应取2.07MPa。
4.0.2 管网中干管的设计流量应按下式计算：Ｑ＝Ｍ/ｔ（4.0.2）式中Ｑ——管道的设计流量（kg/min）。
4.0.3 管网中支管的设计流量应按下式计算：4.0.3A 管道内径可按下式计算：4.0.4 管段的计算长度应为管道的实际长度与管道附件当量长度之和。
管道附件的当量长度可按本规范附录Ｂ采用。
4.0.5 管道压力降可按下式换算或按本规范附录Ｃ采用。
4.0.6 管道内流程高度所引起的压力校正值，可按本规范附录Ｅ采用，并应计入该管段的终点压力。
终点高度低于起点的取正值，终点高度高于起点的取负值。
4.0.7 喷头入口压力（绝对压力）计算值：高压系数不应小于1.4MPa，低压系统不应小于1.0MPa。
4.0.7A 低压系统获得均相流的延迟时间，对全淹灭火系统和局部应用灭火系统分别不应大于60s和30s。
其延迟时间可按下式计算：4.0.8 喷头等效孔口面积应按下式计算：Ｆ＝Ｑｉ/ｑ０（4.0.8）式中Ｆ——喷头等效孔口面积（mm2）；ｑ０——等效孔口单位面积的喷射率［kg/(min·mm2)］，按本规范附录Ｆ选取。
4.0.9 喷头规格应根据等效孔口面积确定,可按本规范附录H的规定取值。
4.0.9A 二氧化碳储存量可按下式计算：4.0.10 高压系统储存容器的数量可按下式计算：Ｎｐ＝Ｍｃ/（α·Ｖ０）（4.0.10）式中Ｎｐ——储存容器数；Ｍｃ——储存量（kg）；α——充装率（kg/Ｌ）；Ｖ０——单个储存容器的容积（Ｌ）。
4.0.11 低压系数储存容器的规格可依据二氧化碳储存量确定。
CO2灭火系统计算书
Ve3= 82.2
1.3CO2cylinders:
CO2钢瓶:
Nominal volume
公称容积
VN(L)
Load rate
充装率
η(kg/L)
CO2Capacity
CO2容量
q (kg)
68.0
0.62
42
2.Calculation of CO2quantity and number of CO2cylinders:
Excluding casingε2
不包括机舱棚ε2
ε2= 0.40
Emergency Generator room
应急发电机室
ε3= 0.40
Galley Flue
厨房烟道
ε4= 0.40
The above-mentioned data meetABSrequirements.
以上符合ABS规范.
MCM
1.Data:
数据:
1.1Ship parameter and class requirements:
船舶特性及规范要求:
Ship type
船舶类型
Deadweight ( T )
总吨位( T )
Special volume of free CO2
Cp.
CO2自由气体比容
( m3/kg)
SATURATION DIVING SUPPORT VESSEL
饱和潜水辅助船
0.56
ε——Mixing ratio of CO2based on the volume of protected space as follow:
ε——CO2气体体积占被保护舱室总容积的比例，具体如下:
二氧化碳灭火系统设计规范条文说明
二氧化碳灭火系统设计规范条文说明二氧化碳灭火系统设计规范条文说明2021年1月16日 15:57我要打印关闭窗口 1 总则1．0．1 本条阐明了编制本规范的目的，即为了合理地设计二氧化碳灭火系统，使之有效地保护人身和财产安全。
二氧化碳是一种能够用于扑救多种类型火灾的灭火剂，它的灭火作用主要是相对把减少空气中的氧气含量，降低燃烧物的温度便火焰熄灭。
二氧化碳是一种惰性气体，对绝大多数物质没有破坏作用，灭火后能很快散逸，不留痕迹，又没有毒害。
适用于扑救各种可燃、易燃液体和那些受到水、泡沫、干粉灭火剂的沾污容易损坏的固体物质的火灾。
另外，二氧化阶是一种不导电的物质，可用于扑救带电设备的火灾。
目前，在国际上已广泛地应用于许多具有火灾危险的重要场所。
国际标准化组织和美国、英国、日本、前苏联等工业发达国家都已制定了有关二氧化碳灭火系统的设计规范或标准。
使用二氧化碳灭火系统可保护图书、档案、美术、文物等珍贵资料库房；散装液体库房；电子计算机房；通讯机房；变配电室等场所，也可用于保护贵重仪器，设备。
我国从五十年代即开始应用二氧化碳灭火系统，八十年代以来，根据我国社会主义建设发展的需要，在现行国家标准《建筑设计防火规范》和《高层民用建筑设计防火规范》中对应设置二氧化碳灭火系统的场所作出了明确规定。
这对我国二氧化碳灭火系统的推广应用起到了积极的促进作用。
近年来，随着国际上对卤代烷的使用限制越来越严，二氧化碳灭火系统的应用将会不断增加。
二氧化碳灭火系统能否有效地保护防护区内人员生命和财产的安全，首要条件是系统的设计是否合理。
因此，建立一个统一的设计标准是至关重要的。
本规范的编制，是在对国外先进标准和国内研究成果进行综合分析并在广泛征求专家意见的基础上完成的。
它为二氧化碳灭火系统的设计提供了一个统一的技术要求。
使系统的设计作到正确、合理、有效地达到预期的保护目的。
本规范也可以作为消防管理部门对二氧化碳灭火系统工程设计进行监督审查的依据。
用液态二氧化碳扑救储油库火灾的实验研究_刘肖岩
102
刘肖岩： 用液态二氧化碳扑救储油库火灾的实验研究
2013 年第 4 期
产品燃烧和扑灭的过程 。 这些装备的安装位置由专家 1006 风速计测量 。 确定 。 地面风速由两个 ATT油罐内石油产品 的 燃 烧 时 间 、 自动气体灭火装置 的延迟量和灭火时间用秒表测量 。 石油产品的点燃是 用安装在油罐内的特殊装置进行的 。 进行灭火实验所需的液态二氧化碳的量由二氧化 碳控制系统控制并按设定值提供 。 实验前 4 天向二氧 化碳气体灭火装置注入 15 000 kg 液体二氧化碳 。 根据每次实验的 结 果 形 成 报 告， 报告要反映出下 列参数： （ 1） 在 进 行 实 验 期 间 罐 体 及 其 相 邻 罐 体 温 度 变化。 （ 2 ） 实验时喷射液态二氧化碳数量 。 （ 3 ） 自动气体灭 火 装 置 的 延 迟 量， 即从装置启动 至液态二氧化碳开始从第一个喷嘴喷出的时间间隔 。 （ 4 ） 主管道和喷嘴前的压力 。 （ 5 ） 12 ～ 15 m 及 4 ～ 7 m 高度的风速 。 实验记录的附件为火灾发生到扑灭过程的录像 。
目前， 以液 态 二 氧 化 碳 （ CO 2 ） 为 设 计 理 念 的 自 动 气体灭火装置在各种用途的防火保护中都得到了广泛 的使用 。 用气体灭火剂可以保证扑灭各种石油和石油 产品的火 灾 并 从 根 本 上 提 高 自 动 灭 火 装 置 的 灭 火 速 度 。 但目前还没有用液态二氧化碳气体灭火装置对石 油和石油产品库区消防保护的实践经验 。 就这一问题 公开发表的个别文章只能得出原则上使用上述气体灭 火系统保护油库的一般性结论 。 檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪 线路铺设好后， 辅助水 带 线 路 可 以 从 第 1 条 水 带 线 路 所在的下一层铺设上来 。 例如第 1 条进攻水带线路从 第 2 条进攻水带线路就从第 第 14 层铺设出来； 那 么， 13 层铺设出来 。 这样做可以 保 留 回 旋 余 地 。 但 是， 如果依靠分水 器来铺设 这 2 条 线 路 （ 进 攻 水 带 线 路 和 辅 助 水 带 线 路） 会遇到问题 。 分 水 器 是 通 过 供 水 干 线 从 室 内 消 火 栓同一个出口供水的 。 如果分水器与室内消火栓出口 之间出问题， 譬如限 压 阀 出 故 障 而 不 能 提 供 足 够 的 水 那么， 这 2 条 水 带 线 路 就 会 同 时 瘫 痪 。 还 有， 如 流量， 2 条水带线路的水都会漏掉 。 果干线水带爆裂， 把备用水带线路从第 1 条进攻水带线路所在的下 一层铺设上来， 这 是 一 种 保 险 策 略。 这 两 条 水 带 线 路 都要舒展开来， 避免扭曲打折 。 6． 3 铺设水带的人员分工 如果依靠 2 in 的水带 （ 无 论 这 条 水 带 线 路 是 否 连接 1 in 的水带 ） ， 用进口口径为 2 in ， 出口口径 为 2 in 的大分水器， 其重量不小， 对于争取减轻负担 来说， 不实用 。 要明白， 在水带使用中， 需要 4 ～ 8 人才 in 的 水 带 线 路 出 水 灭 火： 1 名 能保证 1 条口径为 2 主射手和 2 名 副 射 手 克 服 水 枪 反 作 用 力； 1 名 消 防 员 要在室内消火 栓 出 口 处 控 制 水 压； 1 名 指 挥 员 在 水 枪 阵地负责检测指挥； 其 他 人 员 分 开 来 协 助 推 进 。 如 果 1 in 的 1 条 水 带 连 接 在 水 带 线 路 后 端，代 替 1 条 2 1 名 副 射 手， in 的水带， 就 只 要 1 名 主 射 手、 但其他人员不能缺少 。 在高层建筑中灭 火 需 要 把 握 进 攻 瞬 间， 需要多条 需要很多人， 需要多方合作 。 水带线路， 2011 年第 8 ～ 10 期（ 原 张国建编译自《消防之家 》 作者： 阿曼德 · 古兹）
低压二氧化碳使用说明书解读
一、概述根据《蒙特利尔议定书》要求，我国将于2005年禁止使用哈龙类型灭火剂，淘汰卤代烷自动灭火系统已成必然趋势。
二氧化碳灭火剂具有清洁、成本低、灭火性能稳定、绝缘性好、无污染等优点，其ODP值为零；GWP值为1，其环保性能大大优于卤代烷灭火剂1211和1301。
上述优点，使得二氧化碳灭火系统成为替代哈龙的主要灭火系统之一。
低压二氧化碳自动灭火系统是一项基于高压二氧化碳自动灭火系统原理开发,而性能更加优越的灭火设施。
该系统具有功能完善，自动性能好，工作可靠、准确等优点。
其主要部件有灭火剂贮存装置（其中包括安全阀，液位仪，测压装置，制冷机等附件），主阀，选择阀，电磁阀，装置控制柜，喷嘴，管道及管道附件等。
该系统能扑灭A类表面及深位火灾、B类可燃液体火灾及C类气体火灾和带电电气设备火灾，但不适用于扑灭D类火灾。
适用于浸渍槽、溶化槽、轧机、印刷机、纺织机、发电机组、煤粉仓、发电机油浸槽、变压器、液压设备、烘干设备、除尘设备、炊事炉灶、喷漆生产线、电器老化间、计算机房、数据储存间、纸库、棉花库、食品库、皮毛储存库以及船舶的机舱和货舱等场所的消防保护。
该系统在技术上处于国际先进水平，是国际上二十世纪九十年代发展起来的新型自动灭火系统。
综上所述，低压二氧化碳自动灭火系统以其灭火效率高，成本低，无污染，适用范围广等优点将会日益受到社会的青睐。
我公司生产的ZED型系列低压二氧化碳自动灭火系统，符合GB19572-2004标准，其产品型号为：ZED□□□□X□X□保护区数储罐数二氧化碳灭火剂重量(kg)低压二氧化碳自动灭火系统如：ZED3000X1X2，表示灭火剂储存装置为一台3吨储罐，用于保护2个保护区的低压二氧化碳自动灭火系统。
有关产品的运输、安装、调试等操作过程中的安全注意事项请严格遵守后面各有关章节的规定二、技术特性1. 主要性能ZED系列低压二氧化碳自动灭火系统具有动作可靠、安全、操作方便、便于安装、复位、维护保养等优点。
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工程名称:专业:给排水计算书室审:年月日二审:年月日一审:年月日设计:年月日低压二氧化碳灭火系统工程设计计算书计算依据:根据中华人民共和国建设部批准施行 (2000年 3月 1日的中华人民共和国国家标准 GB50193-93《二氧化碳灭火系统设计规范》 (1999年版。
一、项目名称:二、设计条件:保护对象:1#地下液压站,本次计算中设为 1#保护区。
保护方式:全淹没式。
保护区尺寸及分布:(a:保护区长; b :保护区宽; c :保护区层高1#保护区:a 1=10.00m, b 1=6.50m, c 1=6.00m。
三、设计计算:1. 二氧化碳设计用量:M根据规范附录 A ,确定物质系数及设计浓度:物质系数:K b =1 二氧化碳灭火设计浓度:34%1#:计算防护区折算面积 (A:A k =0A v1=(a1×b 1+a1×c1+b1×c1 ×2 A v1=328 (m2 A 1=Av1+30A k A 1=328 (m2 计算防护区折算容积 (V:V n1=0A g1=a1×b 1×c 1Vg 1=390 (m3 V 1=Vg1+V n1V 1=390 (m3 计算二氧化碳设计用量 (M:M 1=Kb ×(0.2×A 1+0.7×V 1 M 1=338.6 (kg 2. 管网中干管直径:其中管径系数:Kd=1.41~3.781#:(1干管设计流量:12干管设计流量: 每分钟设计流量:1111M t M Q == Q 1=338.6 (kg(2 管道内径:1141. 1Q D ⋅= D 1=25.946 (mm 1178. 3Q D ⋅= D 1=69.556 (mm结合实际取:DN a1=50 (mm DN a2=32 (mm DN a3=20 (mm 3. 管网平面图、系统图见图 1、图 2。
3根据工程实际情况并参照《二氧化碳灭火系统设计规范》 (1999年版进行计算: 4. 各段计算长度:根据附录 B ,确定管道计算长度:1#:1-2段:管长:A a1=25.63(m 当量长度:A a2=13.50(m 计算长度 A a =Aa1+Aa2A a =39.13(m 2-3段:管长:A b1=2.80(m 当量长度:A b2=2.29(m 计算长度 A b=Ab1+Ab2A b =5.09(m 3-4段:管长:A c1=2.00(m 当量长度:A c2=0.67(m4计算长度 A c =Ac1+Ac2 A c =2.67(m5. 管道压力降: 1#:1-2段:Y 1=0 P 1a =2.07 A a =39.13 Q 1=338.6 Z 1=0 DN a1=50 忽略未定项:25 . 5a1421a 1' 2(DN108725. 0(QA Y ⋅⨯⋅+-=Y =' 2Y 61.877根据规范附录 D ,以内查法确定密度系数:Y1=0 Y2=66.5 =' 2Y 61.877 Z1=0 Z2=0.12 (((121211' 22Y Y Z Z Y YZ Z --⋅-+= =2Z 0.112补充未定项:25. 5a1421225. 1a1' 22 (DN108725. 0 (Q(DN04319. 0⋅⨯⋅⋅⋅+-Z Y Y = =2Y 62.894根据规范附录 D ,以内查法确定该节点压力:Y1=0 Y2=66.5 =2Y 62.894 P1=2.07 P2=2.00 (((12121121Y Y P P Y Y P P b --⋅-+==b P 12.004则:该段的节点压力为:2.004MPa 。
2-3段:=2Y 62.894 A b =5.09 Q a1=21Q =169.3 Z 2=0.112 DN a2=32忽略未定项:25. 5a242a1b 2' 3(DN108725. 0(QA Y ⋅⨯⋅+-=Y ='3Y 83.846根据规范附录 D ,以内查法确定密度系数: Y1=66.5 Y2=150.0 ='3Y 83.846 Z1=0.12 Z2=0.295(((121211' 33Y Y Z Z Y YZ Z --⋅-+= =3Z 0.156补充未定项:25. 5a242a1325. 1a2' 33(DN108725. 0(Q (DN04319. 0⋅⨯⋅⋅⋅+ -Z Y Y = =3Y 85.957根据规范附录 D，以内查法确定该节点压力： Y1=66.5 Y2＝150.0 Y3＝ 85.957 P1＝2.00 P2＝1.90 P1c = P1 + (Y3 − Y1 ⋅ (P2 − P1 (Y 2 − Y1 Q1 =84.65 4 P1c＝1.977 则：该段的节点压力为：1.977MPa。
3-4 段： Y3＝ 85.957 忽略未定项： Y4＝Y3 + ' Ac＝2.67 Qb1＝ Z 3 = 0.156 DNa3＝20 A c ⋅ (Q b1 2 0.8725 ×10 −4 ⋅ (DN a3 5.25 Y4'＝ 118.361 根据规范附录 D，以内查法确定密度系数： Y1=66.5 Y2＝150.0 ' 4 Y4'＝ 118.361 Z1＝0.12 Z2＝0.295 Z4 (Y = Z1 + − Y 1 ⋅(Z 2 − Z1 (Y 2 − Y 1 Z 4 = 0.229 补充未定项： Y4＝Y4' + 0.04319 ⋅ (DN a3 1.25 ⋅ Z 4 ⋅ (Q b1 20.8725 × 10 −4 ⋅ (DN a3 5.25 Y4＝ 123.438 根据规范附录 D，以内查法确定该节点压力： Y1=66.5 Y2＝150.0 Y4＝ 123.438 P1＝2.00 P2＝1.90 P1d = P1 + (Y4 − Y 1 ⋅(P 2 − P1 (Y 2 − Y 1 P1d＝ 1.932 则：该段的节点压力为：1.932MPa。
结论：结论：计算所得喷头入口压力 P d＝1.932 MPa≥1.0MPa，符合要求。
≥ ，符合要求。
1 6. 获得液前气体均相流的延迟时间：获得液前气体均相流的延迟时间： 1＃：＃1－2 段：Mg＝ 7.39 ⋅ Aa1 Q1＝M1 Mg=189.406 （kg） Vd 1a 0.05 2 = Aa1 ⋅ π ⋅ 4 T1=30 T2=－20.6 Vd 1a = 0.050 (m3 Cp=0.46 Q1＝338.6 5t d1 = M g ⋅ C p ⋅ (T1 − T2 16850 ⋅ Vd 1a + 0.507 ⋅ Q1 Q1 t d 1 = 28.17 （s）Mg=11.648 （kg） 2－3 段：Mg＝ 4.16 ⋅ Ab1 Vd 1b = Ab1 ⋅ π ⋅ Cp=0.46 0.032 2 4 T1=30 Vd 1b = 2.252×10-3 T2=－20.6 Qa1＝ (m3 Q1 =169.3 2 td 2 = M g ⋅ C p ⋅ (T1 − T2 16850 ⋅ Vd 1b + 0.507 ⋅ Qa1 Qa1 t d 2 = 3.38 （s） Mg=4.540 （kg） 3－4 段：Mg＝ 2.27 ⋅ Ac1 Vd 1c = Ac1 ⋅ π ⋅ Cp=0.46 0.020 2 4 T1=30 Vd 1c =6.283×10-4 T2=－20.6 (m3 Qb1＝ Q1 =84.65 4 td 3 = M g ⋅ C p ⋅ (T1 − T2 16850 ⋅Vd 1c + Qb1 0.507 ⋅ Qb1 t d 3 = 2.59 （s） t d = 34.14 （s） td = td1 + td 2 + td 3 结论：结论：本低压系统获得均相流的延迟时间 t d = 34.14 s＜60 s ，符合规范要求。
＜符合规范要求。
7. 二氧化碳在管道中的剩余量 Mr（kg））（1）各管段的平均压力(MPa： 1－2 段： Pi1 = P1a + P1b 2 P1b + P1c 2－3 段： Pi 2 = 2 P + P1d 3－4 段： Pi 3 = 1c 2 （2）管道内二氧化碳平均密度（kg/m3）: 1－2 段： Pi1 = 2.0370 Pi 2 = 1.9905 Pi 3 = 1.9545 ρ1 = −261.6718+ 545.9939 Pi1 − 11.4740 ⋅ (Pi1 2 − 230.9276(Pi1 3 + 122.4873(Pi1 4 ρ1 = 959.943 2－3 段： 6ρ 2 = −261.6718 + 545.9939 Pi 2 − 11.4740 ⋅ (Pi 2 2 − 230.9276(Pi 2 3 +122.4873(Pi 2 4 ρ 2 = 881.273 3－4 段：ρ 3 = −261.6718 + 545.9939 Pi 3 − 11.4740 ⋅(Pi 3 2 − 230.9276(Pi 3 3 + 122.4873(Pi 3 4 ρ 3 = 824.910 M r = ∑Vi ρ i = Vd 1a ⋅ ρ1 + Vd 1b ⋅ ρ 2 + Vd 1c ⋅ ρ 3 8. 二氧化碳在管道中的蒸发量 Mv（kg）二氧化碳在管道中的蒸发量蒸发（） Cp=0.46 T1=30 T2=－20.6 H＝276.3 M r =50.500 （kg） M g = Aa1 ⋅ 7.39 + Ab1 ⋅ 4.16 + Ac1 ⋅ 2.27 M g = 205.594 （kg） M v1 = M g ⋅ C p ⋅ (T1 − T2 H M v1 =17.320 （kg） 10. 二氧化碳在贮存容器中的残余量 Ms（kg）（）根据规范要求，容器中的残余量按防护区设计用量的 8%计算： M 1 =338.6 M s = M 1 ⋅ 8% M s = 27.088 （kg） 11. 二氧化碳的贮存量 Mc（kg）） Km=1 M c = K m ⋅ M 1 + M r + M v1 + M s M c = 433.508 （kg） 12. 确定喷头规格：确定喷头规格： 1＃：＃喷头数量为：N1＝4 （1）根据附录 F，由喷头入口压力以内查法得中喷射率： P1＝2.00 P2＝1.93 P1d＝ 1.932 （MPa） P1d＝ 1.932 q01 ＝2.039 q02 ＝1.670 q0 = q01 + (P1d − P1 ⋅ (q02 − q01 (P2 − P1 q0 ＝1.681 （ kg / min⋅ mm 2 ）（2）喷头等效孔口面积：单个喷头设计流量： Qi1 = Q1 N1 Qi1 ＝84.65（ kg / min ） 7喷头等效孔口面积： F1 = Qi1 q0 F1 ＝50.357 （mm2）（3）喷头等效单孔直径：d= F1 π ⋅2 d ＝8.007 （mm） N o ＝9.889 （4）喷头规格代号： No = d ⋅ 0.98 0.79375 根据附录 H，选 11＃喷头，等效单孔直径为 8.73mm。