矩形板式桩基础计算书
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矩形板式桩基础计算书计算依据:
1 、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2 、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3 、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4 、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011
1、塔机属性
二、塔机荷载
1 、塔机传递至基础荷载标准值
2 、塔机传递至基础荷载设计值
三、桩顶作用效应计算
X
1.5)/7.267=988.069kN
X
G k =bl(h 丫 c +h'丫 ')=7.7 X 8.75 X (1.5 X 25+0X 19)=2526.562kN
承台及其上土的自重荷载设计值: G=1.35G=1.35 X 2526.562=3410.859kN
桩对角线距离
:
2 2 0.5 2 2、0.5
L=(a +a ) =(4.75 +5.5 ) =7.267m 1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下: Q=(F k '+G k )/n=(449+2526.562)/4=743.891kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:
Q kmaF (F k ' + G k )/n + (M k ' + F Vk 'h)/L =(449+2526.562)/4+(1668+71 Q kmin = (F k ' + G k )/n-(M k ' + F Vk 'h)/L =(449+2526.562)/4-(1668+71 2、荷载效应基本组合
承台及其上土的自重荷载标准值:
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:
Q ma=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L
=(606.15+3410.859)/4+(2251.8+95.85 X 1.5)/7.267=1333.893kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L
=(606.15+3410.859)/4-(2251.8+95.85 X 1.5)/7.267=674.611kN 四、桩承载力验算
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长:u=n d=3.14 X 0.8=2.513m
桩端面积:A p= n d2/4=3.14 X 0.8 2/4=0.503m2
承载力计算深度:mi n(b/2,5)=mi n(7.7/2,5)=3.85m ak=(3.85
X 50)/3.85=192.5/3.85=50kPa
承台底净面积:A=(bl-n-3A
p)/n=(7.7 X 8.75-4-3 X 0.503)/4=15.466m
复合桩基竖向承载力特征值:
R a=t u 艺 q sia ・l i+q pa・ A+n c f akA=0.8 X 2.513 X (12.8 X 8+10.15 X 20+3.24 X 26+32.31 X 80)+900 X 0.503+0.1 X 50X 15.466=6510.499kN
Q k=743.891kN Q kmaF988.069kN W 1.2R a=1.2 X 6510.499=7812.599kN 满足要求! 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Q kmin=499.712kN>0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算! 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积: A=n n d2/4=12 X 3.142 X 252/4=5890mr n (1) 、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:Q=Q a=1333.893kN 书c f c A p+0.9f y'A s'=(0.75 X 16.7 X 0.503 X 106 + 0.9 X (360 X 5890.486)) X 10-3=8208.593kN Q=1333.893kN c f c A p+0.9f y'A s'=8208.593kN 满足要求! (2) 、轴心受拔桩桩身承载力 Q kmin=499.712kN>0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算! 4、桩身构造配筋计算 A s/A p X 100%=(5890.486/(0.503 X 106)) X 100%=1.171% 0.65% 满足要求! 5、裂缝控制计算 Q kmin=499.712kN>0 不需要进行裂缝控制计算! 五、承台计算 1、荷载计算 承台计算不计承台及上土自重 F maX=F/n+M/L =606.15/4+2251.8/7.267=461.395kN F min=F/n-M/L =606.15/4-2251.8/7.267=-158.32kN 承台底部所受最大弯矩: M x= F max (a b-B)/2=461.395 X (4.75-1.6)/2=726.696kN.m M y= F max (a l-B)/2=461.395 X (5.5-1.6)/2=899.719kN.m 承台顶部所受最大弯矩: M'x= F min (a trB)/2=-158.32 X (4.75-1.6)/2=-249.353kN.m M'y= F min (a i-B)/2=-158.32 X (5.5-1.6)/2=-308.723kN.m 计算底部配筋时:承台有效高度: h0=1500-50-25/2=1438mm 计算顶部配筋时:承台有效高度: h0=1500-50-22/2=1439mm 2 、受剪切计算 V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/7.267=461.395kN 受剪切承载力截面高度影响系数:B hs=(800/1438) 1/4=0.864 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离: a1b=(a b-B-d)/2=(4.75-1 .6-0.8)/2=1 .1 75m a 1l=(a l-B-d)/2=(5.5-1.6-0.8)/2=1.55m 剪跨比:入b'=a1b/h 0=1175/1438=0.817,取入b=0.817 ; 入l'= a 1l/h 0=1550/1438=1.078,取入l=1.078 ; 承台剪切系数:a b=1.75/(入b+1)=1.75/(0.817+1)=0.963 a l=1.75/(入l+1)=1.75/(1.078+1)=0.842 3 B hs a b f t bh0=0.864X0.963X1.57X103X7.7X1.438=14459.043kN 3 B hs a l f t lh0=0.864X0.842X1.57X103X8.75X1.438=14368.641kN V=461.395kN 满足要求! 3 、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围:B+2h0=1.6+2X1.438=4.476m a b=4.75m>B+2h0=4.476m, a l=5.5m>B+2h0=4.476m 角桩内边缘至承台外边缘距离: c b=(b-a b+d)/2=(7.7-4.75+0.8)/2=1.875m c l=(l-a l +d)/2=(8.75-5.5+0.8)/2=2.025m