矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.00×5.00×(1.25×25.00+0.00×19.00)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×781.25=937.50kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.802+3.802)0.5=5.37m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(687.95+781.25)/4=367.30kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(687.95+781.25)/4+(797.79+37.44×1.25)/5.37=524.46kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(687.95+781.25)/4-(797.79+37.44×1.25)/5.37=210.14kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(837.54+937.50)/4+(1172.02+24.74×1.25)/5.37=667.60kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(837.54+937.50)/4-(1172.02+24.74×1.25)/5.37=219.92kN四、桩承载力验算桩身周长：u= 4d=4×0.45=1.8m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.452/4=0.20 m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.8×(2.00×6.00+1.20×10.00+1.50×7.00+3.00×7.00+1.20×18.00+3.00×35.0)+1400.00×0.2= 480.10kNQ k=293.84kN≤R a=607.78kNQ kmax=451.00kN≤1.2R a=1.2×607.78=729.336kN满足要求！1.8(12+12+10.5+21+21.6+105)+280=1.8*182.1+280=327.78+280=607.78 2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=136.68kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条。
推荐-矩形板式基础计算书1 精品 精品
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20XX2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20XX一、塔机属性塔机型号TC5013B塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40.8塔机独立状态的计算高度H(m) 50塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.61、塔机自身荷载标准值k三、基础验算基础布置基础长l(m) 5 基础宽b(m) 5 基础高度h(m) 1基础参数基础混凝土强度等级C30 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 200 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.3 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3) 19G k=blhγc=5×5×1×25=625kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×625=750kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(650+0.5×22.12×50/1.2)=686.59kN·mF vk''=F vk/1.2=22.12/1.2=18.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(650+0.5×22.12×50/1.2) =1023.86kN·mF v''=F v/1.2=30.97/1.2=25.81kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书一、参数信息二、桩顶作用效应计算（图1）承台配筋图（图2）桩配筋图（图3）基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×50)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×843.75=1139.063kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Gk1+Gk)/n=(330+843.75)/4=293.438kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(Gk1+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4+(1292+14.1×1.35)/5.091=550.94 9KNQ kmin=(Gk1+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4-(1292+14.1×1.35)/5.091=35.926K N2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4+(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.09 1=723.956kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4-(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.091 =28.675kN三、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14159×0.5=1.571m桩端面积：A p=πd2/4=3.14159×0.5×0.5/4=0.196m2承载力计算深度：min(b/2,5)=2.5m承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5×5-4×0.196)/4=6.054m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+εc f ak A c=1×1.571×534.78+1651.568×0.196+0.1×6.054×120.09 2=1237.014kNQ k=293.438kN≤R a=1237.014kNQ kmax=550.949kN≤1.2R a=1.2×1237.014=1484.417kN满足要求2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin= 35.926KN≥0 kN满足要求不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=10×3.14159×14/1000×14/1000/4=0.002m2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=723.956kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1800kNQ=723.956kN<=R=1800kN满足要求(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=35.926kN≥0 kN满足要求不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009，第6.2.2条：纵向钢筋的最小配筋率，对于灌注桩不宜小于0.2%~0.65%（小直径桩取最高值）；对于预制桩不宜小于0.8%；对于预应力管桩不宜小于0.45%。
5710矩形板式基础计算书
3#5710矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k矩形板式基础布置图G k=blhγc=5.5×5.5×1.25×25=945.31kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×945.31=1134.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1-G3R G3-G4R G4+0.5F vk'H/1.2=32.8×20.8-17.6×5.6-135×10.6+0.5×85.97×43/1.2=692.98kN·mF vk''=F vk'/1.2=85.97/1.2=71.64kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.5F vk'H/1.2=1.2×(32.8×20.8-17.6×5.6-135×10.6)+1.4×0.5×85.97×43/1.2=1139.63kN·mF v''=F v'/1.2=120.36/1.2=100.3kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.73m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.73m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1001.04×5.5/(5.52+5.52)0.5=707.84kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1001.04×5.5/(5.52+5.52)0.5=707.84kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(454.2+945.31)/30.25-707.84/27.73-707.84/27.73=-4.79<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
中联TC6012-6 QTZ80矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图G k=blhγc=5.8×5.8×1.3×25=1093.3kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1093.3=1475.955kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1677.3kN·mF vk''=F vk'/1.2=80.4/1.2=67kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2264.355kN·mF v''=F v'/1.2=108.54/1.2=90.45kN基础长宽比：l/b=5.8/5.8=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.8×5.82/6=32.519m3W y=bl2/6=5.8×5.82/6=32.519m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1677.3×5.8/(5.82+5.82)0.5=1186.03kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1677.3×5.8/(5.82+5.82)0.5=1186.03kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(443.9+1093.3)/33.64-1186.03/32.519-1186.03/32.519=-27.249<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
T6515-8B塔吊矩形板式桩基础计算书15米
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台底标高d1(m) -4基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6.5×6.5×(1.4×25+0×19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1478.75=1996.312kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(558+1478.75)/4=509.188kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4+(2322+86×1.4)/6.788=868.987kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4-(2322+86×1.4)/6.788=149.388kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4+(3134.7+116.1×1.4)/6.788=1173.132kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4-(3134.7+116.1×1.4)/6.788=201.674kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571mh b/d=1×1000/500=2<5λp=0.16h b/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.52-(0.5-2×0.125)2]/4=0.147m2 空心管桩敞口面积：A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.5-2×0.125)2/4=0.049m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25mf ak=(0.55×260)/3.25=143/3.25=44kPa承台底净面积：A c=(bl-n(A j+A p1))/n=(6.5×6.5-4×(0.147+0.049))/4=10.366m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)+ηc f ak A c=0.8×1.571×(2.7×12+1.5×70+6.1×40+0.7×80)+350 0×(0.147+0.32×0.049)+0.1×44×10.366=1164.715kNQ k=509.188kN≤R a=1164.715kNQ kmax=868.987kN≤1.2R a=1.2×1164.715=1397.658kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1173.132kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1500kNQ=1173.132kN≤1500kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=149.388kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=753.3/4+3134.7/6.788=650.11kNF min=F/n-M/L=753.3/4-3134.7/6.788=-273.46kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.mM y= F max (a l-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=753.3/4 + 3134.7/6.788=650.11kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1339)1/4=0.879塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25ma1l=(a l-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25m剪跨比：λb'=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl'= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.934+1)=0.905αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.934+1)=0.905βhsαb f t bh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNβhsαl f t lh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNV=650.11kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10873.203kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.339=4.478ma b=4.8m>B+2h0=4.478m，a l=4.8m>B+2h0=4.478m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1mc l=(l-a l+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl''= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.494×(1.1+1.25/2)+0.494×(1.1+1.25/2)]×0.95×157 0×1.339=3403.902kNN l=V=650.11kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=3403.902kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=15824mm2≥A1=13056mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=15824mm2≥A2=13056mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5×15824)=13056mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=15824mm2≥A3=13056mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5 ×15824)=13056mm2承台顶面短向配筋：A S4'=15824mm2≥A4=13056mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 10@500。
QTZ63 (ZJ5311)矩形板式基础计算书.
QTZ63 (ZJ5311)矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×45.27×43＝934.4 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 5.3 基础宽b(m) 5.3 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×877.81=1053.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=614.54kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2) =922.98kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
6015矩形板式桩基础计算书
6015矩形板式桩基础计算书矩形板式桩基础计算书⼀、塔机属性⼆、塔机荷载1、塔机传递⾄基础荷载标准值2、塔机传递⾄基础荷载设计值三、桩顶作⽤效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上⼟的⾃重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.6×4.6×(1×25+0×19)=529kN承台及其上⼟的⾃重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×529=714.15kN 桩对⾓线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.22+3.22)0.5=4.53m 1、荷载效应标准组合轴⼼竖向⼒作⽤下：Q k=(F k+G k)/n=(681+529)/4=302.5kN荷载效应标准组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4+(4647+156.2×1)/4.53=1363.87kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4-(4647+156.2×1)/4.53=-758.87kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4+(6273.45+210.87×1)/4.53=1841.22kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4-(6273.45+210.87×1)/4.53=-1024.47kN 四、桩承载⼒验算1、桩基竖向抗压承载⼒计算桩⾝周长：u=πd=3.14×0.7=2.2m桩端⾯积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.38m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.2×(7.79×35+2×50+5.73×54+1.48×55)+500×0.38=1871.38kN Q k=302.5kN≤R a=1871.38kNQ kmax=1363.87kN≤1.2R a=1.2×1871.38=2245.66kN满⾜要求！2、桩基竖向抗拔承载⼒计算Q kmin=-758.87kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔⼒：Q k'=758.87kN桩⾝的重⼒标准值：G p=l t A pγz=17×0.38×25=163.56kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.2×(0.7×7.79×35+0.7×2×50+0.7×5.73×54+0.7×1.48×55)+163.56 =1338.83kN Q k'=758.87kN≤R a'=1338.83kN满⾜要求！3、桩⾝承载⼒计算纵向普通钢筋截⾯⾯积：A s=nπd2/4=12×3.14×182/4=3054mm2(1)、轴⼼受压桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向压⼒设计值：Q=Q max=1841.22kN桩⾝结构竖向承载⼒设计值：R=2050kN满⾜要求！(2)、轴⼼受拔桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉⼒设计值：Q'=-Q min=1024.47kNf y A S=360×3053.63×10-3=1099.31kNQ'=1024.47kN≤f y A S=1099.31kN满⾜要求！4、桩⾝构造配筋计算A s/A p×100%=(3053.63/(0.38×106))×100%=0.79%≥0.65%满⾜要求！五、承台计算1、荷载计算承台有效⾼度：h0=1000-50-20/2=940mmM=(Q max+Q min)L/2=(1841.22+(-1024.47))×4.53/2=1848.09kN·mX⽅向：M x=Ma b/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·mY⽅向：M y=Ma l/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=919.35/4 + 6273.45/4.53=1616.09kN受剪切承载⼒截⾯⾼度影响系数：βhs=(800/940)1/4=0.96塔吊边缘⾄⾓桩内边缘的⽔平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25ma1l=(a l-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25m 剪跨⽐：λb'=a1b/h0=250/940=0.27，取λb=0.27；λl'= a1l/h0=250/940=0.27，取λl=0.27；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.27+1)=1.38αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.27+1)=1.38βhsαb f t bh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNβhsαl f t lh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNV=1616.09kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9013.53kN满⾜要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×0.94=3.88ma b=3.2m≤B+2h0=3.88m，a l=3.2m≤B+2h0=3.88m⾓桩位于冲切椎体以内，可不进⾏⾓桩冲切的承载⼒验算！4、承台配筋计算(1)、承台底⾯长向配筋⾯积αS1= M y/(α1f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS1=1-δ1/2=1-0.019/2=0.991A S1=M y/(γS1h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1,ρbh0)=max(3899,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9347mm2≥A1=8648mm2满⾜要求！(2)、承台底⾯短向配筋⾯积αS2= M x/(α2f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS2=1-δ2/2=1-0.019/2=0.991A S2=M x/(γS2h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=9347mm2≥A2=8648mm2满⾜要求！(3)、承台顶⾯长向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S3'=6108mm2≥0.5A S1'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(4)、承台顶⾯短向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S4'=6108mm2≥0.5A S2'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(5)、承台竖向连接筋配筋⾯积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
塔吊矩形板式桩基础计算书
塔吊矩形板式桩基础计算书QTZ250-W7020-12 计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G(kN) 854.6起重臂自重G1(kN) 129.3起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 30.9小车和吊钩自重G2(kN) 16小车最小工作幅度RG2(m) 4最大起重荷载Qmax(kN) 100最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 30.9最大起重力矩M2(kN.m) 2820k基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6.5×6.5×(1.35×25+0×19)=1425.938kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1425.938=1711.125kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(52+52)0.5=7.071m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1371.2+1425.938)/4=699.284kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(1371.2+1425.938)/4+(6251.107+38.081×1.35)/7.071=1590.595kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(1371.2+1425.938)/4-(6251.107+38.081×1.35)/7.071=-192.026kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1665.44+1711.125)/4+(8233.416+53.313×1.35)/7.071=2018.701kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1665.44+1711.125)/4-(8233.416+53.313×1.35)/7.071=-330.418kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.142m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×12/4=0.785m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×3.142×(3.36×10+5.36×8+0.28×25)+3500×0.785=2957.308kNQ k=699.284kN≤R a=2957.308kNQ kmax=1590.595kN≤1.2R a=1.2×2957.308=3548.77kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-192.026kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=192.026kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=9×(25-10)×0.785=105.975kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×3.142×(0.6×3.36×10+0.3×5.36×8+0.4×0.28×25)+105.975=196.011kN Q k'=192.026kN≤R a'=196.011kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=18×3.142×222/4=6842mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=2018.701kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.785×106 + 0.9×(360×6842.389))×10-3=12049.059kNQ=2018.701kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=12049.059kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=330.418kNf y A s=(360×6842.389)×10-3=2463.26kNQ'=330.418kN≤f y A s=2463.26kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(6842.389/(0.785×106))×100%=0.872%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
1矩形板式桩基础方案及计算书-14页精选文档
目录第一章工程概况----------------------------------------------------- 2一、工程概况--------------------------------------------------- 2二、塔吊选型--------------------------------------------------- 2三、塔吊平面位置----------------------------------------------- 3四、地质条件--------------------------------------------------- 4第二章编制依据----------------------------------------------------- 4第三章施工计划----------------------------------------------------- 5一、材料与设备计划--------------------------------------------- 5第四章施工工艺技术------------------------------------------------- 5一、技术参数--------------------------------------------------- 5二、施工工艺流程----------------------------------------------- 6三、施工方法--------------------------------------------------- 6四、检查验收--------------------------------------------------- 6第五章计算书------------------------------------------------------- 8第六章相关图------------------------------------------------------ 15第 1 页第一章工程概况一、工程概况1、工程基本情况二、塔吊选型本工程选用1台塔吊为浙江省建机集团生产的QTZ80（ZJ5710）第 2 页塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置前，对基础产生的载荷值。
矩形板式基础计算书(63型及80型)
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图G k=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1215=1640.25kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1552kN·mF vk''=F vk'/1.2=73.9/1.2=61.583kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2095.2kN·mF v''=F v'/1.2=99.765/1.2=83.138kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=6×62/6=36m3W y=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(514+1215)/36-1097.43/36-1097.43/36=-12.941<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
(2)、偏心距验算偏心距：e=(M k+F Vk h)/(F k+G k)=(1552+73.9×1.35)/(514+1215)=0.955m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(62+62)0.5/2-0.955=3.287m偏心距在x方向投影长度：e b=eb/(b2+l2)0.5=0.955×6/(62+62)0.5=0.676m偏心距在y方向投影长度：e l=el/(b2+l2)0.5=0.955×6/(62+62)0.5=0.676m偏心荷载合力作用点至e b一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=6/2-0.676=2.324m偏心荷载合力作用点至e l一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=6/2-0.676=2.324m b'l'=2.324×2.324=5.403m2≥0.125bl=0.125×6×6=4.5m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值P kmin=-12.941kPaP kmax=(F k+G k)/3b'l'=(514+1215)/(3×2.324×2.324)=106.665kPa3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(514+1215)/(6×6)=48.028kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+εbγ(b-3)+εdγm(d-0.5)=130.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(1.35-0.5)=172.94kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=48.028kPa≤f a=172.94kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=106.665kPa≤1.2f a=1.2×172.94=207.528kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1350-(50+20/2)=1290mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(514.000/36.000-(1552.000+61.583×1.350)/36.000) =-42.043kPaP xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(514.000/36.000+(1552.000+61.583×1.350)/36.00 0)=80.593kPa假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((6.000+1.600)/2)×80.593/6.000=51.042kPaY轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(514.000/36.000-(1552.000+61.583×1.350)/36.000) =-42.043kPaP ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(514.000/36.000+(1552.000+61.583×1.350)/36.00 0)=80.593kPa假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((6.000+1.600)/2)×80.593/6.000=51.042kPa基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P1x)/2=(80.593+51.042)/2=65.817kPap y=(P ymax+P1y)/2=(80.593+51.042)/2=65.817kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=65.817×(6-1.6)×6/2=868.789kNV y=|p y|(l-B)b/2=65.817×(6-1.6)×6/2=868.789kNX轴方向抗剪：h0/l=1290/6000=0.215≤40.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥V x=868.789kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1290/6000=0.215≤40.25βc f c bh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥V y=868.789kN满足要求！作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=0+0=0kPa≤f az=324.94kPa满足要求！四、基础配筋验算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(6-1.6)2×65.817×6/8=955.668kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(6-1.6)2×65.817×6/8=955.668kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=955.668×106/(1×16.7×6000×12902)=0.006δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-δ1/2=1-0.006/2=0.997A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=955.668×106/(0.997×1290×300)=2477mm2基础底需要配筋：A1=max(2477，ρbh0)=max(2477，0.0015×6000×1290)=11610mm2基础底长向实际配筋：A s1'=12874mm2≥A1=11610mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=955.668×106/(1×16.7×6000×12902)=0.006δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-δ2/2=1-0.006/2=0.997A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=955.668×106/(0.997×1290×300)=2477mm2基础底需要配筋：A2=max(2477，ρlh0)=max(2477，0.0015×6000×1290)=11610mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=12874mm2≥A2=11610mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=7884.54mm2≥0.5A S1'=0.5×12874=6437mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=7884.54mm2≥0.5A S2'=0.5×12874=6437mm2 满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。
TC6513-6型号中联矩形板式4桩基础计算书
TC6513-6型号中联矩形板式4桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.45×25+0×19)=1096.562kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1096.562=1480.359kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(586.3+1096.562)/4=420.716kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(586.3+1096.562)/4+(2798.6+103.2×1.45)/4.95=1016.35kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(586.3+1096.562)/4-(2798.6+103.2×1.45)/4.95=-174.919kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(791.505+1480.359)/4+(3778.11+139.32×1.45)/4.95=1372.073kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(791.505+1480.359)/4-(3778.11+139.32×1.45)/4.95=-236.14kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.142m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×12/4=0.785m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75mf ak=(2.75×3000)/2.75=8250/2.75=3000kPa承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5.5×5.5-4×0.785)/4=6.777m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=0.7×3.142×(5×80)+5000×0.785+0.5×3000×6.777=14970.26kN Q k=420.716kN≤R a=14970.26kNQ kmax=1016.35kN≤1.2R a=1.2×14970.26=17964.312kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-174.919kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=174.919kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=5×(25-10)×0.785=58.875kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.7×3.142×(0.8×6.35×80)+58.875=952.595kNQ k'=174.919kN≤R a'=952.595kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=16×3.142×222/4=6082mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1372.073kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7619.242kNQ=1372.073kN≤7619.242kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=236.14kNf y A s=(360×6082.123)×10-3=2189.564kNQ'=236.14kN≤f y A s=2189.564kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(6082.123/(0.785×106))×100%=0.775%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
W7020-12KA矩形板式桩基础计算书
W7020-12KA计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=7×7×(1.6×25+0×19)=1960kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1960=2646kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.364m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(854.6+1960)/4=703.65kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(854.6+1960)/4+(5609+169×1.6)/6.364=1627.509kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(854.6+1960)/4-(5609+169×1.6)/6.364=-220.209kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(1153.71+2646)/4+(7572.15+228.15×1.6)/6.364=2197.137kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(1153.71+2646)/4-(7572.15+228.15×1.6)/6.364=-297.282kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.199m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.385m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5mf ak=(3.5×110)/3.5=385/3.5=110kPa承台底净面积：A c=(bl-n-3A p)/n=(7×7-4-3×0.385)/4=10.961m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=0.8×2.199×(4.51×40+7.48×34+6.01×46)+0×0.385+0.1×11 0×10.961=1371.747kNQ k=703.65kN≤R a=1371.747kNQ kmax=1627.509kN≤1.2R a=1.2×1371.747=1646.096kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-220.209kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=220.209kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=18×(25-10)×0.385=103.95kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.199×(0.4×4.51×40+0.6×7.48×34+0.6×6.01×46)+103.95=791.1 79kNQ k'=220.209kN≤R a'=791.179kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×182/4=3054mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=2197.137kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×19.1×0.385×106 + 0.9×(360×3053.628))×10-3=6504.5kN Q=2197.137kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6504.5kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=297.282kNf y A s=(360×3053.628)×10-3=1099.306kNQ'=297.282kN≤f y A s=1099.306kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3053.628/(0.385×106))×100%=0.793%≥0.65%满足要求！五、承台计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=1153.71/4+7572.15/6.364=1478.276kNF min=F/n-M/L=1153.71/4-7572.15/6.364=-901.421kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=1478.276×(4.5-2.1)/2=1773.931kN.mM y= F max (a l-B)/2=1478.276×(4.5-2.1)/2=1773.931kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-901.421×(4.5-2.1)/2=-1081.705kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-901.421×(4.5-2.1)/2=-1081.705kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1600-40-25/2=1548mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1600-40-25/2=1548mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=1153.71/4 + 7572.15/6.364=1478.276kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1548)1/4=0.848塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.5-2.1-0.7)/2=0.85ma1l=(a l-B-d)/2=(4.5-2.1-0.7)/2=0.85m剪跨比：λb'=a1b/h0=850/1548=0.549，取λb=0.549；λl'= a1l/h0=850/1548=0.549，取λl=0.549；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.549+1)=1.13αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.549+1)=1.13βhsαb f t bh0=0.848×1.13×1.57×103×7×1.548=16295.145kNβhsαl f t lh0=0.848×1.13×1.57×103×7×1.548=16295.145kNV=1478.276kN≤min(βhsαb f t bh0， βhsαl f t lh0)=16295.145kN满足要求！塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.1+2×1.548=5.196ma b=4.5m≤B+2h0=5.196m，a l=4.5m≤B+2h0=5.196m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1773.931×106/(1×16.7×7000×15482)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=1773.931×106/(0.997×1548×360)=3194mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3194,0.0015×7000×1548)=16254mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=20704mm2≥A1=16254mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=1773.931×106/(1×16.7×7000×15482)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=1773.931×106/(0.997×1548×360)=3194mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(3194,0.0015×7000×1548)=16254mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=20704mm2≥A2=16254mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=1081.705×106/(1×16.7×7000×15482)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998A S3=M'y/(γS1h0f y1)=1081.705×106/(0.998×1548×360)=1945mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1945,0.0015×7000×1548,0.5×20704)=16254mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=20704mm2≥A3=16254mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=1081.705×106/(1×16.7×7000×15482)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998A S4=M'x/(γS2h0f y1)=1081.705×106/(0.998×1548×360)=1945mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1945,0.0015×7000×1548,0.5 ×20704)=16254mm2承台顶面短向配筋：A S4'=20704mm2≥A4=16254mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 12@340。
矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规》GB50010-20103、《建筑桩基技术规》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台混凝土保护层厚度δ(mm) 50 配置暗梁否承台底标高d1(m) -9.7基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=7.7×8.75×(1.5×25+0×19)=2526.562kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×2526.562=3410.859kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.752+5.52)0.5=7.267m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(449+2526.562)/4=743.891kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(449+2526.562)/4+(1668+71×1.5)/7.267=988.069kN Q kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(449+2526.562)/4-(1668+71×1.5)/7.267=499.712kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(606.15+3410.859)/4+(2251.8+95.85×1.5)/7.267=1333.893kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(606.15+3410.859)/4-(2251.8+95.85×1.5)/7.267=674.611kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7.7/2,5)=3.85mf ak=(3.85×50)/3.85=192.5/3.85=50kPa承台底净面积：A c=(bl-n-3A p)/n=(7.7×8.75-4-3×0.503)/4=15.466m2 复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=0.8×2.513×(12.8×8+10.15×20+3.24×26+32.31×80)+900×0.503+0.1×50×15.466=6510.499kNQ k=743.891kN≤R a=6510.499kNQ kmax=988.069kN≤1.2R a=1.2×6510.499=7812.599kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=499.712kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×252/4=5890mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1333.893kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.503×106 + 0.9×(360×5890.486))×10-3=8208.593kNQ=1333.893kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=8208.593kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=499.712kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5890.486/(0.503×106))×100%=1.171%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算Q kmin=499.712kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=606.15/4+2251.8/7.267=461.395kNF min=F/n-M/L=606.15/4-2251.8/7.267=-158.32kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=461.395×(4.75-1.6)/2=726.696kN.mM y= F max (a l-B)/2=461.395×(5.5-1.6)/2=899.719kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-158.32×(4.75-1.6)/2=-249.353kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-158.32×(5.5-1.6)/2=-308.723kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mm 计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mm 2、受剪切计算V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/7.267=461.395kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1438)1/4=0.864塔吊边缘至角桩边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.75-1.6-0.8)/2=1.175ma1l=(a l-B-d)/2=(5.5-1.6-0.8)/2=1.55m 剪跨比：λb'=a1b/h0=1175/1438=0.817，取λb=0.817；λl'= a1l/h0=1550/1438=1.078，取λl=1.078；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.817+1)=0.963αl=1.75/(λl+1)=1.75/(1.078+1)=0.842βhsαb f t bh0=0.864×0.963×1.57×103×7.7×1.438=14459.043kNβhsαl f t lh0=0.864×0.842×1.57×103×8.75×1.438=14368.641kNV=461.395kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=14368.641kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切围：B+2h0=1.6+2×1.438=4.476ma b=4.75m>B+2h0=4.476m，a l=5.5m>B+2h0=4.476m角桩边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(7.7-4.75+0.8)/2=1.875mc l=(l-a l+d)/2=(8.75-5.5+0.8)/2=2.025m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1175/1438=0.817，取λb=0.817；λl''= a1l/h0=1550/1438=1.078，取λl=1；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.817+0.2)=0.551β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.551×(1.875+1.175/2)+0.467×(2.025+1.55/2)]×0.942×1570×1.438=5660.319kNN l=V=461.395kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=5660.319kN 满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=899.719×106/(1×16.7×7700×14382)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998A S1=M y/(γS1h0f y1)=899.719×106/(0.998×1438×360)=1741mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1741,0.0015×7700×1438)=16609mm2承台底长向实际配筋：A S1'=25690mm2≥A1=16609mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=726.696×106/(1×16.7×8750×14382)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S2=M x/(γS2h0f y1)=726.696×106/(0.999×1438×360)=1406mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(1406,0.0015×8750×1438)=18874mm2承台底短向实际配筋：A S2'=29126mm2≥A2=18874mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=308.723×106/(1×16.7×7700×14392)=0.001ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS1=1-ζ1/2=1-0.001/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=308.723×106/(0.999×1439×360)=597mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3, ρbh0,0.5A S1')=max(597,0.0015×7700×1439,0.5×25690)=16621mm2承台顶长向实际配筋：A S3'=19894mm2≥A3=16621mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=249.353×106/(1×16.7×8750×14392)=0.001ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS2=1-ζ2/2=1-0.001/2=1A S4=M'x/(γS2h0f y1)=249.353×106/(1×1439×360)=482mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(482,0.0015×8750×1439,0.5 ×29126)=18887mm2承台顶面短向配筋：A S4'=22555mm2≥A4=18887mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB400 12500。
矩形板式桩基础计算书2#7.2
矩形板式桩基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×781.25=937.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(42+42)0.5=5.66m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(458.39+781.25)/4=309.91kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(458.39+781.25)/4+(815.55+71.28×1.25)/5.66=469.83kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(458.39+781.25)/4-(815.55+71.28×1.25)/5.66=149.99kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(550.07+937.5)/4+(1285.17+99.79×1.25)/5.66=621.13kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(550.07+937.5)/4-(1285.17+99.79×1.25)/5.66=122.65kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C60 桩基成桩工艺系数ψC0.85桩混凝土自重γz(kN/m3) 25 桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩入土深度l t(m) 22.5桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型预应力混凝土桩身预应力钢筋配筋40Si2Mn 11Φ10.70地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度l i(m)侧阻力特征值q sia(kPa) 端阻力特征值q pa(kPa)抗拔系数承载力特征值f ak(kPa)杂填土 1.1 0 0 0.7 - 粉质粘土 1.3 10 0 0.7 - 粘土 5 22 0 0.7 - 粉质粘土 1.3 17 0 0.7 - 粉质粘土 3.8 15 0 0.7 - 粘土 6 33 1400 0.7 - 粉质粘土 2.5 26 1150 0.7 - 粘土 3.7 35 1600 0.7 -1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.57×(0.9×10+5×22+1.3×17+3.8×15+6×33+2.5×26+3×35)+1600×0.2=1203.39kN Q k=309.91kN≤R a=1203.39kNQ kmax=469.83kN≤1.2R a=1.2×1203.39=1444.06kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=149.99kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=621.13kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.85×28×0.2×106 + 0.9×(400×989.12))×10-3=4985.32kNQ=621.13kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=4985.32kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=149.99kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mmM=(Q max+Q min)L/2=(621.13+(122.65))×5.66/2=2103.74kN·mX方向：M x=Ma b/L=2103.74×4/5.66=1487.57kN·mY方向：M y=Ma l/L=2103.74×4/5.66=1487.57kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=550.07/4 + 1285.17/5.66=364.7kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1189)1/4=0.91塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95ma1l=(a l-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95m 剪跨比：λb'=a1b/h0=950/1189=0.8，取λb=0.8；λl'= a1l/h0=950/1189=0.8，取λl=0.8；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.8+1)=0.97αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.8+1)=0.97βhsαb f t bh0=0.91×0.97×1.57×103×5×1.19=8223.14kNβhsαl f t lh0=0.91×0.97×1.57×103×5×1.19=8223.14kNV=364.7kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=8223.14kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.19=3.98ma b=4m>B+2h0=3.98m，a l=4m>B+2h0=3.98m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(5-4+0.5)/2=0.75mc l=(l-a l+d)/2=(5-4+0.5)/2=0.75m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=950/1189=0.8，取λb=0.8；λl''= a1l/h0=950/1189=0.8，取λl=0.8；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.8+0.2)=0.56β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.8+0.2)=0.56[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.56×(0.75+0.95/2)+0.56×(0.75+0.95/2)]×0.96×1570×1. 19=2467.6kNN l=V=364.7kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=2467.6kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1487.57×106/(1.03×16.7×5000×11892)=0.012δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS1=1-δ1/2=1-0.012/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=1487.57×106/(0.994×1189×300)=4197mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4197,0.002×5000×1189)=14001mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=16219mm2≥A1=14001mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1487.57×106/(1.03×16.7×5000×11892)=0.012δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS2=1-δ2/2=1-0.012/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=1487.57×106/(0.994×1189×300)=4197mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1189)=14001mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=16219mm2≥A2=14001mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=9041mm2≥0.5A S1'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=9041mm2≥0.5A S2'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
楼塔吊8#矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.6×5.6×(1.35×25+0×19)=1058.4kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1058.4=1270.08kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.09m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(401.4+1058.4)/4=364.95kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(401.4+1058.4)/4+(813.17+54.42×1.35)/5.09=539.1kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(401.4+1058.4)/4-(813.17+54.42×1.35)/5.09=190.8kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(481.68+1270.08)/4+(1209.81+76.19×1.35)/5.09=695.77kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(481.68+1270.08)/4-(1209.81+76.19×1.35)/5.09=180.11kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.57×(11.5×5+2×2+7.4×24+1.1×18)+260×0.2=457.73kNQ k=364.95kN≤R a=457.73kNQ kmax=539.1kN≤1.2R a=1.2×457.73=549.28kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=190.8kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=695.77kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=190.8kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mmM=(Q max+Q min)L/2=(695.77+(180.11))×5.09/2=2229.63kN·mX方向：M x=Ma b/L=2229.63×3.6/5.09=1576.58kN·mY方向：M y=Ma l/L=2229.63×3.6/5.09=1576.58kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=481.68/4 + 1209.81/5.09=358.05kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1288)1/4=0.89塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.6-1.6-0.5)/2=0.75ma1l=(a l-B-d)/2=(3.6-1.6-0.5)/2=0.75m 剪跨比：λb'=a1b/h0=750/1288=0.58，取λb=0.58；λl'= a1l/h0=750/1288=0.58，取λl=0.58；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.58+1)=1.11αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.58+1)=1.11βhsαb f t bh0=0.89×1.11×1.57×103×5.6×1.29=11118.52kNβhsαl f t lh0=0.89×1.11×1.57×103×5.6×1.29=11118.52kNV=358.05kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=11118.52kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.29=4.18ma b=3.6m≤B+2h0=4.18m，a l=3.6m≤B+2h0=4.18m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1576.58×106/(1.03×16.7×5600×12882)=0.01ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS1=1-ζ1/2=1-0.01/2=0.995A S1=M y/(γS1h0f y1)=1576.58×106/(0.995×1288×300)=4101mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4101,0.0024×5600×1288)=16987mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=18817mm2≥A1=16987mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1576.58×106/(1.03×16.7×5600×12882)=0.01ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS2=1-ζ2/2=1-0.01/2=0.995A S2=M x/(γS2h0f y1)=1576.58×106/(0.995×1288×300)=4101mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.0024×5600×1288)=16987mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=18817mm2≥A2=16987mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=18817mm2≥0.5A S1'=0.5×18817=9409mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=18817mm2≥0.5A S2'=0.5×18817=9409mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
矩形板式桩基础计算书(张家港)
张家港市新庄花苑一标段矩形板式桩基础计算书一、工程概况塔吊均用40吨米的塔吊，基础顶面距地库顶面距离300，塔吊基础厚1米，桩顶基础应比地库底板底1.5米。
查地质报告，按最差的剖面土质及实际情况进行计算。
打预制方桩400*400或圆桩直径400，桩体混凝土C40，主筋HEB400 16，螺旋箍筋HPB235 8@200，桩有限长度为15米，可打入地址勘探报告的6、7层土中。
计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、张家港新庄花苑地址勘查报告。
一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)4、塔机传递至基础荷载设计值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.5×4.5×(1×25+0×19)=506.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×506.25=607.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.263m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(461.4+506.25)/4=241.912kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(461.4+506.25)/4+(674.077+18.927×1)/2.263=548.18kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(461.4+506.25)/4-(674.077+18.927×1)/2.263=-64.355kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(565.68+607.5)/4+(1006.34+26.498×1)/2.263=749.749kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(565.68+607.5)/4-(1006.34+26.498×1)/2.263=-163.159kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.257m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.42/4=0.126m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(4.5/2,5)=2.25mf ak=(2.25×70)/2.25=157.5/2.25=70kPa承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(4.5×4.5-4×0.126)/4=4.937m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=uΣq sia·l i+q pa·A p+εc f ak A c=1.257×(1.2×18+4.3×35+9.5×30)+800×0.126+0.1×70×4.937=709.498k NQ k=241.912kN≤R a=709.498kNQ kmax=548.18kN≤1.2R a=1.2×709.498=851.397kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-64.355kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=64.355kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t A p(γz-10)=15×0.126×(25-10)=28.274kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=1.257×(0.7×1.2×18+0.6×4.3×35+0.7×9.5×30)+28.274=411.448kNQ k'=64.355kN≤R a'=411.448kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=8×3.142×162/4=1608mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=749.749kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=163.159kNf y A S=360×1608.495×10-3=579.058kNQ'=163.159kN≤f y A S=579.058kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(1608.495/(0.126×106))×100%=1.28%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
矩形板式基础计算书(圆砾层)
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.5×5.5×1.5×25=1134.375kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1134.375=1531.406kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1668kN·mF vk''=F vk'/1.2=71/1.2=59.167kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2251.8kN·mF v''=F v'/1.2=95.85/1.2=79.875kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1668×5.5/(5.52+5.52)0.5=1179.454kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1668×5.5/(5.52+5.52)0.5=1179.454kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(449+1134.375)/30.25-1179.454/27.729-1179.454/27.729=-32.727<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
2号塔吊HT7530-16矩形板式桩基础计算书
T7530-16H矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号T7530-16H(m) 57 塔机独立状态的最大起吊高度H塔机独立状态的计算高度H(m) 60.35塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 2.2塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值(kN) 663.6塔身自重Gk基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=7×7×(1.45×25+0×19)=1776.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1776.25=2131.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(52+52)0.5=7.071m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(1325.2+1776.25)/4=775.362kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(1325.2+1776.25)/4+(5760.063+155.162×1.45)/7.071=1621.776kN Q kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(1325.2+1776.25)/4-(5760.063+155.162×1.45)/7.071=-71.051kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(1590.24+2131.5)/4+(7848.479+217.227×1.45)/7.071=2084.922kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(1590.24+2131.5)/4-(7848.479+217.227×1.45)/7.071=-224.052kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.142m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×12/4=0.785m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×3.142×(3.36×10+5.36×8+2.28×25)+3500×0.785=3082.972kN Q k=775.362kN≤R a=3082.972kNQ kmax=1621.776kN≤1.2R a=1.2×3082.972=3699.566kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-71.051kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=71.051kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=11×(25-10)×0.785=129.525kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×3.142×(0.6×3.36×10+0.3×5.36×8+0.4×2.28×25)+129.525=269.826kN Q k'=71.051kN≤R a'=269.826kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=18×3.142×202/4=5655mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=2084.922kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.785×106 + 0.9×(360×5654.867))×10-3=11664.302kNQ=2084.922kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=11664.302kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=224.052kNf y A s=(360×5654.867)×10-3=2035.752kNQ'=224.052kN≤f y A s=2035.752kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5654.867/(0.785×106))×100%=0.72%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
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矩形板式桩基础计算书计算依据：1 、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092 、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103 、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084 、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-20111、塔机属性二、塔机荷载1 、塔机传递至基础荷载标准值2 、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算X1.5)/7.267=988.069kNXG k =bl(h 丫 c +h'丫 ')=7.7 X 8.75 X (1.5 X 25+0X 19)=2526.562kN承台及其上土的自重荷载设计值： G=1.35G=1.35 X 2526.562=3410.859kN桩对角线距离:2 2 0.5 2 2、0.5L=(a +a ) =(4.75 +5.5 ) =7.267m 1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下： Q=(F k '+G k )/n=(449+2526.562)/4=743.891kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:Q kmaF (F k ' + G k )/n + (M k ' + F Vk 'h)/L =(449+2526.562)/4+(1668+71 Q kmin = (F k ' + G k )/n-(M k ' + F Vk 'h)/L =(449+2526.562)/4-(1668+71 2、荷载效应基本组合承台及其上土的自重荷载标准值:荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q ma=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(606.15+3410.859)/4+(2251.8+95.85 X 1.5)/7.267=1333.893kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(606.15+3410.859)/4-(2251.8+95.85 X 1.5)/7.267=674.611kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=n d=3.14 X 0.8=2.513m桩端面积：A p= n d2/4=3.14 X 0.8 2/4=0.503m2承载力计算深度：mi n(b/2,5)=mi n(7.7/2,5)=3.85m ak=(3.85X 50)/3.85=192.5/3.85=50kPa承台底净面积：A=(bl-n-3Ap)/n=(7.7 X 8.75-4-3 X 0.503)/4=15.466m复合桩基竖向承载力特征值:R a=t u 艺 q sia ・l i+q pa・ A+n c f akA=0.8 X 2.513 X (12.8 X 8+10.15 X 20+3.24 X 26+32.31 X 80)+900 X 0.503+0.1 X 50X 15.466=6510.499kNQ k=743.891kN<R=6510.499kNQ kmaF988.069kN W 1.2R a=1.2 X 6510.499=7812.599kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=499.712kN>0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积： A=n n d2/4=12 X 3.142 X 252/4=5890mr n(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q a=1333.893kN书c f c A p+0.9f y'A s'=(0.75 X 16.7 X 0.503 X 106 + 0.9 X (360 X 5890.486)) X 10-3=8208.593kNQ=1333.893kN c f c A p+0.9f y'A s'=8208.593kN满足要求！(2) 、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=499.712kN>0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p X 100%=(5890.486/(0.503 X 106)) X 100%=1.171% 0.65% 满足要求！5、裂缝控制计算Q kmin=499.712kN>0不需要进行裂缝控制计算!五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重F maX=F/n+M/L=606.15/4+2251.8/7.267=461.395kNF min=F/n-M/L=606.15/4-2251.8/7.267=-158.32kN承台底部所受最大弯矩：M x= F max (a b-B)/2=461.395 X (4.75-1.6)/2=726.696kN.mM y= F max (a l-B)/2=461.395 X (5.5-1.6)/2=899.719kN.m承台顶部所受最大弯矩：M'x= F min (a trB)/2=-158.32 X (4.75-1.6)/2=-249.353kN.mM'y= F min (a i-B)/2=-158.32 X (5.5-1.6)/2=-308.723kN.m计算底部配筋时：承台有效高度： h0=1500-50-25/2=1438mm计算顶部配筋时：承台有效高度： h0=1500-50-22/2=1439mm2 、受剪切计算V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/7.267=461.395kN受剪切承载力截面高度影响系数：B hs=(800/1438) 1/4=0.864塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离： a1b=(a b-B-d)/2=(4.75-1 .6-0.8)/2=1 .1 75ma 1l=(a l-B-d)/2=(5.5-1.6-0.8)/2=1.55m剪跨比：入b'=a1b/h 0=1175/1438=0.817，取入b=0.817 ;入l'= a 1l/h 0=1550/1438=1.078，取入l=1.078 ;承台剪切系数：a b=1.75/(入b+1)=1.75/(0.817+1)=0.963a l=1.75/(入l+1)=1.75/(1.078+1)=0.8423B hs a b f t bh0=0.864X0.963X1.57X103X7.7X1.438=14459.043kN3B hs a l f t lh0=0.864X0.842X1.57X103X8.75X1.438=14368.641kNV=461.395kN <min( B hs a b f t bh o, B hs a f t lh o)=14368.641kN满足要求！3 、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2X1.438=4.476ma b=4.75m>B+2h0=4.476m， a l=5.5m>B+2h0=4.476m 角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(7.7-4.75+0.8)/2=1.875mc l=(l-a l +d)/2=(8.75-5.5+0.8)/2=2.025m角桩冲跨比：：入b''=a 1b/h 0=1175/1438=0.817 ,取入b=0.817 ;入l''= a 1l/h0=1550/1438=1.078，取入I=1;角桩冲切系数：B 1b=0.56/(入b+0.2)=0.56/(0.817+0.2)=0.551B 1i =0.56/(入I +0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467[ B 1b(c b+a ib/2)+ B 1i (c I +a ii /2)] B hp • f t • h o=[0.551 X (1.875+1.175/2)+0.467 (2.025+1.55/2)] X 0.942 X 1570X 1.438=5660.319kNN i=V=461.395kN<[ B 仆(5+比/2)+ B ii(C i+a/2)] B hp • f t • h o=566O.319kN 满足要求！4、承台配筋计算(1) 、承台底面长向配筋面积a S1= M y/( a 1f c bh02)=899.719 X 106/(1 X 16.7 X 7700X 1438*0.003Z 1=1-(1-2 a S1)0.5=1-(1-2 X 0.003) 0.5=0.003丫S1=1- Z 1/2=1-0.003/2=0.998A s1=M/( 丫S1h°f y1)=899.719 X 106/(0.998 X 1438X 360)=1741mrm最小配筋率：P =0.15%承台底需要配筋：A=max(A1, p bh°)=max(1741,0.0015 X 7700X 1438)=16609mm2承台底长向实际配筋：阳'=25690口吊》A=16609mFn满足要求！(2) 、承台底面短向配筋面积a S2= M x/( a 2f c lh 02)=726.696 X 106/(1 X16.7X8750X14382)=0.002Z 2=1-(1-2 a S2)0.5=1-(1-2 X 0.002) 0.5=0.002丫S2=1- Z 2/2=1-0.002/2=0.999A S2=M I/(丫S2h°f y1)=726.696 X 106/(0.999 X 1438X 360)=1406mrm最小配筋率：P =0.15%承台底需要配筋： A2=max(A S2, P lh 0)=max(1406,0.0015 X 8750X21438)=18874mm2承台底短向实际配筋：人2'=29126口吊》A^=18874mm满足要求！(3) 、承台顶面长向配筋面积a S1= M'y/( a 1f c bh02)=308.723 X106/(1 X16.7X7700X 14392)=0.001Z 1=1-(1-2 a S1)0.5=1-(1-2 X 0.001) 0.5=0.001丫si=1- Z 1/2=1-0.001/2=0.999A s3=M'y/( 丫si h°f yi)=308.723 X 106/(0.999 X 1439X 360)=597mrm最小配筋率：P =0.15%承台顶需要配筋： A=max(A3, p bh o,0.5A sf)=max(597,0.0015 X 7700X21439,0.5 X 25690)=16621mm承台顶长向实际配筋：A S3'=19894mm》A3=16621mm满足要求！(4) 、承台顶面短向配筋面积a S2= M'x/( a 2f c lh 02)=249.353 X 106/(1 X 16.7 X 8750X 1439^)=0.001Z 2=1-(1-2 a S2)O.5=1-(1-2 X 0.001) 0.5=0.001丫S2=1- Z 2/2=1-0.001/2=1A S4=M'x/( 丫S2h°f y1)=249.353 X 106/(1 X 1439X 360)=482m^最小配筋率：P =0.15%承台顶需要配筋：A i=max(A B4, p lh o,0.5A s* )=max(482,0.0015 X 8750X21439,0.5 X 29126)=18887mm承台顶面短向配筋：A e4'=22555mnn>Ai=18887mm满足要求！(5) 、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB400 12@50。