桩柱式桥台 计算书

2.8
-0.38548 1.49037 3.12843 3.28769 -2.38756 -1.17548 0.84177
3.0
-0.92809 1.03679 3.22471 3.85838 -3.05319 -2.82410 0.06837
3.5
-2.92799 -1.27172 2.46304 4.97982 -4.98062 -6.70806 -3.58647
-0.22152 -0.28737 -0.36496 -0.45515 -0.55870
-0.12192 -0.17260 -0.23760 -0.31933 -0.42039
4
-5.85333 -5.94097 -0.92677 4.54780 -6.53316 -12.15810 -10.60840
0.6
D2
0.00000
A3
0.00000
B3
0.00000
C3
1.00000
D3
0.00000
A4
0.00000
B4
0.00000
C4
0.00000
0.00500 0.02000 0.04500 0.08000
0.97317 0.95855 0.93817 0.91047 0.87365
1.09262 1.18756 1.27990 1.36865 1.45259
1.6
0.91280 1.55346 1.26403 0.67842 -0.27194 0.82565 1.53020
1.7
0.88201 1.63307 1.42061 0.81193 -0.34604 0.76413 1.59963
-0.00540 -0.01000 -0.01707 -0.02733 -0.04167
0.99870 0.99720 0.99454 0.99016 0.98333
0.59981 0.69951 0.79891 0.89779 0.99583
0.98658 0.97927 0.96908 0.95523 0.93681
1.8
0.84313 1.70575 1.58362 0.96109 -0.43412 0.68645 1.65867
1.9
0.79467 1.76972 1.75090 1.12637 -0.53768 0.58967 1.70468
2.0
0.73502 1.82294 1.92402 1.30801 -0.65822 0.47061 1.73457
1.00000 0.10000 0.00500 0.00017
0.00000
1.00000 0.10000
0.2
1.00000 0.20000 0.02000 0.00133 -0.00007 1.00000 0.20000
0.3
0.99998 0.30000 0.04500 0.00450 -0.00034 0.99996 0.30000
3.20 m2, 径L=
25.00m
桥一梁计活算载时产未
考虑上述荷 搭板级太后
活载产生的
h=ΣG/bl0r
式中，
l0为破坏棱 α体为长台度背，与b
竖 δ直 －线 台夹 背与
由tgθ＝－
土φ的－摩填擦土内摩擦角，取φ
当台背竖直 时，
＝ l0=Htgθ,
30.0
tgω
0.0 15.0 ° H= 2.00m 0.653
0.99935 0.99860 0.99727 0.99508 0.99167
0.59987 0.69967 0.79927 0.89852 0.99722
0.17998 0.24495 0.31988 0.40472 0.49941
0.03600 0.05716 0.08532 0.12146 0.16657
一、基础资
料后台填土内 摩擦角φ=
30.0 ° ,
桩径d= 1.50m
，
填土容重r= 18.00KN/m3 ,
台帽横梁截面面积= 上部恒载、
b=2.00m *h=1.60m=
台帽长B= 20.95m ,桩间距为
耳墙宽为 0.50m 台帽背墙高
,台后填土 高H=
h1=
台帽1.60m 桥跨上部跨
##########
HM B3 C4 B4 C3 3.877421104 A3 B4 A4 B3
P0=1时位移 及转角
(0) HH
3
1 E
I
HH
1.07194E-05
MM A3 C4 A4 C3 3.67910029 A3 B4 A4 B3
(0) MH
2
1 EI
MH
(0) MH
1 2 E I MH
2.2
0.57491 1.88709
2.27217
1.72042
-0.95616
0.15127
1.73110
2.4
0.34691 1.87450 2.60882 2.19535 -1.33889 -0.30273 1.61286
2.6
0.033146 1.75473 2.90670 2.72365 -1.81479 -0.92602 1.33485
恒载G1： 恒载安全系 数桩为顶1处.外2，力 为：
N顶=
H顶=
M顶= 地面处外力 为：
N地=
H地=
M地=
1357.0KN
活载G2：
678.0KN
G1×1.2+G2×1.4= H1×1.4/3= M1×1.4/3=
2577.6 KN 174.131436 KN 110.283243 KN·m
N顶+1.2×pi()D^2/4×(H-h1)×γ桩= 2583.1135 KN H顶+（H21+H22+H前）×1.4/3= 154.744878 KN M顶+（M1地面+M2地面+M前）= 377.233937 KN·m
4.21807E-06
M0=1时的位 移及转角
(0) HM
1
HM
2 EI
4.21805E-06
(0) MM
1 MM EI
2.10809E-06
地面处的水 平位移
X0
H地
(0) HH
M地
(0) HM
0.00324997 <6mm
地面处的转 角
满足规范要 求。
0
(H地
(0) MH
M地
(0) MM
[] 5 L
25 mm △<[△]
满足规范要 求。
4.97m 2.00m
1.90m 现浇箱梁
0.00 0.26 0.52
45.0 ° 0.79
n=4
h=ɑz
0
A1
1.00000
B1
0.00000
C1
0.00000
D1
0.00000
A2
0.00000
B2
1.00000
C2
0.00000
0.1
桩基长度为L=
14.65m
h L 7.71643019m >2.5
(D63-p85)
按弹性桩基 计算
6.基桩顶的
水平位移计
查表得:
HH
B3 D4 B4 D3 A3 B4 A4 B3
5.190162123
αh(D63p98)
MH A3 D4 A4 D3 3.87744036 A3 B4 A4 B3
2.台身桩柱 式范围内台 b=0.9*(d+1
)H=21=1/2(p2 -Hp221=)p*1(*H(-HhM12地)面*b*n*(H =H21*(H-
2.25 m 0.032508 Kn 0.74993351 Kn 0.03858028 KN·m
3.台身桩柱 范围内台前 主动土压力
系数
前=
[1
cos2 sin( )sin ]2
)
-0.001448
地面以下基
桩在土压力
hw=H-h1=
0.1
q1=p1*b1= 42.1837599
q2=p2*b1= 47.0599599
0
2
M顶 E
I
h
2 w
3
H顶 E
I
h
3 w
11
h
4 w
q1
4
h
4 w
120 E I
q2
5.8499E-07
台顶位移
X0 0 h 0 0.00614649 m
cos
a tan(1/1.5)
= 0.249
土压力强 度：
h前=
p前 =前 h前 =
1m 4.482 m
H前 =1/2 p前 h前 b 4=
-20.169
e前 =1/ 3 h前 = 0.333333333 m
M前 =H前 e前 = -6.723 KN·m
4.桩顶及地 面处的外力
由于桥跨上 本计算未考 部结构恒载 虑上述荷载
0.4
0.99991 0.39999 0.08000 0.01067 -0.00107 0.99983 0.39998
0.5 0.99974 0.49996 0.12500 0.02083 -0.00260 0.99948 0.49994
0.6 0.7 0.8 0.9 1.0
1.9488595
1.1 1.2 1.3 1.4 1.5
5.桩基的变 形系数
桩基的计算宽度b0= 30号混凝土弹性模量
Ec=
0.9*(D+1)*n =
30000000
9.00m kpa
I D4 / 64 0.110446617 m4
地基比例系数m=
10000 KN/m4
5 m b0 0.67 Eh I
0.526718785
(桩的变形系 数)
主动土压力 系数
1.5
30.0 ° 0.0 ° 0.0 °
（台后填土 水 （平 背） 墙竖 直）
cos2 ( )
cos2 cos( )[1 sin( )sin( ) ]2
cos( ) cos( )
cos2 (300 00 )
cos2 00 cos(00 150 ) [1
1.09508 1.19171 1.28660 1.37910 1.46839
0.60384 0.71787 0.84127 0.97373 1.11484
0.22163 0.28758 0.36536 0.45588 0.55997
-0.06096 -0.08632 -0.11883 -0.15973 -0.21030
0.49991
-0.00500 -0.02000 -0.04500 -0.08000
-0.12499
-0.00033 -0.00267 -0.00900 -0.02133
-0.04167
-0.00001 -0.00020 -0.00101 -0.00320
-0.00781
0.17998 0.24494 0.31983 0.40462 0.49921
0.12499
-0.00017 -0.00133 -0.00450 -0.01067
-0.02083
-0.00001 -0.00013 -0.00067 -0.00213
-0.00521
1.00000 0.99999 0.99994 0.99974
0.99922
0.10000 0.20000 0.30000 0.39998
-0.03600 -0.05716 -0.08532 -0.12144 -0.16652
-0.01080 -0.02001 -0.03412 -0.05466 -0.08329
0.99806 0.99580 0.99181 0.98524 0.97501
0.59974 0.69935 0.79854 0.89705 0.99445
sin(300 cos(00
150 150
) )
sin(300 00 ) cos(00 00 )
]2
cos2 (300 00 )
0.301
cos2 00 cos(00 150 ) [1
sin(300 cos(00
150 150
) )
sin(300 00 ) cos(00 00 )
° °
其中ω=α ＋φ＋δ=源自得l0= 在破坏棱体1.31 m
长度范围内
得 搭板产生的重力为 由h=ΣG/bl0r得：
计算时，把 h活载和h搭
∑G＝2× 1∑4G0＝×04.×35 ×1.31×
h活载= 1.52 m
h搭板= 0.34 m
750.40KN 165.67KN
二、计算
桩径d= 土压力系 数后：台填土内 摩填擦土角表φ面=与 水α平为面台的背夹与 竖δ直－线台夹背与 土的摩擦
]2
土压力强
度：
p1=μ×γ
×p2(=hμ1×+pγ活
1.台背高度 ×(h2+p活
范围内台后 H1=1/2×p1
×e1h柱1顶×B1=
=e11/地3面h=1H=-
2M/13柱h顶1=
=MH11地x面e1柱顶
=H1xe1柱顶
18.75 KN/m^2 20.92 KN/m^2
373.1387915 KN 0.633333333 m 0.733333333 m 236.3212346 KN·m 273.6351138 KN·m
-0.17997 -0.24490 -0.31975 -0.40443 -0.49881
-0.07199 -0.11433 -0.17060 -0.24284 -0.33298
-0.01620 -0.03001 -0.05120 -0.08198 -0.12493
0.60346 0.71716 0.84002 0.97163 1.11145