饱和砂土液化判别方法中抗震规范与NCEER法的对比
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杆长
贯入器
范围
穿心锤 安全锤 自动脱钩穿心锤 65mm~115mm 150mm 200mm 0m~3m 3m~4m 4m~6m 6m~10m 10m~30m 有衬管 无衬管
修正 系数 CE CE CE CB CB CB CR CR CR CR CR
CS CS
取值
0.5~1.0 0.7~1.2 0.8~1.3
（N1）60cs=α+β（N1）60
（6）
式 中 ：α、β 为 考 虑 细 粒 含 量 Fc 的 修 正 系 数， 当 Fc ≤ 5% 时，α=0，β=1 ； 当 5%<Fc<35% 时，α=exp[1.76-（190/Fc2）]， β=0.99+Fc1.5/1000 ；当 Fc ≥ 35% 时，α=5，β=1.2。
贯临界锤击数随深度呈抛物线式递增，与地下水位呈反比关
系，与地震动加速度呈正比关系。
3 NCEER 法
国外常用的 NCEER 法是在 SEED 简化法的基础上发展 而来的，其实质是将砂土中由地震动作用产生的剪应力与 产生液化所需的剪应力（即在相应动力作用下砂土的抗剪强 度）进行比较，后 H.B.Seed 将上述理论简化，利用成等效循
别标准贯入锤击数临界值 ；ds 为饱和土标准贯入点深度 ；dw
为地下水位深度；ρc 为黏粒含量百分率，小于 3 或为砂土时，
应取 3 ；β 为调整系数，设计地震为第一组时取 0.80，第二
组取 0.95，第三组取 1.05。
由公式（2）可以看出，抗震规范法对砂土液化判别的主
要与地震动参数、黏粒含量、地下水位埋深及深度有关，标
N 图 1 抗液化强度比与修正标贯击数的关系（震级 M=7.5）
3.3 标贯击数的修正
抗液化强度比可采用室内原状样试验方法或现场试验
方法确定，工程实践中主要采用标准贯入实验现场原位试验
方法。NCEER 推荐采用图 1 所示曲线确定抗液化强度比。
如图 1 所示，CSR 和标准贯入锤击数关系的散点图是以
应力，rd 为应力折减系数，可由式（4）计算。
1.0 0.00765z z d 9.15m rd ¯®1.174 0.0267z 9.15 z d 23m
（4）
陈国兴、胡庆兴等建议，23<z≤30m 时，rd=0.757-0.0085z， 式中 z 为计算点的深度。
3.2 CRR 的计算
测值 N 与计算得到的标准贯入锤击数临界值 Ncr 进行比较。 当 N<Ncr 时，判定为液化土 ；当 N>Ncr 时，则判定不会液化。 在地面下 20m 深度范围内的液化判别标准贯入锤击数临界值
Ncr，可按式（2）计算。
Ncr=N0β[ln（0.6ds+1.5）-0.1dw] 3 / ρc
（2）
式中 ：Ncr 为液化判别标准贯入锤击数临界值 ；N0 为液化判
在国内，对一般工程，常用到场地的地震动峰值加速度
αmax 和地震基本烈度两个参数，通过国内外学者的研究，震 中烈度 I0 与震级 M 之间一般有如下关系。
M=0.667 I0+1 M=0.58 I0+1.5
（8） （9）
在图 1 及公式（5）中，标准贯入击数都是需要进行修
正的。国外常采用能量因子为 60% 时对应的标贯修正值，而
u
N1
60
45º¼2
1 200
（5）
式中 ：（N1）60 为将上覆有效压力为 100kPa 和锤击能量转换
率为 60% 时的标贯击数修正值，为考虑细粒含量对抗液化
强度的影响，将含细粒的砂土（N1）60 修正为等效纯净砂土 （N1）60cs，见公式（6）。显然含细粒含量越高，土的抗液化
强度也越高。
对震级 M≠7.5 时，应考虑不同震级对液化判别的影响，
采用震级标定系数 MSF 进行 CRR 的修正。
MSF=102.24/M2.56
（7）
NCEER 也给出了 MSF 与震级 M 的关系表，见表 1。
表 1 MSF 与震级 M 的关系表
震级 5.5
6.0
6.5
7.0
7.5 8.0 8.5
MSF 2.2~2.8 1.76~2.1 1.44~1.6 1.19~1.25 1.0 0.84 0.72
生产与安全技术
饱和砂土液化判别方法中抗震规范
与NCEER法的对比
张 义 陈晓锋 （四川电力设计咨询有限责任公司，四川 成都 610041）
摘 要 ：饱和砂土液化是震区常见的地质现象，地震液化可导致场地喷砂冒水、地基沉降、滑塌等，并可引发建
（构）筑物倾斜、倒塌、塌陷等，给国民经济带来巨大损失。因此，对震区饱和砂土进行地震液化判别及采取预
影响 N60 修正的因素影响众多，主要受钻孔孔径、取样器是 否装衬管、杆长及锤击能量传递效率等。对纯净的砂土，通
常认为，其标贯击数受上覆侧应力影响较大，而侧应力受上
覆应力的影响，因此对砂土标贯修正时，还需考虑上覆侧应
力对标贯击数的影响。因此，相应能量因子为 60% 对应的上
覆应力为 100kPa 时的标贯击数（N1）60 修正如公式（10）所 示。
1.00 1.05 1.15 0.75 0.80 0.85 0.95 1.0 1.0ight©博看网 . All Rights Reserved.
生产与安全技术
4 抗震规范与 NCEER 法的比较
4.1 判别原理上不同
我国的抗震规范法以大量的现场液化与未液化实测数 据为基础，采用人工神经网络模型，并结合结构可靠度理论， 得到了不同地面加速度、不同地下水位和埋深的液化临界锤 击数，是根据以往大量的地震经验统计得出的经验方法。虽 然缺乏理论基础，但简单实用，便于工程人员掌握 [1]。NCEER 法在主要是基于室内试验、地震经验和现场测试结果建立的 试验分析法，该方法考虑了砂土的应力状态、地震影响、细 砂含量等，公式较为复杂，在实际使用过程中并不方便，但 该方法具有一定的理论基础，考虑的因素更多。
1 砂土液化的机理
1.1 液化机理
在地震作用下，饱和砂土的土粒在重新排列的过程中，
体积发生变化，松散的砂土在震动过程中有变得更紧密的趋
势 ；在短时间内孔隙水来不及分散排出，造成孔隙水压力增
大，土体有效应力减小。根据有效应力原理，砂土的抗剪强
度如下。
τ=（σ-μ）tgφ′
（1）
式中：τ 为土的抗剪强度，σ 为土的总应力，μ 为土的超静孔
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生产与安全技术
2021 NO.11（下） 中国新技术新产品
环应力比 CSR（地震引起的水平剪应力比）与地基土的循环 阻力比（抗液化强度比）CRR 的比较，当 CSR> CRR 时，砂 土液化。
2 抗震规范法
根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016 年版） 第 4.3 节 [1]，首先对地面下存在的饱和砂土，按照地质年代、
黏粒含量、浅埋天然地基见的上覆非液化土层和地下水位等
三个条件，进行初步判别。若初判为液化、或考虑液化时，
再根据标准贯入击数的实测值 N 做进一步判别。将标贯的实
3.1 CSR 的计算 等效循环应力比 CSR 如公式（3）所示。
CSR
W av V vc0
0.65 D max
/
g
V v0
/
V vc0
rd
CSR （3）
式中：系数 0.65 是将随机振动转化为等效均匀循环振动，τav
为地震产生的平均剪应力，αmax 为地表地震峰值加速度值，g
CRR
为重力加速度，σv0 为上覆土层竖向总应力，σ′v0 为竖向有效
防措施至关重要。目前国内外对地震液化的判别方法不尽相同，该文主要针对国内的《建筑抗震设计规范》和国
外的 NCEER 法关于砂土液化判别方法的说明和比较，并用实例进行了对比分析。
关键词 ：砂土液化 ；抗震规范 ；NCEER 法
中图分类号 ：TU 398
文献标志码 ：A
0 前言
饱和砂土液化是地震灾区常见的一种地质灾害，能引发 建（构）筑物倾斜、倒塌、塌陷等，因此对饱和砂土进行液 化判别是场地岩土工程评价的重要内容之一。目前，国内常 用的判别场地饱和砂土液化情况的方法是根据《建筑抗震设 计规范》（GB50011-2010，2016 年版）推荐的标准贯入试验 判别法，以下简称“抗震规范法”。抗震规范法主要是根据国 内外大地震的资料和室内液化试验的研究成果确定，适用于 地面以下 20m 范围内的饱和砂土的液化判别 [1]。国外使用频 次较高的液化判别方法是 SEED 法 [2]。SEED 法最早是由 Seed 等人于 1971 年根据美国和日本地震研究提出的砂土液化判 别方法，是一种试验 - 分析方，后又经过多次发展和完善。 其基本概念是先求地震作用下不同深度土处的剪应力，再求 该处发生液化所必需的剪应力（液化强度）。美国国家地震工 程研究中心（NCEER）分别于 1996 年、1998 年，组织专家 组对之前 25 余年的液化判别研究成果和资料进行系统总结， 进一步对 SEED 法进行了改进和完善，此种简化的方法称为 “NCEER 法”[5]。因此，NCEER 法是以 SEED 法为基础演变 的判别方法，目前被欧美、东南亚和非洲在内的大多数国家 接受。该文通过工程实例，分别运用抗震规范法、NCEER 法，采用标准贯入试验判别法对饱和砂土进行液化判别对比 分析。
（N1）60=CNCECBCRCSNm
（10）
式中 ：Nm 为实测标贯击数 ；CN 为上覆有效应力系数 ；CE 为
锤的能量修正系数 ；CB 为孔径修正系数 ；CR 为杆长修正系
数 ；CS 为是否装标贯衬管的修正系数。
修正系数 CN 可按公式（11）计算。
CN
°2.2 / 1.2 V vc0 / Pa , 200kPa<V vc0 300kPa
震级 M 为 7.5 的地震现场考察结果为依据得到的。NCEER 建
议的 CRR 曲线适用于震级 M 约为 7.5 级的地震砂土液化判
别。图 1 中细粒含量含量 Fc 小于 5% 的分界线，称之为纯砂 土基本曲线，如公式（5）所示。
CRR7.5
1
34
N1
60
N1 60
135
50
ª¬10
根据上述分析可知，场地的抗液化强度随土粒的密度增 大而增大，随地下水的饱和度增大而降低，场地的有效应力 越大，产生的孔隙水压力消散越快，发生液化的可能性越小。 理论上讲，地基土上覆有效压力越大，即埋藏深度越大，越 不容易液化。因此，砂土液化的影响因素主要有以下几点 ： 1）土性条件 ；2）土层状态 ；3）地下水条件 ；4）地震动荷 载条件 ；5）土层应力条件等。
隙水压力，φ′ 为土的有效内摩擦角。
由公式（1）可以看出，当孔隙水压力增加，土的抗剪
强度降低。若振动强烈，而孔隙水压力增长很快而又不能立
即消散，当发展至 μ=σ 时，土的抗剪强度 τ=0，此时，土粒
完全悬浮于水中，砂层丧失了抗剪强度和承载能力，土体处 于流动状态，产生砂土液化现象。
1.2 砂土液化的主要因素
®¯° Pa / V vc0 0.5 ,
V vc0 d 200kPa
（11）
式中 ：Pa=100kPa，CN 最大值不超过 1.7。 CE、CB、CR、CS 是标准贯入测试系统的校正系数，对一
定的测试系统，其对应的值是确定的，其系数的取值见表 2。
表 2 SPT 修正系数表
因素 锤击能量修
正 钻孔直径
4.2 地震作用的影响
两种方法都考虑地震对液化判别的影响。所不同的是， NCEER 法采用震级比例系数来反映不同震级对液化临界曲 线的影响，震级能反映震源释放的能量等级，与地面峰值加 速度有一定的对应关系。而抗震规范以地震基本烈度和设计 地震分组来反映地震对场地和液化临界标贯击数的影响。
4.3 上覆土压力的影响
一般地，上覆土层的有效应力 σv' 越大，则土体越不易发 生液化。我国规范在计算 Ncr 时考虑了上覆土的厚度，相当 于间接考虑了上覆土有效应力 σv' 对饱和砂土的影响；NCEER 法在计算时则是直接考虑了上覆土有效应力 σv' 的影响。
4.4 细砂含量的影响
我国抗震规范法认为对液化起阻抗作用的细粒主要为 黏粒，在粉土中需要测定黏粒含量，而在砂土中则不考虑黏 粒的影响，因此高细粒含量土的抗液化强度被低估。NCEER 法考虑了细粒土含量的影响，当 Fc<5％时视为纯净砂，在 Fc>35％时则按 35％考虑，因此对高细粒含量的土体，其抗 液化强度也在一定程度上被低估。
贯入器
范围
穿心锤 安全锤 自动脱钩穿心锤 65mm~115mm 150mm 200mm 0m~3m 3m~4m 4m~6m 6m~10m 10m~30m 有衬管 无衬管
修正 系数 CE CE CE CB CB CB CR CR CR CR CR
CS CS
取值
0.5~1.0 0.7~1.2 0.8~1.3
（N1）60cs=α+β（N1）60
（6）
式 中 ：α、β 为 考 虑 细 粒 含 量 Fc 的 修 正 系 数， 当 Fc ≤ 5% 时，α=0，β=1 ； 当 5%<Fc<35% 时，α=exp[1.76-（190/Fc2）]， β=0.99+Fc1.5/1000 ；当 Fc ≥ 35% 时，α=5，β=1.2。
贯临界锤击数随深度呈抛物线式递增，与地下水位呈反比关
系，与地震动加速度呈正比关系。
3 NCEER 法
国外常用的 NCEER 法是在 SEED 简化法的基础上发展 而来的，其实质是将砂土中由地震动作用产生的剪应力与 产生液化所需的剪应力（即在相应动力作用下砂土的抗剪强 度）进行比较，后 H.B.Seed 将上述理论简化，利用成等效循
别标准贯入锤击数临界值 ；ds 为饱和土标准贯入点深度 ；dw
为地下水位深度；ρc 为黏粒含量百分率，小于 3 或为砂土时，
应取 3 ；β 为调整系数，设计地震为第一组时取 0.80，第二
组取 0.95，第三组取 1.05。
由公式（2）可以看出，抗震规范法对砂土液化判别的主
要与地震动参数、黏粒含量、地下水位埋深及深度有关，标
N 图 1 抗液化强度比与修正标贯击数的关系（震级 M=7.5）
3.3 标贯击数的修正
抗液化强度比可采用室内原状样试验方法或现场试验
方法确定，工程实践中主要采用标准贯入实验现场原位试验
方法。NCEER 推荐采用图 1 所示曲线确定抗液化强度比。
如图 1 所示，CSR 和标准贯入锤击数关系的散点图是以
应力，rd 为应力折减系数，可由式（4）计算。
1.0 0.00765z z d 9.15m rd ¯®1.174 0.0267z 9.15 z d 23m
（4）
陈国兴、胡庆兴等建议，23<z≤30m 时，rd=0.757-0.0085z， 式中 z 为计算点的深度。
3.2 CRR 的计算
测值 N 与计算得到的标准贯入锤击数临界值 Ncr 进行比较。 当 N<Ncr 时，判定为液化土 ；当 N>Ncr 时，则判定不会液化。 在地面下 20m 深度范围内的液化判别标准贯入锤击数临界值
Ncr，可按式（2）计算。
Ncr=N0β[ln（0.6ds+1.5）-0.1dw] 3 / ρc
（2）
式中 ：Ncr 为液化判别标准贯入锤击数临界值 ；N0 为液化判
在国内，对一般工程，常用到场地的地震动峰值加速度
αmax 和地震基本烈度两个参数，通过国内外学者的研究，震 中烈度 I0 与震级 M 之间一般有如下关系。
M=0.667 I0+1 M=0.58 I0+1.5
（8） （9）
在图 1 及公式（5）中，标准贯入击数都是需要进行修
正的。国外常采用能量因子为 60% 时对应的标贯修正值，而
u
N1
60
45º¼2
1 200
（5）
式中 ：（N1）60 为将上覆有效压力为 100kPa 和锤击能量转换
率为 60% 时的标贯击数修正值，为考虑细粒含量对抗液化
强度的影响，将含细粒的砂土（N1）60 修正为等效纯净砂土 （N1）60cs，见公式（6）。显然含细粒含量越高，土的抗液化
强度也越高。
对震级 M≠7.5 时，应考虑不同震级对液化判别的影响，
采用震级标定系数 MSF 进行 CRR 的修正。
MSF=102.24/M2.56
（7）
NCEER 也给出了 MSF 与震级 M 的关系表，见表 1。
表 1 MSF 与震级 M 的关系表
震级 5.5
6.0
6.5
7.0
7.5 8.0 8.5
MSF 2.2~2.8 1.76~2.1 1.44~1.6 1.19~1.25 1.0 0.84 0.72
生产与安全技术
饱和砂土液化判别方法中抗震规范
与NCEER法的对比
张 义 陈晓锋 （四川电力设计咨询有限责任公司，四川 成都 610041）
摘 要 ：饱和砂土液化是震区常见的地质现象，地震液化可导致场地喷砂冒水、地基沉降、滑塌等，并可引发建
（构）筑物倾斜、倒塌、塌陷等，给国民经济带来巨大损失。因此，对震区饱和砂土进行地震液化判别及采取预
影响 N60 修正的因素影响众多，主要受钻孔孔径、取样器是 否装衬管、杆长及锤击能量传递效率等。对纯净的砂土，通
常认为，其标贯击数受上覆侧应力影响较大，而侧应力受上
覆应力的影响，因此对砂土标贯修正时，还需考虑上覆侧应
力对标贯击数的影响。因此，相应能量因子为 60% 对应的上
覆应力为 100kPa 时的标贯击数（N1）60 修正如公式（10）所 示。
1.00 1.05 1.15 0.75 0.80 0.85 0.95 1.0 1.0ight©博看网 . All Rights Reserved.
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4 抗震规范与 NCEER 法的比较
4.1 判别原理上不同
我国的抗震规范法以大量的现场液化与未液化实测数 据为基础，采用人工神经网络模型，并结合结构可靠度理论， 得到了不同地面加速度、不同地下水位和埋深的液化临界锤 击数，是根据以往大量的地震经验统计得出的经验方法。虽 然缺乏理论基础，但简单实用，便于工程人员掌握 [1]。NCEER 法在主要是基于室内试验、地震经验和现场测试结果建立的 试验分析法，该方法考虑了砂土的应力状态、地震影响、细 砂含量等，公式较为复杂，在实际使用过程中并不方便，但 该方法具有一定的理论基础，考虑的因素更多。
1 砂土液化的机理
1.1 液化机理
在地震作用下，饱和砂土的土粒在重新排列的过程中，
体积发生变化，松散的砂土在震动过程中有变得更紧密的趋
势 ；在短时间内孔隙水来不及分散排出，造成孔隙水压力增
大，土体有效应力减小。根据有效应力原理，砂土的抗剪强
度如下。
τ=（σ-μ）tgφ′
（1）
式中：τ 为土的抗剪强度，σ 为土的总应力，μ 为土的超静孔
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环应力比 CSR（地震引起的水平剪应力比）与地基土的循环 阻力比（抗液化强度比）CRR 的比较，当 CSR> CRR 时，砂 土液化。
2 抗震规范法
根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016 年版） 第 4.3 节 [1]，首先对地面下存在的饱和砂土，按照地质年代、
黏粒含量、浅埋天然地基见的上覆非液化土层和地下水位等
三个条件，进行初步判别。若初判为液化、或考虑液化时，
再根据标准贯入击数的实测值 N 做进一步判别。将标贯的实
3.1 CSR 的计算 等效循环应力比 CSR 如公式（3）所示。
CSR
W av V vc0
0.65 D max
/
g
V v0
/
V vc0
rd
CSR （3）
式中：系数 0.65 是将随机振动转化为等效均匀循环振动，τav
为地震产生的平均剪应力，αmax 为地表地震峰值加速度值，g
CRR
为重力加速度，σv0 为上覆土层竖向总应力，σ′v0 为竖向有效
防措施至关重要。目前国内外对地震液化的判别方法不尽相同，该文主要针对国内的《建筑抗震设计规范》和国
外的 NCEER 法关于砂土液化判别方法的说明和比较，并用实例进行了对比分析。
关键词 ：砂土液化 ；抗震规范 ；NCEER 法
中图分类号 ：TU 398
文献标志码 ：A
0 前言
饱和砂土液化是地震灾区常见的一种地质灾害，能引发 建（构）筑物倾斜、倒塌、塌陷等，因此对饱和砂土进行液 化判别是场地岩土工程评价的重要内容之一。目前，国内常 用的判别场地饱和砂土液化情况的方法是根据《建筑抗震设 计规范》（GB50011-2010，2016 年版）推荐的标准贯入试验 判别法，以下简称“抗震规范法”。抗震规范法主要是根据国 内外大地震的资料和室内液化试验的研究成果确定，适用于 地面以下 20m 范围内的饱和砂土的液化判别 [1]。国外使用频 次较高的液化判别方法是 SEED 法 [2]。SEED 法最早是由 Seed 等人于 1971 年根据美国和日本地震研究提出的砂土液化判 别方法，是一种试验 - 分析方，后又经过多次发展和完善。 其基本概念是先求地震作用下不同深度土处的剪应力，再求 该处发生液化所必需的剪应力（液化强度）。美国国家地震工 程研究中心（NCEER）分别于 1996 年、1998 年，组织专家 组对之前 25 余年的液化判别研究成果和资料进行系统总结， 进一步对 SEED 法进行了改进和完善，此种简化的方法称为 “NCEER 法”[5]。因此，NCEER 法是以 SEED 法为基础演变 的判别方法，目前被欧美、东南亚和非洲在内的大多数国家 接受。该文通过工程实例，分别运用抗震规范法、NCEER 法，采用标准贯入试验判别法对饱和砂土进行液化判别对比 分析。
（N1）60=CNCECBCRCSNm
（10）
式中 ：Nm 为实测标贯击数 ；CN 为上覆有效应力系数 ；CE 为
锤的能量修正系数 ；CB 为孔径修正系数 ；CR 为杆长修正系
数 ；CS 为是否装标贯衬管的修正系数。
修正系数 CN 可按公式（11）计算。
CN
°2.2 / 1.2 V vc0 / Pa , 200kPa<V vc0 300kPa
震级 M 为 7.5 的地震现场考察结果为依据得到的。NCEER 建
议的 CRR 曲线适用于震级 M 约为 7.5 级的地震砂土液化判
别。图 1 中细粒含量含量 Fc 小于 5% 的分界线，称之为纯砂 土基本曲线，如公式（5）所示。
CRR7.5
1
34
N1
60
N1 60
135
50
ª¬10
根据上述分析可知，场地的抗液化强度随土粒的密度增 大而增大，随地下水的饱和度增大而降低，场地的有效应力 越大，产生的孔隙水压力消散越快，发生液化的可能性越小。 理论上讲，地基土上覆有效压力越大，即埋藏深度越大，越 不容易液化。因此，砂土液化的影响因素主要有以下几点 ： 1）土性条件 ；2）土层状态 ；3）地下水条件 ；4）地震动荷 载条件 ；5）土层应力条件等。
隙水压力，φ′ 为土的有效内摩擦角。
由公式（1）可以看出，当孔隙水压力增加，土的抗剪
强度降低。若振动强烈，而孔隙水压力增长很快而又不能立
即消散，当发展至 μ=σ 时，土的抗剪强度 τ=0，此时，土粒
完全悬浮于水中，砂层丧失了抗剪强度和承载能力，土体处 于流动状态，产生砂土液化现象。
1.2 砂土液化的主要因素
®¯° Pa / V vc0 0.5 ,
V vc0 d 200kPa
（11）
式中 ：Pa=100kPa，CN 最大值不超过 1.7。 CE、CB、CR、CS 是标准贯入测试系统的校正系数，对一
定的测试系统，其对应的值是确定的，其系数的取值见表 2。
表 2 SPT 修正系数表
因素 锤击能量修
正 钻孔直径
4.2 地震作用的影响
两种方法都考虑地震对液化判别的影响。所不同的是， NCEER 法采用震级比例系数来反映不同震级对液化临界曲 线的影响，震级能反映震源释放的能量等级，与地面峰值加 速度有一定的对应关系。而抗震规范以地震基本烈度和设计 地震分组来反映地震对场地和液化临界标贯击数的影响。
4.3 上覆土压力的影响
一般地，上覆土层的有效应力 σv' 越大，则土体越不易发 生液化。我国规范在计算 Ncr 时考虑了上覆土的厚度，相当 于间接考虑了上覆土有效应力 σv' 对饱和砂土的影响；NCEER 法在计算时则是直接考虑了上覆土有效应力 σv' 的影响。
4.4 细砂含量的影响
我国抗震规范法认为对液化起阻抗作用的细粒主要为 黏粒，在粉土中需要测定黏粒含量，而在砂土中则不考虑黏 粒的影响，因此高细粒含量土的抗液化强度被低估。NCEER 法考虑了细粒土含量的影响，当 Fc<5％时视为纯净砂，在 Fc>35％时则按 35％考虑，因此对高细粒含量的土体，其抗 液化强度也在一定程度上被低估。