九江学院钢结构计算书

钢结构课程设计
课程名称：钢结构课程设计实践时间：一周
专业：土木工程
姓名：000
班级： 000
学号：000000
指导教师： 00000
一．设计资料；
某厂房总长度90m，跨度为21m。

纵向柱距6m。

1.结构形式：钢筋混凝土柱，梯形钢屋架。

柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度i=L/10；
L为屋架跨度。

地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，屋架下弦标高为18m。

2.屋架形式及荷载：屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）
如附图所示。

屋架采用的钢材、焊条为：用Q345钢，焊条为E50型。

3.屋盖结构及荷载
有檩体系：采用型钢檩条，檩条的水平间距距离为1.5m，压型钢板作屋面板。

荷载：屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m
为单位，q为屋架及支撑自重，以KN/m2为单位；
压型钢板自重为0.15KN/m2（坡向）；檩条自重0.5kN/m；
基本风压为0.50 KN/m2，雪荷载为0.3 KN/m2；
积灰荷载和保温层荷载为1.2KN/m2，0.6KN/m2。

4.屋架尺寸，支撑布置
屋架计算尺寸L
=L-300=20700，端部及中部高度均取作2000mm。

屋架杆件几何尺寸长度
见图如下，支撑布置图。

(d) 21米跨屋架
(e) 21米跨屋架全跨单位荷载
几何尺寸作用下各杆件的内力值
(f) 21米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值
二、荷载计算
1、荷载标准值
（1）永久荷载
压型钢板 2/15.0m kN 保温层 2/5.0m kN 檩条 2/33.05.1/5.0m kN = 屋架及支撑 2/351.021011.012.0011.012.0m kN L =⨯+=+ ——————————————————————————————————
永久荷载标准值合计 0.15KN/m 2+0.5KN/m 2+0.33KN/m 2+0.351KN/m 2=2/332.1m kN 活荷载
活荷载（雪荷载） 2/5.0m kN 积灰荷载 2/3.1m kN ——————————————————————————————————
可变荷载综合 0.5+1.3=8.1KN/m 2 （2）.雪荷载标准值（屋面水平投影）
20/3.03.00.1m kN s s r k =⨯==μ； 因屋架受水平投影面积超过602m ，故屋面均布活荷载
取为（水平投影面）2/3.0m kN ，大
（3）风荷载标准值（垂直受风表面）
0w w z s z k μμβ=
查规范得，现20/55.0m kN w =风压高度变化系数近似取
m H 5.202/)04.399.1(18=++=，查得25.1=z μ，0.1=z β
风荷载体型系数：迎风坡面体型系数为6.0-，背风面5.0-
21/413.055.025.16.00.1m kN w -=⨯⨯⨯-= 22/344.055.025.15.00.1m kN w -=⨯⨯⨯-=
对轻型钢屋架，当风荷载较大时，风吸力可能大于屋面永久荷载，此时屋架弦杆和腹杆中的内
力均可能变号，必须考虑风荷载组合。

此处不考虑风荷载。

三. 内力组合和荷载 . 1. 按永久荷载效应控制的组合：
kN F d 57.3365.1)3.19.04.13.07.04.1332.135.1(=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯=
按可变荷载效应控制的组合
KN F d 91.3265.1)3.19.04.13.04.1332.12.1(=⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯=
由 ⇒>可变永久F F 故按永久荷载效应组合控制计算内力。

2.节点荷载
(1)永久荷载 ：kN F 18.1665.1332.135.11=⨯⨯⨯=
（2）可变荷载 ： kN F 39.1765.1)3.19.04.13.07.04.1(2=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯= F=33.57KN/m2;
F1=16.18KN/m2; F2=17.39KN/m2; 组合（1） ：
全跨永久荷载+全跨活荷载 组合（2） ：
全跨永久荷载+半跨活荷载
杆件 名称
杆件 编号 单位力作用时的内力系数 组合（1） 组合（2）
计算内力
全跨A 左半跨B 右半跨C F ×A F1×A+F2×B F1×A+F2×C
上弦
AB 0.000 0.000 0.000 0 0 0 0 BC /CD
-7.472 -5.310 -2.162 -250.8 -213.2 -158.54 -250.8 DE/EF -11.262 -7.339 -3.923 -378.1 -309.8 -250.4 -378.1 FG/GH -12.18 -6.861 -5.319 -408.9 -316.4 -289.6 -408.9 下弦
ac
4.100 3.010 1.090 137.6 118.7 8
5.2 137.6 ce 9.744
6.663 3.081 32
7.1 273.5 211.2 327.1 eg 11.962 7.326 4.636 401.5 320.9 274.1 401.5 gh 11.768 5.884 5.884 395.8 292.7 292.7 395.8 斜腹杆
aB -7.684 -5.641 -2.043 -257.9 -222.4 -159.8 -257.9 Bc 5.808 3.960 1.848 194.9 162.8 126.1 194.9 cD
-4.409 -2.633 -1.776 -148.1 -117.1 -102.2 -148.1 De 2.792 1.222 1.570 93.7 66.4 72.4 93.7 eF -1.572 -0.047 -1.525 -52.7 -26.2 -51.9 -52.7 Fg 0.328 -1.039 1.367 11.1 -12.7 29.1 29.1
(-12.7) gH 0.713 1.913 -1.200 23.9 44.8 -9.3 44.8 (-9.3) 竖腹杆
Aa
-0.5 -0.5 0.000 -16.7 -16.7 -8.1 -16.7 Cc -1.0 -1.0 0.000 -33.57 -33.57 -16.18 -33.57 Ee -1.0 -1.0 0.000 -33.57 -33.57 -16.18 -33.57 Gg
-1.0
-1.0
0.000
-33.57
-33.57
-16.18
-33.57
四、杆件截面选择
支座斜杆最大内力kN N 9.257-=；中间节点板厚度选用mm 8。

支座节点板厚度选用mm 10。

1、上弦杆
上弦采用等截面，按FH 杆件的最大设计内力设计，即kN N 9.408-=。

上弦杆计算长度：平面内：m l l x 5075.100==。

在屋架平面外，根据支撑和内力变化情况，取m l y 015.35075.120=⨯=。

设90=λ，双角钢截面属于轴心压杆的b 类，109235
=y f λ
，查得493.0=ϕ。

取强度设计值2/310mm N f =，根据所设λ，截面应该有
2
2
367.2610
310493.0109.408cm f N A =⨯⨯⨯=⋅=ϕ cm l i x
x 68.190
75
.1500===λ
cm l i y
y 35.390
5
.3010==
=
λ
查表选用截面2∟1063100⨯⨯并由短肢相并构成压杆 查得：231cm A =，cm i x 75.1=，cm i y 02.5=。

验算整体稳定性：
14.8675
.175.1500===
x x x i l λ 85.6102
.55
.3100==
=
y
y y i l λ 36.1710
310
56.056.010********=⨯=<==b l t b y 所以y yz λλ=
150<<x y λλ，由14.86),max(=yz x λλ，102235
=y f λ
，查表得536.0=ϕ
222
3
/310/08.24610
31536.0109.408mm N f mm N A N =<=⨯⨯⨯=⋅=ϕσ 截面满足要求。

2、下弦杆
下弦采用等截面，按 eg 杆件的最大设计内力设计，即kN N 5.401=。

下弦杆计算长度：平面内：cm l cm l l y x 1050,300000===; 下弦杆受拉，强度为控制因素。

2
2
395.1210
310105.401cm f N A =⨯⨯== 查表选用截面2∟140×90×8查得,并由短肢相并构成压杆;
2295.1236cm cm A >=，cm i x 59.2=，cm i y 73.6=。

验算刚度：
[]35083.11559.23000=<===λλx x x i l []35002.15673
.61050
0=<==
=
λλy
y y i l 截面满足要求。

3、斜腹杆aB
杆件轴力kN N 9.257-=。

cm 253l l y 0x 0==，选取等肢角钢。

设100=λ，双角钢截面属于轴心压杆的b 类，121235
=y f λ
，查得432.0=ϕ。

取强度设计值2/310mm N f =，根据所设λ，截面应该有
2
2
326.1910
310432.0109.257cm f N A =⨯⨯⨯=⋅=ϕ cm l i x
x 53.2100
253
0==
=
λ
cm i y 53.2=
选用截面2∟80×7
查得：272.21cm A =，cm i x 46.2=，cm i y 67.3=。

验算整体稳定性：
[]15085.10246.2253
0=<===λλx x x i l []15094.6867
.3253
0=<==
=
λλy
y y i l 03.178
235
58.058.043.117800=⨯=<==b l t b y
所以97.68)7
3008475.01(94.68)475.01(2
24
2204=⨯⨯+=+=t l b y y yz λλ 350<<<x yz y λλλ，由02.102),max(=yz x λλ，124235
=y f λ
，查表得417.0=ϕ
222
3
/310/74.28410
72.21417.0109.257mm N f mm N A N =<=⨯⨯⨯=⋅=ϕσ 截面满足要求。

模板放两块，a l =
;
4、竖腹杆Aa
杆件轴力kN N 7.16-=。

cm l l y x 19900==。

因内力较小，可按长细比要求试选截面
[]
cm l i x
x 33.1150
199
0==
=
λ 选用截面2∟56×5
26.9cm A =，cm i x 53.1=，cm i y 45.2=。

验算整体稳定性：06.13053
.11990===
x x x i l λ 22.8145
.2199
0==
=
y
y y i l λ 61.206
.5199
58.058.02.115560=⨯=<==b l t b y 所以28.81)5
1996.5475.01(22.81)475.01(2
24
2204=⨯⨯+=+=t l b y y yz λλ 150<<<x yz y λλλ，由06.130),max(=yz x λλ，07.156235
=y
f λ
，查表得286.0=ϕ
222
3
/310/65.6310
98.6286.0107.16mm N f mm N A N =<=⨯⨯⨯=⋅=ϕσ， 满足要求。

填板放三块，
其余各杆件截面选择计算过程同理计算如下列出，其计算结果列于下表；
屋架杆件截面选择表：
杆件名称杆
件
编
号
内力
)
(kN
截面规格
)
(mm
计算长度cm
截面
面积
)
(2
cm
回转半径
)
(cm长细比容
许
长
细
比
]
[λ
稳定
系数
min
ϕ
杆件端
部的角
钢肢背
和肢尖
焊缝
（mm）
填板
数
(没
节
间)
x
l
0y
l
0x
i
y
i
x
λy
λ
yz
λ
上弦杆所
有
-408.9
2┐┌100×63
×10
150.75 301.5 31.00 1.68 3.35
86.14
（103）
61.85 150 0.536 ——--
下弦杆所
有
401.5
2∟140×90×
8
300 1050 36.0 2.59 6.73 115.83 156 350 ——--
斜腹杆Ba -257.9 2∟80×7 253 253 21.72 2.46 3.67
102.85
（124）
68.98 150 0.417
6-100
6-55
2 Bc 194.9 2∟50×5 209.04 261.
3 9.6 1.53 2.45 136.62 106.65 350
6-90
6-55
2 Dc -148.1 2∟90×6 229.12 286.4 21.28 2.79 4.05
82.12
( 98.54)
70.71 150 0.555
6-80
6-55
2 De 93.7 2∟50×5 229.12 286.4 9.6 1.5
3 2.45 149.75 116.90 350
6-50
6-55
2 Fe -52.7 2∟90×6 249.92 312.4 21.28 2.79 4.05
89.57
(107.49
)
77.14 150 0.493
6-50
6-55
2 Fg 29.1 2∟50×5 249.92 312.4 9.6 1.5
3 2.45 163.35 127.51 350
6-50
6-55
2 Hg 44.8 2∟50×5 271.2 339 9.6 1.5
3 2.45 177.19 138.67 350
6-50
6-55
2
竖腹杆Aa -16.7 2∟50×5 199 199 9.6 1.53 2.45
130.07
(156.08
)
81.22 150 0.286
6-50
6-55
3 Cc -33.57 2∟50×5 183.2 229 9.6 1.53 2.45
119.74
(143.69
)
93.47 150 0.345
6-50
6-55
3 Ee -33.57 2∟50×5 207.2 259 9.6 1.53 2.45
135.42
(162.51
)
105.71 150 0.276
6-50
6-55
3 Gd -33.57 2∟50×5 231.2 289 9.6 1.53 2.45
151.11
(181.33
)
117.96 150 0.225
6-50
6-55
3
五．节点设计
由于上弦杆腹板厚度 10 mm ，下弦杆腹板厚度 8mm ，故支座节点和中间节点的节点板厚度均取用10mm 。

345Q 钢，50E 焊条，故2/200mm N f w f =
施焊时，焊脚尺寸与板厚关系应满组如图9所示条件：
h f1
h f2
t 1
t 2
图9
1
1212.15.1t h t h f f ≤≥
1
2225.1t h t h f f ≤≥
肢背焊缝：
mm t h mm t h f f 6.982.12.15.4105.15.11121=⨯=≤=⨯=≥，取mm 6
肢尖焊缝：mm
mm t h mm t h f f 66.3102.15.11222=≤=⨯=≥，取mm 6
对其他杆件，厚度为mm )6~4(，均小于节点板厚度，则 肢背焊缝：
mm t h mm t h f f 2.762.12.16.3
102.15.11121=⨯=≤=⨯=≥，取mm 6
肢尖焊缝：mm
t h t h f f 66.3102.15.11222=≤=⨯=≥，取mm 6
1、腹杆与节点板连接焊缝
因腹杆均选用等边角钢，所以角钢肢背、肢尖内力分配系数分别为0.67和0.23 角钢肢背 w
f
f w f h N
l 117.0267.0⨯= 角钢肢尖 w
f f w f h N
l 227.0223.0⨯=
考虑施焊时起弧落弧影响，实际 f w w
h l l 2'
+= 肢背、肢尖查上表可知、 2、节点设计
（1）下弦节点“c ”设计
先算腹杆与节点板的连接焊缝，Bc 杆肢背及肢尖的焊脚尺寸取hf1=6mm ，hf2=6mm ，则所需焊缝长度：
查上表可知 ： Bc 杆肢背及肢尖的焊缝长度为l
；
同理计算出Dc 及Cc 杆可知由杆件Bc 和Dc 的角钢肢尖焊缝确定节点板宽，由杆件Bc 、
Cc 及Dc 的角钢肢背焊缝之一确定节点板高，此外，节点板伸出弦杆mm 15~10。

故选择节点板尺寸为：310380⨯，满足最大焊缝搭接长度。

节点板与下弦连接满长施焊，焊缝长度mm l w 380=
焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差kN N 5.1896.1371.327=-=∆
角钢背： mm h f 0119.0200
3807.02105.18967.03
1=⨯⨯⨯⨯⨯≥
角钢肢： mm h f 06.0200
3807.02105.18923.032
=⨯⨯⨯⨯⨯≥ 考虑施工工艺要求，取焊缝 mm h f 5=
图 下弦节点“c ”
（2）上弦节点“D ”
.此上弦节点连接Dc 和De 两根腹杆，经计算，D-c 杆端焊缝为：肢背6-80，肢尖
6-55。

而De 杆端焊缝为：肢背，肢尖（查表）。

由于上弦杆腹板较宽，经用大样图核实，此节点可以将腹杆直接焊接在腹板上，而不必另加节点板。

上弦节点“B ”的构造与节点“D ”类似。

上弦节点承受集中荷载，为了方便在上弦上搁置屋面板，采取节点板全部缩进上弦肢背
mm 5的形式，由杆件Bc 和Dc 的角钢肢尖焊缝确定节点板宽，由杆件Bc 、Cc 及Dc 的角钢肢
背焊缝确定节点板长度为mm 255。

塞焊缝可按两条焊缝计算，计算时忽略屋架上弦坡度的影响，假设集中荷载与上弦垂直。

假设集中荷载由塞焊缝承受，kN F 57.33=，焊脚尺寸为mm t 42/82/==
cm l w 7.248.05.25=-=
22/24420022.1/36.32247
37.02103
5.33mm N f mm N w f f f =⨯=<=⨯⨯⨯⨯=
βσ
肢尖角焊缝根据节点板长度采用满焊，焊缝受力为左右上弦杆的内力差。

kN N 3.1278.2501.378=-=∆ 偏心距 mm e 8020100=-=
偏心力矩 cm kN e N M ⋅=⨯=⋅∆=05.10820.83.127 采用 mm h f 52=，mm l w 5.2415.252=-=，则
23
22/23.74245
57.02103.1277.02mm N l h N w f f =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯∆=τ
22
4
/51.154245
57.021005.10826mm N W M f =⨯⨯⨯⨯⨯==σ 2222
22
/200/79.14623.7422.15.154mm N f mm N w f f f f =<=+⎪⎭⎫ ⎝⎛=+⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛τβσ 满足要求。

图 上弦节点“D ”
(3）屋脊节点“H ”(拼接节点)
采用节点板全部缩进上弦肢背mm 5的形式。

1）弦杆与拼接角钢连接焊缝计算
弦杆用与上弦同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够紧密结合，并便于施焊，需将拼接角钢进行切肢、切棱。

拼接角钢的这部分削弱可以靠节点板来补偿。

拼接一侧的焊缝长度可按弦杆内力计算。

拼接角钢切肢的尺寸为
mm h t f 175695=++=++=∆，取mm 20=∆，
kN N 8.395=，取焊脚尺寸为mm 5，则
mm f h N l w f f w 141200
57.04109.4087.043
=⨯⨯⨯⨯=⨯=，取mm l w 145=。

拼接角钢的总长度为mm l l w 300101452102=+⨯=+=
2）弦杆与节点板的连接
由节点“D ”的计算可知，弦杆与节点板的连接焊缝受力不大，可按构造要求决定焊缝尺寸，可不必计算。

由斜腹杆的连接焊缝长度确定节点板的长度为mm 250。

弦杆与节点板肢背的焊缝采用两条塞焊缝，焊脚尺寸为焊脚尺寸为
mm t 42/82/==，每条焊缝长度 cm l w 7.138.05.14=-=
肢尖焊缝采用满长施焊。

2┐┌100×63×10 2┐┌100×63×10
图屋脊节点“H”
（4）（4）支座节点“a”设计
支座节点采取铰接支座，力的传递路线是，屋架支座杆件合力作用在节点板上，节点板通过与肋板的焊缝将合力的一部分传给肋板，节点板与肋板通过与底板的水平焊缝将合力传给底板。

为便于施焊，下弦角钢的边缘与底板间的距离e一般应不小于下弦伸出肢的宽度，且不小于mm
130，故取mm
=。

e130
在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋厚度去取节点板厚度的0.7倍，为mm
7，加劲肋高度与节点板高度相等。

锚栓用20
2M。

1）支座底板计算
支座反力kN
5.7=
5.7
P
=
=
33
⨯
R775
.
251
57
.
支座底板的平面尺寸取2
mm=
⨯
mm
320mm
280
89600
2
2
3/92.2)14.32523050(8960010775.251mm N A R q n =⨯+⨯⨯-⨯== mm a 208)3140()4160(221=-+-=
mm b 103208/1561351=⨯= 495.0208/103/11==a b
查表得 057.0=β
mm N qa M ⋅=⨯⨯==86.720020892.2057.0221β mm f M t 11.12295/9.55976/6=⨯==，取 mm t 20=
2）加劲肋与节点板连接焊缝计算 一个加劲肋的连接焊缝所受的内力为
kN R V 94.624
775.2514===
mm kN e V M ⋅=⨯
=⋅=6.49092
156
94.62 取 mm h f 5=，焊缝长度 mm l w 3501020380=--=
222
32
232
2
222
/200/12.3835057.021094.62350522.17.02106.490967.027.026mm N f mm N l h V l h M w f w f w f f f f
f =<=⎪
⎪⎭
⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯⨯+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎪
⎪⎭⎫ ⎝
⎛⨯+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛βτβσ
3）节点板、加劲肋与底板的连接焊缝计算
底板连接焊缝传递全部支座反力 kN R 775.251=，取mm h f 8=， 节点板与底板的连接焊缝： mm l w 528)16280(2=-=
223/24420022.1/15.85528
87.010775.251mm N f mm N w f f f =⨯=<=⨯⨯⨯=βσ
每块加劲肋与底板的连接焊缝：mm l w 240)1620156(2=--⨯=
223/24420022.1/67.93240
87.02/10775.257mm N f mm N w f f f =⨯=<=⨯⨯⨯=βσ
F=Q=33.63KN
F 1=1.35×1.432×1.5×6=17.40KN
F 2=(1.4×0.3×0.7+1.4×0.9×1.20)×1.5×6=16.23KN
表（1）
表（1）以此表为准，打印时请注意清除
杆件 名称 杆件 编号 单位力作用时的内力系数 组合（1）
组合（2）
计算内力max
全跨A 左半跨B 右半跨C F ×A F 1×A+F 2×B
F 1×A+F 2×C
上弦
AB
0.000 0.000 0.00 0 0 0 0 BC/CD -7.472 -5.310 -2.162 -251.28 -216.30 -165.15 -251.28 DE/EF -11.262 -7.339 -3.923 -378.74 -315.22 -259.71 -378.74 FG/GH -12.18 -6.861 -5.319 -409.61 -323.42 -298.37 -409.61 下弦
ac
4.100 3.010 1.090 137.88 120.25 89.05 137.88 ce 9.744 6.663 3.081 327.69 277.82 219.61 327.69 eg 11.962 7.326 4.636 402.28 327.19 283.47 402.28 gh 11.768
5.884 5.884 395.76 300.38 300.38 395.76 斜腹杆
aB -7.684 -5.641 -2.043 -258.41 -225.37 -166.90 -258.41 Bc 5.808 3.960 1.848 195.32 165.41 131.09 195.32 cD
-4.409 -2.633 -1.776 -148.28 -119.50 -105.58 -148.28 De 2.792 1.222 1.570 93.89 68.44 74.09 93.89 eF -1.572 -0.047 -1.525 -52.87 -28.12 -52.13 -52.87 Fg 0.328 -1.039 1.367 11.03 -11.18 27.92 27.92 -11.18 gH 0.713 1.913 -1.200 23.98 43.49 -7.09 43.49 -7.09 竖腹杆
Aa
-0.5 -0.5 0.000 -16.82 -16.82 -8.7 -16.82 Cc -1.0 -1.0 0.000 -33.63 -33.65 -17.4 -33.63 Ee -1.0 -1.0 0.000 -33.63 -33.65 -17.4 -33.63 Gg
-1.0
-1.0
0.000
-33.63
-33.65
-17.4
-33.63
表2 屋架杆件截面选择表：
杆件名称杆件
编号
内力
)
(kN
所用截面
计算长度cm
截面积
A)
(2
cm
容许长
细比
]
[λ
稳定系
数m in
ϕ
强度
A
N
)
/(2mm
N
稳定性
A
N
min
ϕ
)
/
(2
mm
N
强度设计值
f
)
/
(2
mm
N
x
l
0y
l
上弦
杆
所有-409.612∟100×7 150.75 301.5 22.20 150 0.536 262.49 310
下弦
杆
所有402.282∟70×45×6 300 1050 9.98 350 307.3 310
斜腹杆Ba -258.412∟80×7 253 253 15.82 150 0.417 305.69 310 Bc 195.322∟45×5 209.04 261.3 6.98 350 213.38 310 Dc -148.282∟75×6 229.12 286.4 14.76 150 0.431 177.72 310
斜腹杆De 93.892∟45×5 229.12 286.4 6.98 350 102.58 310 Fe -52.872∟56×5 249.92 312.4 6.68 150 0.242 249.36 310 Fg 27.922∟45×5 249.92 312.4 6.98 350 32.12 310 Hg 43.492∟45×5 271.2 339.0 6.98 350 49.37 310
竖腹杆Aa -16.822∟45×5 199 199 6.98 150 0.237 77.50 310 Cc -33.632∟45×5 183.2 229 6.98 150 0.273 134.56 310 Ee -33.632∟45×5 207.2 259 6.98 150 0.221 166.22 310 Gg -33.632∟45×5 231.2 289 6.98 150 0.181 202.95 310
表（2）以此表为准，打印时请注意清除，表有瑕疵，可以修改。