重整焊接板式换热器压力降升高原因和处理
板式换热器常见故障及处理
板式换热器常见故障及处理摘要：现阶段板式换热器的种类不断丰富，根据现有的运用经验发现，板式换热器在使用过程中还存在一定的问题，表现为成本偏高、所遭受的冲击力偏大等。
正确的维护保养、检修、工艺操作能够有效地预防换热器发生故障，保证换热器的安全可靠运行，延长其使用寿命。
通过对故障原因分析，清楚了解板式换热器的失效原因，避免该类故障的重复出现，减少不必要事故的发生和提高安全性和可靠性。
基于此，本文主要分析了板式换热器常见故障及处理。
关键词：板式换热器;故障;泄漏;压力;传热效果中图分类号：ＴＢ文献标识码：Ａ引言板式换热器的优势是传热效率比其他普通换热器高3～5倍，是一种应用广泛的换热设备；同时板式换热器体积小、结构紧凑；板式换热器的价格比较低，近几年对板式换热器的检修，解决了板式换热器制约生产的瓶颈，积累了板式换热器检修的经验，明显提高了维修人员的技能。
检修方法的创新及推广应用使得检修效率与检修质量都有了质的提升，达到了节能降耗的目的。
1板式换热器概述板式换热器的传热面为波纹板片，板片流道呈网状分布，流体沿网络结构在迷宫式通道中不断流动，流动速度和方向不断改变，形成强烈的湍流，使边界液膜不断破裂，减少热阻，同时固体颗粒悬浮，不易沉积，有效地强化了传热。
板式换热器由于其高效、紧凑的结构特点，已在各领域中得到了广泛的应用，1878年，德国首先发明板式换热器并申请发明专利。
20世纪60年代，我国发明第一台板式换热器。
板式换热器已经经历了百年多历史。
到了20世纪七八十年代，板式换热器发展快速，品种增多，逐渐成为高性能、大参数的产品。
我国板式换热器始于20世纪60年代，第一台板式换热器是由兰州石油化工机器厂研制的单片面积仅为0．5水平波纹，然后研制人字形板式换热器，1987年开展了板式换热器交流大会促进了板式换热器的发展。
2板式换热器特点板式换热器因其结构紧凑、维护方便、传热效率高等优点，广泛应用于乳制品、食品加工、化工、热电联产、中央冷却系统等领域。
连续重整进料换热器压降高原因及对策
连续重整进料换热器压降高原因及对策摘要:重整进料换热器是重整装置重要设备，其性能直接影响到装置的能耗及安全平稳运行。
本文分析了某炼化重整进料缠绕管式换热器进料侧压力降升高的原因和采取的措施，为同类装置的运行提供经验。
关键词：连续重整；缠绕管式换热器；进料侧压力降引言催化重整是以直馏石脑油、加氢裂化石脑油等为原料，在较低的操作压力、较高的操作温度、氢气环境和在催化剂的作用下，使原料中的烷烃、环烷烃发生分子结构的重新排列生成芳烃和氢气的反应。
重整装置能提供理想的汽油调和组分，除了可以从重整汽油提取苯、甲苯、对二甲苯、邻二甲苯等产品外，还为全厂的生产提供了大量高质量的氢气，因此催化重整的重要性和经济性正日益凸现。
重整进料换热器是连续重整装置重要设备，其性能直接影响到装置的能耗及安全平稳运行。
1重整进料换热器的型式1.1立式管壳式重整进料换热器立式管壳式重整进料换热器主要由壳体、管板、换热管、封头、折流挡板、膨胀节、钩圈、浮头椎体、分配管等组成。
立式管壳式重整进料换热器具有使用寿命长、传热效果好、流阻低、造价低等优点，但也存在结构复杂（如膨胀节、钩圈等）、检修难度大、无法抽芯清洗、分配管回装困难、无法更换管束、不宜大型化等缺点。
1.2板式重整进料换热器板式重整进料换热器主要是由壳体、板束两大部分组成，板束由若干板片焊接合成，板片采用不锈钢薄板压制成型波纹板，两块成型好的板片纵向长焊缝组焊在一起组成一个管板，将板管叠合在一起组成板管束。
板式重整进料换热器具有热损失小、换热效率高、单台换热面积大、结构紧凑轻巧、占地面积小、安装方便、应用范围广等优点。
但在生产过程中必须严格控制管、壳程的温差和压差，压力和温度的波动极易造成板束发生泄漏；由于板束板间距小，极容易发生结垢，并且清洗难度较大。
1.3缠绕管式重整进料换热器缠绕管式重整进料换热器主要是由壳体、中心筒、缠绕管束、分配管、分配盘等组成，每根换热器管束按一定规律均匀缠绕在中心筒上，换热管呈螺旋状结构。
重整进料板壳式换热器热端差压高原因及处理
第47卷第14期2019年7月广 州 化 工Guangzhou Chemical IndustryVol.47No.14Jul.2019重整进料板壳式换热器热端差压高原因及处理何志伟,许明阳,林 娜(中化泉州石化有限公司,福建 泉州 362103)摘 要:针对重整全焊板式换热器热端差压高,温差大的现状进行分析,从重整原料油的来源㊁氮含量㊁终馏点㊁以及进料温度的控制等方面进行了原因分析,认为导致板式换热器热端差压高的原因是由于胶质㊁铵盐㊁催化剂粉末的缓慢沉积,以及之间的相互作用和影响,形成了板式换热器热端上的特殊污垢,针对这些问题采取有效的处理措施,解决了板换热端差压持续上升的问题,并且通过在线清洗降低了板换热端差压,维持重整装置正常生产㊂关键词:超低压连续重整;热端差压高;在线清洗 中图分类号:TE624.3 文献标志码:B 文章编号:1001-9677(2019)14-0154-03第一作者:何志伟(1992),男,工程师,主要从事连续重整工作㊂Causes and Treatment of High Differential Pressure at Hot End ofReforming Plate-and-shell Heat ExchangerHE Zhi -wei ,XU Ming -yang ,LIN Na(SinoChem Quanzhou Petro Chemical Co.,Ltd.,Fujian Quanzhou 362103,China)Abstract :The current situation of high differential pressure and large temperature difference at the hot end of the reformed all-welded heat exchanger was analyzed from the aspects of the sources of reforming feedstock,nitrogen content,final boiling point and feed temperature control.The reason for the high differential pressure at the hot end of the plate heat exchanger was due to the slow deposition of the powder of the gum,ammonium salt and catalyst,as well as the interactions and effects between them,forming special dirt on the hot end of the plate heat exchanger.In order to solve these problems,effective treatment measures were taken to solve the problem that the differential pressure of the hot end of the plate heat exchange continued to rise.At the same time,the differential pressure was reduced by online cleaning,and normal production of the reformer was maintained.Key words :ultra-low pressure continuous reforming;hot end differential pressure;online cleaning中化泉州石化有限公司连续重整装置选用的是美国环球油品公司(UOP)最新的第三代超低压连续重整和催化剂连续再生CycleMax Chlorsorb 工艺专利技术,该装置设计为200万吨/年预处理部分㊁200万吨/年重整反应部分及4500磅/时催化剂连续再生部分组成,经过扩能改造后预处理为230万吨/年㊁重整反应部分为230万吨/年,催化剂再生部分保持不变,装置以轻烃回收石脑油㊁柴油液相加氢石脑油㊁渣油加氢重石脑油㊁加氢裂化石脑油原料㊂重整装置重整部分采用UOP 的超低压连续重整工艺,催化剂选用UOP R-234催化剂,具有 低积炭速率㊁高选择性”的特点[1]㊂反应器采用并列 2+2”重叠式,还原段和第一㊁第二反应器重叠,缓冲段和第三㊁第四反应器重叠,反应器底部分别设有催化剂收集器,重整装置进料换热器采用PACKINOX 全焊板式换热器,该换热器压降低且有利于深度换热,提高传热效率,减小冷热端温差,降低能耗,减少占地等优点㊂PACKINOX 全焊板式换热器(2211-E-201)基本情况:材质为11/4Cr-0.5Mo;冷侧设计进口压力0.55MPa,最高设计压力0.75MPa,热侧设计进口压力0.315MPa 最高设计压力0.37MPa;热端设计温差为35℃;设计温度:83/535℃;介质:H 2+HC㊂1 全焊板式换热器热端压降上升及原因分析1.1 全焊板式换热器热端温差升高,压降上升现象中化泉州石化200万吨/年重整装置,于2014年5月开工,2017年全厂大检修,装置扩能改造到230万吨/年,改造后于2018年1月17日检修完重整开始进油,从2月11号,重整进料提量至255t /h,循环氢提至150000Nm 3/h,板换热端差压为67kPa㊂如图一在处理量与循环氢不变的情况下,板换差压开始缓慢上涨,在二个月的时间里,板换热端差压异常上涨㊂到后期更是呈现上涨加快的趋势,上涨至103.5kPa㊂由于板换热端差压上涨,导致热端温差变大,板换换热效率下降,故重整进料第一加热炉负荷大大提高,燃料气使用增多,F101出现局部热点,并且重整反应系统压力提高,重整产品辛烷值下降,液收降低,氢气产率减少,液化气含量增多,在进料及循环氢量作调整整时,板换热端差压近二个月上涨趋势见图1㊂第47卷第14期何志伟,等:重整进料板壳式换热器热端差压高原因及处理155图1 板换热端差压变化情况Fig.1 Differential pressure change at the heatexchange end of the plate1.2 热端差压异常上升原因及分析1.2.1 重整原料终馏点过高产生稠环芳烃及胶质自2018年1月大检修后,由于重整扩能改造后原料不足,根据全厂物料平衡引部分渣油加氢石脑油及柴油加氢石脑油作为重整原料,重整原料控制指标是石脑油终馏点为不大于175℃,由于渣油加氢装置和柴油加氢装置调整较频繁,操作波动大,故石脑油终馏点变化较大,图2为2月11日至3月25日渣油加氢石脑油及柴油加氢石脑油干点化验分析数据㊂图2 柴油加氢与渣油加氢石脑油终馏点Fig.2 Diesel hydrogenation and residue hydrogenationnaphtha final boiling point 如图2所示,化验分析柴油加氢石脑油在2月28日及3月2日之间,石脑油终馏点一直超过重整原料终馏点控制指标,在重整反应中由于原料油终馏点较高,容易在反应中产生胶质及稠环芳烃,并且渣油加氢石脑油含有较多胶质,稠环芳烃等前驱物[2],进重整反应容易产生胶质及稠环芳烃㊂连续重整装置运行过程中,反应产物在板式换热器入口温度为500℃左右,胶质的流动性良好随着温度逐渐降低,反应物出口温度降至200℃以下,沸点较高的胶质缓慢沉积,粘附于波纹板换热片表面上,胶质一旦在换热片表面上形成结垢中心,结垢速率呈几何倍数增加[3],逐渐覆盖整个换热片造成流通面积下降,同时也影响E201换热效率㊂1.2.2 铵盐沉积重整反应催化剂属于双功能催化剂,平时催化剂中的氯部分会流失,故需要在催化剂上进行补氯,而有机氯则会在反应器中的转化为HCl,当原料中氮含量过高,在重整加氢反应中有机态的氨会转化为NH 3,铵盐与HCl 会形成氯化铵,当板换热端出口温度过低时将会产生铵盐结晶㊂由于氨盐颗粒的沉积而发生堵塞,沉积的氨盐堵塞管路会导致其流量逐渐下降,进而致使其波纹板面流体温度降低,这又进一步导致了氨盐的结晶沉积㊂而沉积的氨盐又会使波纹板进一步的堵塞,这样下去便会形成一个恶性循环,最后造成堵死[4],如图3为NH 4Cl 平衡系数图㊂图3 氯化铵平衡系数图Fig.3 Diagram of equilibrium coefficient of ammonium chloride 铵盐结晶温度在160~220℃时将会产生铵盐结晶㊂板式换热器中物料的流速较低,有利于铵盐的缓慢沉积特别是流速很低的部位,如内壁换热片边缘等处随着时间的推移,换热表面的铵盐晶体不断堆积,最终堵塞换热通道,造成压力降升高[5]㊂1.2.3 催化剂跑损在重整反应器二号反应器及四号反应器底部均设有催化剂收集器,设置该收集器目的是利用氢气流过催化剂带走催化剂上重烃并且冷却催化剂,带走催化剂上重烃的氢气少部分通过约翰逊网进入中心管与反应产物混合,大部分带有重烃氢气经过过滤器直接到达反应器出口[6],见图4催化剂收集器流程㊂图4 催化剂收集器原理Fig.4 Catalyst Collector Principle当板换差压缓慢上升时,置换器过滤器差压也在缓慢上升,在2018年10月17日,切出四反底置换器过滤器,发现过滤器内有大量催化剂及粉尘,并且滤网破裂,如图5所示㊂图5 四反底置换器收集器过滤器Fig.5 Four-bottom displacer collector filter在加工高终馏点重整原料时,易产生胶质,胶质一旦附着在板换热端波纹管上,一旦催化剂跑损,随着重整生成油流经板换热端出口时,很容易附着在胶质上面,产生污垢,最终堵塞换热通道,造成压力降升高㊂156 广 州 化 工2019年7月综上,正是由于胶质㊁铵盐㊁催化剂粉末的缓慢沉积,以及之间的相互作用和影响,形成了板式换热器热端上的特殊污垢㊂一方面堵塞换热片通道,削弱换热效果,增加能耗㊂另一方面使压力降升高,导致产品质量达不到设计要求,并且严重影响了装置的安全运行㊂2 处置措施(1)提高重整进料温度至107℃,从而提高板换热端出口温度,降低铵盐结晶可能性;(2)由于预加氢汽提塔塔顶注入缓蚀剂,缓蚀剂成分为含N化合物,故短时停注缓蚀剂,降低含N物质进入重整原料,降低铵盐结晶的可能性[7];(3)切除渣油加氢石脑油作为重整原料,严格控制柴油加氢石脑油终馏点,降低反应产生的稠环芳烃及胶质; (4)降低四反反应温度,降低反应苛刻度,进一步降低四反温度,减少裂化及缩合反应,减少胶质及稠环芳烃的生成;(5)清理四反底置换器过滤器,并且降低四反底置换器流量从1200Nm3/h降至1050Nm3/h,减少催化剂从置换器中吹至重整生成油中;(6)降低再生注氯量,适当降低催化剂酸性功能,抑制裂化反应,减少烯烃生成,同时减少循环氢中HCL的浓度,降低铵盐结晶的可能性;(7)板换进行在线冲洗,利用渣油加氢换剂,氢气管网耗氢少的时间空档,通过大幅降低第四反应器温度,增加液相比例,同时保证第一㊁二反应器温度多产芳烃,用产物中冷凝下来的芳烃对稠环芳烃和胶质进行在线溶解清洗㊂同时适当提高重整循环氢量至200000m3/h,冲刷带出胶质㊁结焦物和催化剂粉尘等垢物㊂3 板换处理效果分析通过采取上述措施,板换热端差压上升趋势趋于稳定,热端差压控制在110kPa左右热端温差控制在49℃左右,通过2018年8月25号进行板换在线冲洗,板换热端差压从112.1kPa 下降至106.2kPa;在2019年1月4号再次进行板换在线冲洗板换热端差压从121.3kPa下降至114.6kPa证明冲洗有效果,在线清洗过程中严格按照操作方案进行,未对设备,管线造成影响,通过采取一系列措施,板换热端差压得到有效控制㊂如图6为板换热端差压在采取一系列措施后变化情况㊂图6 板换热端差压变化情况Fig.6 Differential pressure change at the heat exchangeend of the plate4 结 论通过对重整全焊板式换热器热端差压高的现状进行分析,确定重整板换差压高的原因是多方面因素引起的,主要为铵盐,催化剂粉尘及胶质与稠环芳烃堵塞所引起㊂通过优化原料,严格控制原料油干点,清理四反底催化剂收集器过滤器,降低重整反应苛刻度,减少裂化及缩聚反应,提高重整进料温度,控制好重整催化剂的氯含量,降低含N物质进入重整原料,降低铵盐结晶的可能性;能有效控制板换热端差压的上涨㊂通过2次在线冲洗板换,降低了板换热端差压,有效的控制板换热端差压持续上涨问题㊂参考文献[1] 宁坤.惠州石化200万吨重整全焊板式换热器差压高分析及处理[J].中国石油和化工标准与质量,2018,38(8):97-98. [2] 寇大成.重整焊接板式换热器压差升高原因和处理[J].广州化工,2013,41(16):196-198.[3] 张绍良,杜荣林,曾蔚然,等.连续重整装置板式换热器结垢原因分析及对策[J].炼油技术与工程,2018,48(3):46-50. [4] 朱铁男.板壳式重整进料换热器内部结垢分析及改进[D].上海:华东理工大学,2016.[5] 邹积强,黄艳.板式换热器的腐蚀结垢与化学清洗[J].石油化工腐蚀与防护,2017,34(1):34-37.[6] 郭永红.连续重整装置再生单元问题分析[J].辽宁化工,2012,41(8):813-814-817.[7] 王辉.原料氮含量偏高对催化重整装置的影响及对策[J].中外能源,2014,19(4):71-74.。
板式换热器常见故障及处理措施
板式换热器常见故障及处理措施
一、两种介质互串（内漏）
1 产生原因
①换热管腐蚀穿孔、开裂。
②换热管与管板胀口（焊口）裂开。
③浮头式换热器浮头法兰密封漏。
2 处理方法
①更换或堵死漏的换热管。
②换热管与管板重胀（补焊）或堵死。
③紧固螺栓或更换密封垫片。
二、法兰处密封泄漏
1 产生原因
①垫圈承压不足、腐蚀、变质。
②螺栓强度不足，松动或腐蚀。
③法兰刚性不足与密封面缺陷。
④法兰不平或错位，垫片质量不好。
2 处理方法
①紧固螺栓，更换垫片。
②螺栓材质升级、紧固螺栓或更换螺栓。
③更换法兰或处理缺陷。
④重新组对或更换法兰，更换垫片。
三、传热效果差
1 产生原因
①换热管结垢。
②水质不好、油污与微生物多。
③隔板短路
2 处理方法
①化学清洗或射流清洗垢污。
②加强过滤、净化介质，加强水质管理。
③更换管箱垫片或更换隔板。
四、阻力降超过允许值
1 产生原因
壳内、管内外结垢
2 处理方法
用射流或化学清洗垢物
五、振动严重
1 产生原因
①因介质频率引起的共振。
②外部管道振动引起的共振。
2 处理方法
①改变流速或改变管束固有频率。
②加固管道，减小振动。
改善板式换热器系统压降常用方法
改善板式换热器系统压降常用方法发布时间：2021-05-18T03:21:36.679Z 来源：《中国电业》（发电）》2021年第2期作者：李利[导读] 板式换热器是一种由一系列具有一定波纹形状的金属片叠装而成的高效换热器。
河南中烟工业有限责任公司黄金叶生产制造中心河南郑州 450000摘要：伴随着时代的不断进步与各个行业的快速发展，板式换热器凭借自身优点在各个领域中得到广泛应用。
在实际的工业生产过程中，除了换热器、反应器等静态设备外,还有诸如泵、压缩机等动态设备。
动态设备除了要满足生产中的工艺需求外，还需弥补因流体流动、结构设计、重力等原因引起的静态设备阻力降问题。
在资金投入上，动态设备的投资费用往往较高，而通过改善板式换热器压降（pd）来减少甚至代替动态设备，可以大大降低设备方面的费用，为工业生产降低成本、提升效能、绿色发展有着十分明显的作用。
关键词：板式换热器；结构特点；结构设计引言板式换热器是一种由一系列具有一定波纹形状的金属片叠装而成的高效换热器。
各种板片之间形成薄矩形通道，通过板片进行热量交换。
板式换热器是液－液、液－汽进行热交换的理想设备。
它具有换热效率高、热损失小、结构紧凑轻巧、占地面积小、安装清洗方便、应用广泛、使用寿命长等特点。
在相同压力损失情况下，其传热系数比列管式换热器高3-5倍，占地面积为管式换热器的1/3，热回收率可高达90%以上。
1板式换热器的特点板式换热器特点可分成技术和结构两大类。
技术特点：（1）垫片不再使用胶连接的工艺，对于减少板式换热器的安装以及维护时间有着较好的效果。
（2）板式换热器单元和单片面积趋于大面积化。
（3）满足不同的压力降，可将两种不同的波形夹角由同一种型号的板片设计而成。
（4）对于板式换热器而言，获得更高质量的产品在于采用多样性材料制造工艺。
结构特点：板式换热器由传热板片、压紧装置、密封垫圈以及其他种类的元件组成，其中传热板片对于板式换热器最为重要，是板式换热器的重要组成部分，市场上最为常见的就是水平平直波纹板、人字形板等。
1.板式换热器常见故障和处理方法
1.板式换热器常见故障和处理方法
板式换热器常见故障和处理方法包括：1. 换热器泄漏：泄漏可能是由于板之间的密封失效或板材的腐蚀造成的。
处理方法包括检查和更换密封件，及时清洗和维护板材。
2. 堵塞：换热器中的流体在长时间使用后可能会导致板式换热器的堵塞。
处理方法包括定期清洗和维护换热器以防止堵塞发生。
3. 结垢：换热器中的流体中含有的溶解性物质可能会在板上形成结垢，影响换热效率。
处理方法包括定期清洗和维护换热器以去除结垢。
4. 腐蚀：换热器中的流体中的腐蚀性物质可能会导致板材腐蚀，降低换热效率。
处理方法包括使用耐腐蚀性材料制作板式换热器或定期清洗和维护换热器。
5. 换热器压力过高或过低：换热器中的压力不正常可能会导致换热效率下降。
处理方法包括检查和调整换热器的进出口阀门以维持正常的压力。
6. 温差过大：换热器中的温差过大可能会导致热应力和热伸缩问题。
处理方法包括控制进出口温度差，以保持换热器的稳定运行。
7. 运行噪音过大：换热器在运行过程中产生的噪音可能会对周围环境和设备造成干扰。
处理方法包括调整流量和压力以减少噪音，或采取隔音措施来降低噪音水平。
以上是板式换热器常见故障和处理方法的一些例子，具体情况还需要根据实际情况进行分析和处理。
对于更严重的故障或问题，可能需要专业人员进行检修和维修。
板式换热器压降过大产生原因及处理方法
板式换热器压降过大产生原因及处理方法1产生原因①行系统管路未进行正常吹洗，特别是新安装系统管路中许多脏物(如焊渣等)进入板式换热器的内部，由于板式换热器流道截面积较窄，换热器内的沉淀物和悬浮物聚集在角孑L处和导流区内，导致该处的流道面积大为减小，造成压力主要损失在此部位。
②板式换热器首次选型时面积偏小，造成板间流速过高而压降偏大。
③板式换热器运行一段时间后，因板片表面结垢引起压降过大。
实例：2000年我厂为提新疆用户提供了BR10型板式换热器，用于水一水换热的集中供热系统，一次供水设计温度为130。
C。
在换热器设计选型时，传热导数偏高，接近5 500 w/(rn ²K)，而实际应在3 500 w/(rn ²K)。
同时，设计单位在水泵选型时流量余量又偏大，造成换热器二次侧介质板间流速超过1 m/s，实际运行压降在0．2～0．3 MPa，使得二次网水力平衡严重失调。
艾瑞德板式换热器（江阴）有限公司作为专业的可拆式板式换热器生产商和制造商，专注于可拆式板式换热器的研发与生产。
ARD艾瑞德专业生产可拆式板式换热器（PHE）、换热器密封垫（PHE GASKET）、换热器板片(PHE PLATE)并提供板式换热器维护服务（PHE MAINTENANCE）的专业换热器厂家。
ARD艾瑞德拥有卓越的设计和生产技术以及全面的换热器专业知识，一直以来ARD致力于为全球50多个国家和地区的石油、化工、工业、食品饮料、电力、冶金、造船业、暖通空调等行业的客户提供高品质的板式换热器，良好地运行于各行业，ARD已发展成为可拆式板式换热器领域卓越的厂家。
ARD艾瑞德同时也是板式换热器配件（换热器板片和换热器密封垫）领域专业的供应商和维护商。
能够提供世界知名品牌（包括：阿法拉伐/AlfaLaval、斯必克/SPX、安培威/APV、基伊埃/GEA、传特/TRANTER、舒瑞普/SWEP、桑德斯/SONDEX、艾普尔.斯密特/API.Schmidt、风凯/FUNKE、萨莫威孚/Thermowave、维卡勃Vicarb、东和恩泰/DONGHWA、艾克森ACCESSEN、MULLER、FISCHER、REHEAT等）的所有型号将近2000种的板式换热器板片和垫片，ARD艾瑞德实现了与各品牌板式换热器配件的完全替代。
连续重整板式换热器产物侧压力降问题分析及对策
连续重整板式换热器产物侧压力降问题分析及对策林德溪１，许明阳１，陈志聪１，马方圆２（１．中化泉州石化有限公司，福建省泉州市３６２１０３；２．北京化工大学化学工程学院，北京市１０００２９）摘要：介绍了连续重整装置焊接式板式换热器运行情况及产物侧压力降升高的过程，对可能造成板式换热器产物侧压力降上升的原因进行分析。
通过分析发现重整进料重组分含量高，使得反应生成的胶质聚合结焦是造成板式换热器产物侧压力降升高的主要原因，并提出了相应的解决措施。
通过降低反应器出口温度改变板式换热器温度分布，实现利用重整生成油清洗附着在板式换热器上的胶质等杂质的效果，并通过生产实践得到验证。
关键词：连续重整 焊接式板式换热器 产物侧压力降 在线清洗 中化泉州石化有限公司（中化泉州）连续重整装置选用美国环球油品公司（ＵＯＰ）超低压连续重整和第三代催化剂再生工艺技术（ＣｙｃｌｅＭａｘ），设计规模为２．０Ｍｔ／ａ，选用的催化剂为Ｒ ２３４，再生尾气处理采用氯吸附（Ｃｈｌｏｒｓｏｒｂ）技术。
装置于２０１４年５月２９日一次投料试车成功。
重整反应系统混合进料换热器采用法国ＡｌｆａＬａｖａｌＰａｃｋｉ ｎｏｘ公司生产的焊接板式换热器。
全焊接式板式换热器具有传热系数高、压力降小、结构紧凑、质量轻、占用空间小等特点［１ ２］。
在实际运行中，如果连续重整装置原料控制不好或工艺操作条件不合适，就可能导致进料板式换热器压力降升高［３ ４］。
纵观国内文献报道案例，连续重整进料板式换热器压力降升高表现为进料侧压力降上升或进料侧与产物侧压力降同时上升，尚未见到单独产物侧压力降上升的情况［５ ６］。
中化泉州２．０Ｍｔ／ａ连续重整装置在２０１８年初完成首次大检修（并扩能改造至２．３Ｍｔ／ａ），重新开工后出现了反应系统进料板式换热器进料侧压力降正常、产物侧压力降异常上升的情况。
１ 连续重整板式换热器运行情况介绍图１为近年来连续重整进料板式换热器运行情况。
由图１可知，停工检修前板式换热器进料侧和产物侧压力降较为平稳。
连续重整装置再生器压降升高原因分析及解决措施
连续重整装置再生器压降升高原因分析及解决措施摘要:连续重整装置再生器压降升高将直接影响本装置的正常生产。
本文对某炼油厂连续重整装置再生器内网堵塞造成压降升高的情况进行了分析，并提出了解决措施，消除了再生器内网堵塞隐患。
关键词：连续重整装置；再生器；压降升高1重整装置的工艺特征连续重整技术是一种对石油进行二次加工生产的技术，其加工用到的原料主要为低辛烷值的直馏石脑油以及加氢石脑油等成分，之后在其内加入Pt-Re双金属催化剂催化其反应，促使其分子之间进行重新排列、异构，从而实现进一步增产芳烃，提高汽油辛烷值的技术。
在连续重整联合装置之中，催化剂需要连续、依次流经串联的四个移动床反应器。
经过这一套流程，从最后一个反应器流出的待生催化剂之中其碳含量大致上能够达到5%～7%(质量分数)的水平，待生催化剂就将通过重力作用或者气体提升手段输送到再生器之中进行再生。
等到催化剂的活性恢复之后就将其传送回到第一个反应器再次进行反应，由此以来在整个系统之中形成一个闭路循环。
UOP连续重整以及IFP连续重整工艺其反应所需要用到的条件基本上处于相似的状态，都需要用到铂铼催化剂，并且这两种技术在经过了长时间的发展和改进以后都逐渐趋于先进和成熟的水平。
从外观进行观察，UOP连续重整的四个反应器都处于叠置的状态，催化剂主要是依靠重力作用实现从上到下依次流经各个反应器，等到从最后一个反应器流出的时候在利用氮气将其提升到再生器的顶部位置。
IFP连续重整的三个反应器则略有不同，这三个反应器处于并行排列的状态，催化剂在每两个反应器之间都利用氢气进行提升，将其提升到下一个反应器的顶部部位，等到待生催化剂从最后一个反应器流出之后的操作便与UOP相同。
2连续重整装置再生器压降升高原因分析某炼油厂1.0Mt/a连续重整装置(简称２号重整）于2020年3月16日建成投产。
反应物料的流动方向与催化剂的流动方向相反。
催化剂再生单元规模1000kg/h，再生循环气体回路采用干冷循环形式，再生循环气、氧氯化放空气分别流经固体脱氯罐，以去除其中的氯化物。
连续重整装置板壳式换热器入口压力上升原因分析及措施
371连续重整装置是石油炼制工艺中重要的二次加工装置之一，所产高辛烷值汽油调合组分是生产清洁车用燃油的关键组成部分，芳烃资源是下游化工生产的主要来源，副产氢气是临氢加工装置的廉价氢源，该生产工艺对于炼化企业整体物料平衡和效益提升具有重要意义[1]。
中国石油化工股份有限公司北京燕山分公司连续重整装置采用美国UOP第二代连续重整技术，于1997年8月建成投产，以常减压蒸馏装置的直馏石脑油和高压加氢裂化装置生产的重石脑油为原料，主要产品是高辛烷值汽油调合组分，同时生产氢气、液化气、戊烷油、抽提料等副产品。
1 板壳式换热器简介重整进料换热器是连续重整装置的关键设备之一，具有冷热物流流量大、温差大、热负荷高、压力降要求高等特点[2]。
目前采用的板壳式换热器由甘肃蓝科石化设备有限责任公司制造生产，与立式管壳式换热器相比，具有换热效率高、压力降低、占地面积小、整体质量轻等优点，现已成为重整进料换热器的首选。
1.1 结构说明1）板壳式换热器为立式结构[3]，采用整板分次连续模压成形的波纹板片作为传热元件，由上部壳体、全焊接板束、支座、下部壳体等部件组成。
换热器设有设备法兰，管板与设备法兰之间采用无垫片焊接密封夹持结构；2）全焊接板束由板叠、板束方壳、管板、支持板、管箱、膨胀节等部件组成，可承受一定范围内板壳程间正反压差，并可从壳体内抽出进行检、维修或更换；3）为吸收全焊接不锈钢板束与外部壳体及不锈钢板叠与板束方壳的热膨胀差，在全焊接板束的上、下端均设有膨胀节，膨胀节与外部壳体及全焊接板束的轴线同心；4）为保证循环氢气体均匀进入每个板管及液体进料与循环气体均匀混合，在全焊接板束下端管箱内分别设有气体分布板和液体进料分布器。
1.2 介质流程说明1）板程：循环氢气体与液体进料分别从各自的接管流入，经气体分布板与液体进料分布器分布后在下端管箱内混合，混合后的油气均匀进入到每个板管内，物料在板管内自下而上流动，被加热后汇集到上端管箱并由反应进料出口接管流出；2）壳程：反应出料由反应出料入口接管流入，经全焊接板束壳程的上端侧向开口进入到板管间流道，物料在板管间流道中自上而下流动，冷却后经板束壳程的下端侧向开口流出板束壳程，由反应出料出口流出；3）板程介质与壳程介质在板束流道中呈高湍流状态下的纯逆流传热。
板式换热器压差高影响因素的研究
板式换热器压差高影响因素的研究作者：李灼南来源：《科技与创新》2016年第12期摘要：板式换热器凭借诸多优势成为了食品、冶金、石油化工等领域的主导换热设备。
在作业期间，如果换热器出现压差升高报警问题，则会影响设备的正常运作，严重威胁机组的安全运行。
主要分析了板式换热器压差的影响因素及压差升高的原因，以期为此类问题的防治研究提供支持。
关键词：板式换热器；压差升高；SEC流量；影响因素中图分类号：TK172 文献标识码：A DOI：10.15913/ki.kjycx.2016.12.132板式换热器具有占地面积小、换热效率高、压力低、结构紧凑和容易维修等优点，是热力系统中的常见设备，被广泛应用于动力工程、石油化工等行业。
近些年来，板式换热器在电厂的海水淡化处理工艺和冷却水系统中也得到了广泛的应用，并取得了良好的经济效益和社会效益。
但是，设备在运行过程中难免会出现一些问题，板式换热器也不例外。
在板式换热器运行的过程中，如果出现压差偏高问题，则会影响换热效果，对机组的安全运行造成严重威胁。
基于此，为保障机组的安全运行，基于机组系统的简介，从设备运行、设备制造和设计方面阐述影响换热器压差的因素，继而从设备问题检查、压差测点位置的影响和设计计算方面对板式换热器压差高的原因进行探析，以期在换热器压差升高的异常情况下做到正确处理。
1 系统简介如图1所示，每台机组RRI/SEC系统由2列组成，互为备用。
每列又由2台水泵、2台热交换器、若干阀门和管道组成。
循环水过滤系统（CFI）的主要功能是为应急生水系统（SEC）提供过滤后的海水。
SEC从CFI系统取水，然后与冷却水系统（RRI）进行热量交换。
板式换热器的热工参数如表1所示。
2 影响换热器压差的因素2.1 设备运行问题设备运行问题主要有以下几个：①设备堵塞。
当海水中泥沙含量高，管线安装后吹扫不彻底或有异物进入管道时，设备流道堵塞，使得流道截面积减小，从而使设备压降值升高。
板式换热器常见故障及检修方法
板式换热器常见故障及检修方法摘要板式换热器的主要故障有外漏、内漏、进出口压差大、传热效果差等，对产生上述问题的原因进行了分析，并给出了相应的解决方法和维修注意事项。
关键词板式换热器；故障；泄漏；压力；传热效果；运行；维护板式换热器具有较高的热传导率、较低的压损、结构紧凑、体积小、占用空间大、加工工艺简便、零部件通用性好、陕西北元化工有限公司氯碱分厂的主要传热设备，为了保证板式换热器的正常运行，延长板片、胶垫等重要零件的使用寿命，掌握板式换热器的故障原因和处理方法，是非常必要的[1]。
1 板式换热器1.1板式换热器结构板式热交换器主要包括热传递板、活动板、紧固板、密封胶条、紧固螺栓等。
1.2 板式换热器工作原理板条将后板束压缩成一组平行的流道，每一种液体都可以通过合适的流道与薄板之间的通道来实现反向的相对流动，从而提高传热的效率。
在板与板之间设置了密封件，在板被压缩后，它能确保液体介质和空气的有效密封。
进口侧采用双层隔板，可防止进口与换热区内的各种介质混入。
1.3 板式换热器的特点及应用(1)具有体积小、易于清洁的特点。
(2)具有高效率的热传递。
(3)重量较轻，金属消耗较小，板材的厚度通常为0.4-0.7毫米。
(4)具有高效率的换热系数和低热损耗，而薄板上的波浪形可以在低流量下形成紊流。
(5)装配灵活，可以改变换热区域或流程组合，通过增大或减小板的数目来实现需要的换热区域。
(6)便于拆卸、清洁和维修。
(7)成本低，具有良好的经济效益。
(8)板型热交换器具有密封边缘长、易泄露、不能经受高压的缺点。
2 板式换热器常见故障及处理措施板式换热器工作稳定，但因其工艺条件变动频繁，液体介质腐蚀性大，常发生故障。
2.1 介质外漏介质外漏的主要形式是漏（少量，间断）和漏（大量的水珠）。
泄漏点是板片和板片之间、板片密封槽处、端板和夹板内侧。
介质外漏主要由以下原因造成。
(1)夹持尺寸不正确，各个部位的大小不一致（每个部位的大小偏差不得超过3毫米）或者夹持螺栓有松动。
重整进料换热器压力降问题解决方案探讨
∀ 提高到 10 0
通过计算可以看出 , 结盐发生在 200 8 年9 月 的氮 污染 时期 查 当时 分析数 据超 标 时 间 为 9 月 2一 礴 日, 最大值为 7 3 林 扩g , 最小值为 6.5 林 岁g , 取 其平均值 5 0 卜 梦g 进行计算 经计算 , 循 环 氢 中 N H 3质量 分 数 可 以达 到
清 洗流 程见 图 1
盲板1
根据上 面 的计 算可 以得 到 以下结 论 :
(l ) 在 系统氮 含 量 和 H C I 浓度一定情况下 ,
金属 表 面无 附着物
系统压 力越 高越 容 易结 盐
缩 机人 口没 有 的现 象
这也 解释 了为什 么钱
盐 生成 在压 缩 机 出 口和板 式 换 热 器 人 口端 , 而 压 因此 , 一 旦 人 口压 力 增 加
进料温度 10 0
压力/ k P a
4( ) X 5 0 4
5# 洲 )
∀ , 10 0 % 加工负荷 , 循环氢量 15 0 da m 3/ h
1 0 89 .0 6 9( ) X .4 8 2 17 . 8 1 18 0 . 10
15 1. 3 9
10 8 .9 1 90.05
7 5 . 69
756.95
550
6 4 5 . 19
12 9 . 04
6 4 . 52
盐水 冲洗 , 检 测除 盐水 p H 值 !氯 离子 和 铁 离 子含
注 :表中的主体数 据是 计算 所得 的生 成钱 盐 的临界 H C I 的
浓度
当氯离 子质 量 分 数 < 5 0
止 冲洗
清洗 完 后 将循 环 氢接 管打 开 进 行 检 查 ,
重整焊接板式换热器压差升高原因和处理
重整焊接板式换热器压差升高原因和处理寇大成【摘要】介绍了天津石化公司炼油部100万吨/年连续重整装置进料板式换热器冷流进料侧压差升高的情况,从重整原料氮含量、干点和稠环芳烃含量以及进料温度的控制等方面进行了原因分析,认为铵盐结晶堵塞板束是造成冷流进料侧差压升高的主要原因,通过将加氢裂化石脑油从预加氢汽提塔进料改为预加氢反应系统进料,解决了压差升高的问题.提出了稳定控制压差的巩固措施.【期刊名称】《广州化工》【年(卷),期】2013(041)016【总页数】3页(P196-198)【关键词】连续重整;焊接板式换热器;铵盐;压差【作者】寇大成【作者单位】中国石油化工股份有限公司天津分公司炼油部,天津大港300270【正文语种】中文【中图分类】TE624中国石化天津分公司100万吨/年连续重整装置是100万吨/年乙烯的配套项目，以直馏重石脑油和加氢裂化石脑油为原料，生产富含芳烃的高辛烷值汽油调和组分和高纯度的重整氢气。
重整单元采用UOP超低压连续重整工艺技术，催化剂连续再生单元采用UOP第三代催化剂再生工艺CycleMax，以确保超低压、高苛刻度的连续重整装置工艺的实施，其中再生尾气的处理采用最新的ChlorsorbTM氯吸收技术。
装置于2009年12月18日一次开车成功。
重整反应系统混合进料换热器采用法国ALFA LAVAL PACKINOX(帕奇诺)公司生产的焊接板式换热器，该换热器是超大型的焊接板式换热器，它由一个焊接的板式传热板束和一个压力容器组成，板束装在压力容器内承受着来自系统最高压力循环氢的外压，在压力容器内无物料流通，只是用来承受操作压力和保护板束，压力容器采用的是全焊接结构从而可以保证最安全的操作。
换热器立式安装，物料在板束内进行全逆流换热，冷物流从底部流入，加热后从顶部流出，热物流从顶部进入换热器，冷却后从底部流出。
该换热器具有占地面积小、换热效率高、压力降低等优点。
从装置开工到2010年9月份重整进料换热器冷流进料侧压差有大幅度的升高，板式换热器数据采集表中各项数据显示换热器进料侧存在严重堵塞现象。
重整二反压降过高的原因及整改措施
重整二反压降过高的原因及整改措施第一篇：重整二反压降过高的原因及整改措施Ⅲ重整二反压降过高的原因及整改措施一、Ⅲ重整反应器停工后检查情况：①重整第一、三、四反扇形筒和中心管情况正常。
②重整第二反应器的28根扇形筒中除3根没有重整催化剂外，其余25根扇形筒内均不同程度进入催化剂，其中22根进入50%以上体积的催化剂，4根进入少于50%体积的催化剂，扇形筒内合计吸出催化剂约3吨。
③在重整第二反应器内发现重整一反进入二反的其中1根催化剂输送管法兰存在螺帽松、垫片偏移、法兰面上有催化剂颗粒的问题。
④另外，二反下部有6根扇形筒被支撑涨圈压瘪。
⑤各反应器的底封头和输送管螺栓螺帽有不同程度的发毛甚至开裂现象(打光谱进行材质检验，发现Cr和Mo的组分均流失殆尽)。
二、Ⅲ重整二反压降过高的原因：由于重整一反进入二反的那根催化剂输送管法兰连接问题导致重整催化剂从法兰连接处跑出进入二反各扇形筒内，反应生成气流通面积减小，致使二反压降升高、反应空速过高、反应温降降低，二三反温降倒挂。
三、反应器内件问题整改措施①将二反扇形筒内催化剂清干净，对二反下部6根被支撑涨圈压瘪的扇形筒进行更换（共更换11节1.2米的扇形筒）。
②针对各反应器的底封头和输送管螺栓螺帽有不同程度的发毛甚至开裂现象，决定对各反应器底封头和输送管螺栓螺帽进行更换，新更换的螺栓、支撑涨圈要打光谱进行材质检验，确保符合使用要求。
③与国内兄弟企业和UOP公司联系，了解连续重整装置反应器封头螺栓碳化问题，搞清原因并制订落实对策措施。
第二篇：东区重整、常压装机总结1、重装前将数据保存到另外一台电脑；共享数据方式：a.在控制面板，管理工具里本地安全策略里，安全选项里：本地帐户的共享和安全模式改为经典模式，使用空白密码的本地帐户停用，来宾帐户状态启用。
b.用户权利指派中将拒绝从网络访问这台计算机Guest账户删除。
在运行里输入D0op52F$。
或E盘，D盘，就可打开。
c.共享的两台电脑Administrator取消密码。
重整E-201板换差压异常升高原因分析和处理方法
煤矿井下避难硐室根据其服务范围及使用年限，分为永久避难硐室和临时避难硐室，永久避难硐室的标记为DMY ,临时避难硐室的标记为DML.临时避难硐室设计额定避险人数不少于10人,不多于40人.避难硐室形式，采用如下三种结构形式：（1） “一”字型：硐室两端分别连接不同的巷道,硐室有两个安全出口；（2） “凹”字型：硐室两端均连接同一条巷道，两个安全出口之间的距离不小于20m ；（3） “口”字型：硐室仅一个安全出口，在巷道旁边构筑.临时避难硐室一般采用第（3）种结构形式，也可采用上述三种形式之一；永久避难硐室不得采用第（3）种形式的结构。
图3—3—1 “—”型避难硐室图3-3-2 “凹”型避难硐室图3—3—3 “口”型避难硐室临时避难硐室应设置在采掘区域或采区避灾路线上，主要服务于采掘工作面及其附近区域，服务年限一般不大于5年.硐室容量应满足突发紧急情况下所服务区域全部人员紧急避险的需要，包括生产人员、管理人员及可能出现的其他临时人员,并应有一定的备用系数。
永久避难硐室的备用系数不低于1.2，临时避难硐室的备用系数不低于1。
1. 1、功能要求避难硐室必需具备安全防护、氧气供给保障、有害气体去除、环境监测、通讯、照明、人员生存保障等基本功能，在无任何外界支持的情况下额定防护时间不低于96小时。
2、位置选择避难硐室应布置在稳定的岩层中，避开地质构造带、高温带、应力异常区以及透水危险区。
特殊情况下确需布置在煤层中时，应有控制瓦斯涌出和防止瓦斯积聚、煤层自燃的措施。
永久避难硐室应确保在服务期间不受采动影响，临时避难硐室应在服务期间避免受采动损害。
3、安全出口结构避难硐室安全出口应采用向外开启的两道门结构。
外侧第一道门采用既能抵挡一定强度的冲击波，又能阻挡有毒有害气体的防护密闭门；第二道门采用能阻挡有毒有害气体的密闭门。
两道门之间为过渡室,密闭门之内为避险生存室。
4、硐室面积临时避难硐室过渡室的净面积应不小于2。
重整反应进料板式换热器压差异常升高原因分析及应对措施
重整反应进料板式换热器压差异常升高原因分析及应对措施摘要：中国石化天津分公司1.0 Mt/a连续重整装置反应进料板式换热器进料侧压差由正常的50kPa逐渐升高至68kPa，板式换热器压差高易导致板式换热器内漏，通过优化重整原料性质，提高板换温度，提高重整循环氢流量以及降低重整进料负荷，换热器压降逐渐降低至正常值。
关键词：重整压差板式换热器铵盐中国石化天津分公司1.0 Mt/a连续重整装置于2009年12月建成投产，选用美国环球油品公司（UOP）超低压连续重整和催化剂连续再生 CycleMax Chlorsorb TM工艺专利技术，反应进料换热器采用板式换热器，2018年2月发现进料换热器（E-201）进料侧压差由50kPa升至71kPa，反应进料板式换热器是连续重整的关键设备，换热器最高允许压降为100kPa，压差高易导致板式换热器内漏，从而影响下游装置的产品质量。
以下主要分析了连续重整装置反应进料板式换热器出现压降升高的原因以及采取的应对措施。
1、板式换热器进料侧压降的现象及处置过程重整进料换热器为进料和反应产物之间的热交换器，其性能好坏直接影响重整进料加热炉的负荷和反应系统的压降，影响装置能耗，是重整装置的关键设备，板式换热器采用波纹板为传热元件，由波纹板组成的板束安装在圆形压力壳体内，循环氢与进料混合后，自板束流道内逆流换热，具有换热效率高、结构紧凑、温差小、压降低等优点[1]。
2018年2月26日至2月27日重整装置进料板式换热器（E-201）进料侧压差升至预警值55kPa（正常值48kPa～51kPa），同时对精制石脑油和裂化重石脑油加样分析氮含量，裂化石脑油中氮含量为1.1ppm，高于控制指标（0.5ppm），初步判断板换E-201存在铵盐结晶，随即进行了工艺调整，降低了裂化重石脑油进装置量，重整负荷由124t/h降至114t/h，同时循氢量由78000Nm3/h提高至83000Nm3/h、换热器进料温度由99℃提高至110℃。
连续重整进料换热器压降高原因及对策
连续重整进料换热器压降高原因及对策
王刚;程德治
【期刊名称】《广东化工》
【年(卷),期】2023(50)1
【摘要】重整进料换热器是重整装置重要设备,其性能直接影响到装置的能耗及安全平稳运行。
某炼化重整进料缠绕管式换热器在2020年检修后出现进料侧压力降升高的现象,导致重整能耗上升,循环氢压缩机喘振,影响装置的安全平稳运行。
本文分析了重整进料换热器进料侧压力降升高的原因和采取的措施,为国内同类装置的运行提供经验。
【总页数】3页(P122-124)
【作者】王刚;程德治
【作者单位】中国石化北海炼化有限责任公司
【正文语种】中文
【中图分类】TE624
【相关文献】
1.连续重整装置进料换热器冷侧压降升高的原因分析
2.连续重整装置进料换热器压降高的原因分析及对策
3.重整进料换热器压降升高原因及影响分析
4.连续重整装置进料换热器腐蚀内漏原因分析和对策
5.重整进料高氮含量的原因与对连续重整装置影响分析
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
焊接 板式 换热 器 ， 主 要 由一 个 焊 接 的板 式 传 热板 束 和一个 压力容 器组 成 。该 换热 器具 有 占地 面 积 小、 换热效 率高 、 压 力降低 等优 点 。从 装 置开工 到
２ ０ １ ０年 ９月 ， 重整进 料换 热 器 冷流 进 料侧 压 力 降
有 大幅度 的升 高 ， 板 式换 热 器 数 据 采集 表 中各 项 数据 显示 换热 器进 料侧存 在严 重堵塞 现象 。
自首次 开工 至 ２ ０ １ ０年 ５月 底 ， 重整 进 料 换 热 器 冷流进 料侧 的循 环氢／ 混合 进料 出 口压力 降一 直
维持在 ０ ． ０ ３ ５ ＭＰ ａ左右 ， 板换 运行情 况 良好 。随着
日， 压力 降快 速上 涨 ， 到 ８月 ２ ３日达 到 ０ ． １ ４ ＭＰ ａ ， 车 间适 当增大重整循 环氢流量后 ， 该 压力 降基本 稳
１ 连续 重整 装置 运行状 况
１ ． １ 原 料
直馏 重石脑 油 经过 预 加 氢反 应 系统 ， 脱除 Ｓ ， Ｃ １ ， Ｎ， Ｏ 以及各 种重 金属 杂质 后 ， 与加 氢裂 化 重石 脑油一起进 入 预加 氢汽 提塔 ， 脱 除轻 组 分 、 Ｈ ， ｓ和 微量水 ， 塔底则采 出精 制石脑油作 为重整 原料进入 焊接板式换热器 。装置 自开工 以来 ， 原料 杂质含量 基本控制 在 指标 范 围 内， 但是从 ２ ０ １ ０年 ３月至 ９ 月， 重整精制石 脑油 进料 中氮含 量 曾多 次超 标 ， 最 高时氮质量 分数达到 ５ ｇ ／ ｇ ， 通 过对直馏重石脑 油 和加氢裂化 重石脑油 中的杂质 含量分析 发现 ， 造 成 进料氮含量超 标 的原 因是 由于加 氢 裂化 重石 脑 油
２８
数为 １ ． １ ％ ～１ ． ２ ％， 再 生注氯 量 由 ５ ｋ ｇ ／ ｄ提 至 ２ ０ ｋ ｇ ／ ｄ 。由于催 化剂 持 氯 能力 差 ， 循 环 氢 中氯 体 积 分 数达 到 ８～ ｌ ０ Ｉ ／Ｌ 。
收稿 日期 ： ２ ０ １ ３— ０ ５—１ ５ ； 修改稿收 到 日期 ： ２ ０ １ ３— ０ ７— ２ ５ 。
中氮含量 高。重整原料杂质含 量见表 １ 。
富含芳烃 的高辛 烷值 汽油 调合 组分 和高 纯度 的重
整氢气 。重整单 元采用 Ｕ Ｏ Ｐ超 低压连 续重 整工 艺
技术 ， 装置于 ２ ０ ０ ９年 ｌ ２月 １ ８日一次开 车成功 。 重整 进料换 热器 采用 法 国帕奇诺 公 司生产 的
持 催化剂 的酸性 功 能 ， 维持 再 生 催 化 剂氯 质 量 分
采用国产 Ｐ Ｓ — Ｖ Ｉ型 重 整 催 化 剂 。 由于 采 用 Ｕ Ｏ Ｐ最 新 的 Ｃ ｈ ｌ ｏ ｒ ｓ ｏ ｒ ｂ 氯 吸 收技 术 ， 在 氯 吸附 运 行 过程 中存 在再 生 尾 气 水含 量 高 的 现象 ， 对催 化 剂载体 比表 面 积 造 成 很 大 影 响。从 开 工 到 ２ ０ １ １ 年 ３月 的跟 踪数据 来看 ， 催化 剂运 行 １ １ ０个周 期 ， 比表 面积 由 １ ８ ７ ｍ ／ ｇ下 降 至 １ ５ ５ Ｉ １ ３ ＿ ／ ｇ 。催 化 剂 比表面积 的下 降 严 重影 响到 催化 剂 的持 氯 能力 ，
学历 ， 技师， 现从事连续重整
工艺技术工作 。Ｅ － ｍ ａ ｉ ｌ ： ｙ ｕ ｘ ｉ ａ ｏ ｙ ｕ ａ ｎ ． ｔ ｊ ｓ ｈ ＠ｓ ｉ ｎ ｏ ｐ ｅ ｃ ． ｃ ｏ ｎ
２ 压 力 降升 高 的过程
热端 温差明显上 升 （ 由２ ８℃升至 ３ ８℃ ） 。８月 ｌ ４
于 晓 原
（ 中国石油化工股份有 限公司天津分公司 ， 天津 ３ ０ ０ ２ ７ １ ）
摘要 ： 介 绍 了天 津分 公 司炼 油部 １ ＿ ０ Ｍｔ ／ ａ 连续重整装置 自２ ０ ０ ９年 ３月 开 工 以 来 的 运行 情 况 和 重 整进 料 焊 接 板 式换 热 器 冷 流进 料 侧 压 力 降升 高 的过 程 。从 重整 原料 氮含 量 、 干 点 和稠 环 芳 烃 含 量 以及 进料 温度 的控 制 等 方 面进 行 了原 因分析 ， 认 为 重 整进 料 氮含 量 超 标 导 致板 式换 热 器 结 盐是 造 成 冷 流 进料 侧 压 力 降升 高的 主要 原 因。提 出了解 决压 力降 升 高 问题 的措 施 和 稳 定压 力 降 的 建议 。
表 １ 重 整 原 料 杂 质 含 量
Ｔａ ｂｌ ｅ １ Ｃｏ ｎ ｔ ｅ ｎｔ ｏ ｆ ｉ ｍｐｕ ｒ ｉ ｔ ｙ ｉ ｎ ｆ ｅ ｅ ｄ ｓ ｔ ｏ ｃ ｋ ｇ
１ ． ２ 重 整催 化剂
待 生催化 剂氯 质量 分 数最 低 时 仅为 ０ ． ９ ％ 。为 保
关键词 ： 重整焊接板式换热器
中 图分 类 号 ： Ｔ Ｅ ９ ６ ５
压 力降升高
原 因分析
解决措施
文献标识码 ： Ａ
文章编号 ： １ ０ ０ ７— ０ １ ５ Ｘ（ ２ ０ １ ３ ） ０ ５— ０ ０ ２ ８— ０ ４
中国石油 化 工 股份 有 限公 司天津 分 公 司 １ ． ０ Ｍ ｔ ／ ａ 连续重整 装置 是 １ ． ０ Ｍｔ ／ ａ乙烯 的配套 项 目， 以直馏重石脑 油和加氢裂化重 石脑油为 原料 ， 生 产
专
论
石 油化 工 腐 蚀 与 防 护 ｃ Ｉ ｝ ＲＲ Ｏ Ｓ Ｉ （ ） Ｎ＆Ｐ Ｒ （ ） １ ’ Ｅ Ｃ Ｔ Ｉ Ｏ Ｎ Ｉ Ｎ Ｐ Ｅ Ｔ Ｒ Ｏ Ｃ ｔ Ｉ Ｅ ＭＩ （ ； Ａ Ｉ Ｉ Ｎ Ｄ Ｕ Ｓ １ Ｒ、 ２ ０ １ ３年 第 ３ Ｏ卷 第 ５期
重 整 焊 接板 式 换 热 器压 力 降升 高原 因和 处 理