大家在使用桥博的时候经常会遇到些问题

大家在使用桥博的时候经常会遇到些问题，希望大家把这些问题发出来，省的其他人在犯！！
我先来说几条
0、桥博内裂缝输出单位为mm，内力输出单位为KN,弯矩输出单位KN*m,应力输出单位Mpa
1、从CAD中往桥博里面导入截面或者模型时，CAD里面的坐标系必须是大地坐标系。

2、桥博里面整体坐标系是向上为正，所以我们在输荷载的时候如果于整体坐标系相反就要输入负值。

3、从CAD往桥博里导截面时，将截面放入同一图层里面，不同区域用不同颜色区分之。

4、桥博使用阶段活载反力未计入冲击系数。

5、桥博使用阶段活载反力分已计入1.2的剪力系数。

6、计算横向力分布系数时桥面中线距首梁距离：对于杠杆法和刚性横梁法为桥面的中线到首梁的梁位线处的距离；对于刚接板梁法则为桥面中线到首梁左侧悬臂板外端的距离，用于确定各种活载在影响线上移动的位置。

7、当构件为混凝土构件时，自重系数输入1.04.
8、桥博里通过截面修改来修改截面钢筋时，需将“添加普通钢筋”勾选去掉，在截面里输入需要替换的钢筋就可以把钢筋替换掉。

9、在施工阶段输入施工荷载后，可以通过查看菜单中的“显示内容设定”将显示永久荷载勾选上，这样就可以看看输入的荷载位置、方向
是否正确。

10、桥博提供自定义截面，但是当使用自定义截面后，显示和计算都很慢，需要耐心。

11、桥博提供材料库定义，建议大家定义前先做一下统一，否则模型拷贝到其他电脑上时材料不认到那时就头疼了。

12、有效宽度输入是比较繁琐的事情，大家可以用脚本数据文件，事先在excel中把有效宽度计算好，用Ultraedit列选模式往里面粘贴，很方便！！
14、当采用直线编辑器中的抛物线建立模型时，需要3个控制截面，第一个控制截面向后抛物线，后两个控制截面向前抛物线，桥博里面默认的是二次抛物线！！
15、当采用直线编辑器建立模型时，控制截面要求点数必须一致，否则告诉你截面不一致。

16、修改斜拉索面积时用斜拉索单元编辑器，在拉锁面积里需要输入拉索个数*单根拉索的面积。

17、挂篮操作的基本原理：
挂篮的基本操作为：安装挂篮（挂篮参与结构受力同时计入自重效应）、挂篮加载（浇筑混凝土）、转移锚固（挂篮退出结构受力、释放挂篮内力及转移拉索索力）和拆除挂篮（消除其自重效应）。

具体计算过程如下：
) 前支点挂篮：（一般用于斜拉桥悬臂施工）
）如果挂篮被拆除，则挂篮单元退出工作，消除其自重
效应。

）如果挂篮转移锚固，则挂篮单元退出工作，释放挂篮内力，并将拉索索力转到主梁上。

）如果安装挂篮，则将挂篮单元置为工作单元并与主梁联结，计算挂篮自重产生的结构效应。

）如果挂篮上有加载，则计算加载量值，并计算其结构效应。

（挂篮加载时，挂篮必须为工作状态）；
一般施工过程：安装空挂篮、调索、浇筑部分砼、调索、浇筑全部混凝土、调索、拉索锚固转移、移动挂篮，其中移动挂篮过程采用在同一阶段拆除和安装挂篮来模拟。

) 后支点挂篮：（一般用于无索结构的悬臂施工，如连续梁、T 构等）
）如果挂篮被拆除，则挂篮单元退出工作，消除其自重效应。

）如果挂篮转移锚固，则挂篮单元退出工作，释放挂篮内力。

）如果安装挂篮，则将挂篮单元置为工作单元并与主梁联结，计算挂篮自重产生的结构效应。

）如果挂篮上有加载，则计算加载量值，并计算其结构效应。

（挂篮加载时，挂篮必须为工作状态）；
一般施工过程：安装空挂篮、浇筑砼、张拉预应力、释放挂篮、移动挂篮，其中移动挂篮过程采用在同一阶段拆除和安装挂篮来模拟。

18、桥博计算速度很慢，有可能是因为自定义截面，或者是没有定义运算步长（不定义步长则按相邻支撑点之间的最小距离1/50）
19、当横向力分布系数输入1时，则计算出的活载反力为单列车活载反力，单列车活载反力对于我们计算下部时经常用到
20、大家在计算桥面是双面坡的连续梁时，由于桥博梯度温度默认是从截面最高点往下开始计算的，所以梯度温度计算的偏小，解决的办法就是将主梁做成平坡，梁高取平均梁高来计算
效应方向
轴力使单元受压为正
剪力由单元底缘向顶缘方向为正
弯矩使单元底缘受拉为正
位移与总体坐标一致
正应力（法向应力）压应力为正
剪应力由单元底缘向顶缘方向为正
主应力压为正
横向加裁时横向分布调整系数该如何填写
鄙人在算一个薄壁高墩，同时计算盖梁。

遇到横向加载的问题，但是桥博说明中交代的此时横向分布调整系数：
汽车横向分布系数
1）此时的横向分布系数，已经不是真正意义的横向分布系数，它的大小就是一列汽车（或一辆挂车）对这个横向结构的作用力的大小。

2）对一个桥墩盖梁（假设可以进行横向加载），一列汽车对它的作用力大小是根据纵向结构的特征计算而得的，跟结构纵向的跨径有关。

跨径越大，参加作用的汽车越多；
在观察计算结果时要注意：活载加载时桥博会根据影响线、加载区域与车道数进行判断，确定实际的车道数。

如果可以加3车道，那么不会和2车道、1车道进行比较，在考虑车道折减时，需人为对1车道和2车道的情况进行比较。

只填1车道在盖梁（横梁）处产生的最大支反力。

对于简支结构只需要用半跨来计算这个效应。

可在运行纵向计算时将车道数填为1，计算得到盖梁处活载之反力。

盖梁计算时以该力作为横向分布系数。

注意横纵向计算都需输入冲击系数，只在一处输入既可，不要重复输入。

单列车最大支反力＝该支承在上部结构计算的汽车最大支反力/汽车横向调整系数
关于桥博使用阶段位移的疑问
1.桥博算出的使用阶段的节点位移是否就可以认为是使用阶段该节
点的挠度？
2.桥博在计算节点位移的时候，受弯构件的刚度是否是按规范JTG D62-2004 6.5.2所说的刚度计算方法计算的？
3.桥博在计算节点位移的时候，是否考虑了挠度的长期增长系数ηθ?而且按照规范JTG D62-2004 6.5.3和6.5.4的说明，计算荷载短期效应组合引起挠度和计算预加力引起的反拱值的时候所取用
的挠度长期增长系数还不一样。

4.桥博是否可以单独输出预加力引起的反拱值？
答：1、可以的。

桥博输出的竖向位移就是挠度。

2、桥博中输出的挠度没有考虑刚度折减。

需要自己用系数修正输出的位移。

3. 对于桥博计算位移的使用，在新规范中仅用单项位移，组合位移废弃。

对于组合位移要使用单项位移考虑刚度折减，进行手工组合。

目前桥博在计算结构效应是均采用全截面刚度。

单项位移如果考虑刚度折减的影响，可以用桥博计算结果/0.95得到，再进行组合。

计算钢筋混凝土和B类构件时要确定开裂截面的Icr。

按照规范6.5.2 B才是开裂构件等效截面的抗弯刚度，而
B0=0.95Ec*I0 。

所以并不能简单的就认为是0.95折减。

4、可以的。

施工阶段查看预应力效应；使用阶段查看使用荷载效应下的预应力效应。

另外，也可用文本输出单项(预应力)下的效应
在桥博中的，活载产生的位移极值输出在使用阶段》使用荷载》活载弯距、轴力、剪力极值效应表格中：
其中：最大、最小弯距表中的转角位移是该截面的最大、最小活载转角位移，该截面的其他两项位移都是产生最大转角位移工况下对应的竖向位移和水平位移。

图中显示的是最大、最小转角位移包络图。

最大、最小剪力表中的竖向位移是该截面的最大、最小活载竖向位移，该截面的其他两项位移都是产生最大竖向位移工况下对应的转角位
移和水平位移。

图中显示的是最大、最小竖向位移包络图。

最大、最小轴力表中的水平位移是该截面的最大、最小活载水平位移，该截面的其他两项位移都是产生最大水平位移工况下对应的转角位
移和竖向位移。

图中显示的是最大、最小水平位移包络图。

上述活载位移均没有考虑刚度折减和长期荷载效应的影响
箱形截面梁的横向计算时调整系数确定
计算箱形框架截面，实际上是计算桥面板的同时考虑框架的影响，由于在截面横向荷载的顺桥向分布宽度不断变化，所以用折线处理，系数＝轴重/顺桥向分布宽度。

车辆横向加载分三种：箱梁框架，横梁，盖梁。

箱梁框架分析时，由于顺桥向分布宽度不断变化，用折线系数；横梁，盖梁，汽车荷载横向分布调整系数为纵向一列车的支反力。

梁格模型
（1）梁格的纵向杆件形心高度位置应尽量与箱梁截面的形心高度相一致，纵横杆件的中心与原结构梁肋的中心线相重合，使腹板剪力直接由所在位置的梁格构件承受。

（2）为保证荷载的正确传递，横向杆件的间距不宜超过纵向梁肋的间距。

（3）纵梁抗扭刚度的计算按整体箱型断面自由扭转刚度平摊到各纵梁上。

（4）预应力钢筋在梁肋中的布置应特别引起注意。

对于整个箱梁截面而言，预应力钢筋是对称配置的。

由于梁格划分后边肋几何形状的非对称性，此时按设计位置布置预应力钢束，在边肋中将产生较大的平面外弯矩，这显然与实际受力情况不符，在计算结果的分析中应扣除平面外弯矩产生的效应。

建立梁格力学模型
（1）梁格模型节点的平面坐标
各截面处各工型的形心的平面坐标，或者说是水平形心主轴与各腹板中线交点的平面坐标，就是梁格纵向主梁节点的平面坐标。

这样一来，实际上等宽度的桥梁，由于它的腹板在中墩附近向箱内加厚，对应的梁格模型，就不会是等宽度的了，在中墩附近变窄。

（2）梁格模型的形心
在梁格模型里，纵向主梁单元是沿着它的形心走的。

变高度梁的形心也是变高度的。

即使是等高度梁，由于底板加厚、考虑翼板有效宽度，形心高度也有变化。

这两种情况下的的形心位置，都是跨间高、
墩台附近低，象拱一样。

所以梁格模型不应当是平面的。

对于刚构体系的梁桥，如果能建立变高度的梁格模型，“拱”的效应就可以计算出来。

对与连续梁，采用平面梁格应当足够了。

（3）梁格力学模型支点截面位置
既然在梁格模型的纵向主梁单元是沿着它的形心走的，那么在支点截面，形心是在支点上方一定高度，梁格模型不应当直接摆放在支点，而应当通过竖向刚臂与支点了解，象个有腿的长条板凳一样。

板凳腿的高度还值得讨论。

按照经典的弹性薄壁杆理论，弯曲变形是绕着形心发生的，扭转变形是绕着剪力中心发生的。

所以，在计算弯曲效应时，板凳腿取形心高度，在计算扭转效应时，板凳腿取剪力中心高度。

但弯曲和扭转是同时发生的，板凳腿有两种高度，会不会把变形“卡死”？不会，因为在这里我们只是做了个数字游戏，并没有在同一位置上安装一长一短两个刚臂。

（5）计算车辆荷载效应及内力组合
这项计算取决于所用的软件能否计算梁格模型的内力影响面，和对影响面动态布载。

如果没有这功能，麻烦就大了，只能对确定的荷载进行复核性计算了。

顺便说明，与影响面方法对应的，还有一种叫做内力横向分配理论的方法，从理论上说，两种方法的结果，都覆盖了曲线梁桥所有部位的最大最小内力，数值虽然有差别，都是安全的。

影响面方法更精确一些，但缺点是它不能计算全桥扭矩包络图，而内
力横向分配方法可以。

扭矩包络图对曲线梁桥设计计算非常重要。

许多曲线梁桥发生支座脱空、侧翻、爬移事故，它们在设计时用的软件，不可谓不高级，但共同特点是都不能输出扭矩包络图，它们的中墩偏心设置，全是盲目的。

（6）计算预应力
对曲线梁桥进行预应力计算，必须计算横截面的剪力中心。

对于目前广泛应用结构/桥梁分析软件，发现：只有ANSYS的Beam24属弹性薄壁杆单元，可以计算单室薄壁杆截面的剪力中心。

单箱双室截面，只要左右对称，可以把中腹板略去后按单室截面计算。

除此之外的截面，ANSYS也没办法了。

预应力钢索要用等效的空间力代替。

钢索等效空间力是：竖向分力、水平分力、轴向压力、轴向压力绕主形心轴U（大致水平）的力矩、水平分力绕剪力中心轴的力矩，共5项。

因为钢索分别归属于各主梁，它们的空间力也相应地作用于各主梁，所以轴向压力绕主形心轴V（大致垂直）的力矩、竖向分力绕剪力中心轴的力矩就不需要考虑了。

钢索化为等效空间力之前，要扣除各项应力损失。

摩擦损失、回缩损失、松弛损失尚可手算，徐变应力损失只能在梁格的徐变计算中同步得到，或者利用近似公式计算。

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