建筑结构楼层受剪承载力计算研究

硕士学位论文
建筑结构楼层受剪承载力计算研究Research on the Calculation of Story Shear Capacity of Building Structure
研究生：陈富盛
导师：黄吉锋研究员
学科门类：工学
专业：结构工程
中国建筑科学研究院
二○一五年五月
原创性声明
本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果。

除文中已注明引用的内容外，本论文不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果，也不包含为获得中国建筑科学研究院或其他教育机构的学位或证书而使用过的材料。

对本论文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。

与我一同工作的同志对本研究所做的任何贡献已在论文中作了明确的说明并表示了谢意。

本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。

学位论文作者签名：指导教师签名：
年月日年月日
版权使用授权书
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学位论文作者签名：指导教师签名：
年月日年月日
摘要
现有规程中楼层受剪承载力的计算公式存在不足：没有考虑钢筋混凝土斜撑以及钢柱、钢撑等构件；没有充分地考虑构件之间延性上的不同。

本文主要是针对上述问题进行研究，考虑了包括钢筋混凝土柱、钢筋混凝土剪力墙、钢筋混凝土斜撑以及钢柱、钢撑等在内的各种基本抗侧力构件的受剪承载力，并考虑构件之间延性上的不同，在刚性楼板假定的情况下，探求新的楼层受剪承载力计算公式，以弥补现有规程公式的不足。

本文利用非线性有限元软件ABAQUS，以截面高度、纵筋配筋率、轴压比、以及上端约束条件等为变化参数，建立了大量的钢筋混凝土柱、钢筋混凝土剪力墙、钢筋混凝土斜撑、钢柱、钢撑等各种基本抗侧力构件模型，采用单调加载的方式得到它们的荷载-位移曲线。

对这些基本抗侧力构件的受剪承载力和延性进行研究分析。

再由这些曲线进行叠加得到实际楼层受剪承载力的荷载-位移曲线，以此考虑构件之间延性上的差异，并从中确定新的计算公式的相关参数。

最后通过依次叠加各构件曲线和直接叠加各构件曲线，得到考虑各种抗侧力构件以及各构件之间延性差异的新的楼层受剪承载力计算公式。

并通过叠加模拟的构件结果曲线对新公式进行验证。

关键词：受剪承载力，钢筋混凝土，构件延性，ABAQUS，计算公式
ABSTRACT
The calculation of story shear capacity of building structure in the standard for seismic appraisal of buildings has two problems. First, the reinforced concrete bracings, steel columns and steel bracings are not taken into account. Second, the calculation does not adequately consider the difference of member ductility. To address the problems, the paper considered all the basic lateral force resisting members, including reinforced concrete columns, reinforced concrete shear walls, reinforced concrete bracings, steel columns and steel bracings, and considered the difference of member ductility at the same time, exploring a new way to calculate the story shear capacity of building structure in the case of rigid floor assumption to make the calculation formula more perfect.
With the nonlinear finite element software ABAQUS, the paper set up a large number of models of different basic lateral force resisting members, including reinforced concrete columns, reinforced concrete shear walls, reinforced concrete bracings, steel columns and steel bracings, with different cross-section heights, longitudinal reinforcement ratios, axial compression ratios, and upper ends of constraints, and used the method of monotonic loading to get their load - displacement curve. The paper studied the shear capacity and ductility of these basic lateral force resisting members, then got the actual load - displacement curve of the floor by the superposition of these curves, in order to consider the difference of member ductility, and to determine the relevant parameters of the new calculation formula.
Finally, the paper got the new calculation formulas considered the difference of member ductility by superimposing the member curves in turn and directly, and checked the new calculation formulas through member curves superimposed.
Key Words:shear capacity, reinforced concrete, member ductility, abaqus, calculation formula
目录
第1章绪论 (1)
1.1 引言 (1)
1.2 研究现状 (2)
1.3 本文的研究工作 (8)
第2章有限元分析基本理论 (10)
2.1 有限元的基本理论简介 (10)
2.1.1 有限元的发展 (10)
2.1.2 有限元分析的基本步骤 (11)
2.1.3 有限元在混凝土结构的应用 (11)
2.1.4 ABAQUS软件简介 (12)
2.2 模型的建立 (13)
2.2.1 混凝土模型 (13)
2.2.2 钢材的本构 (15)
2.2.3 模型及荷载边界 (16)
第3章各构件的承载力及延性分析 (17)
3.1 钢筋混凝土柱承载力及延性分析 (17)
3.1.1 参数变化表 (17)
3.1.2 模拟值与规范计算值对比 (22)
3.1.3 轴压比影响 (32)
3.1.4 配筋率影响 (41)
3.1.5 截面高度影响 (50)
3.2 钢筋混凝土剪力墙承载力及延性分析 (59)
3.2.1 参数变化表 (59)
3.2.2 模拟值与规范计算值对比 (63)
3.2.3 轴压比影响 (72)
3.2.4 暗柱配筋率影响 (80)
3.2.5 截面高度影响 (87)
3.3 钢筋混凝土斜撑承载力及延性分析 (94)
3.3.1 参数变化表 (94)
3.3.2 模拟值与估算值对比 (99)
3.3.4 配筋率影响 (117)
3.3.5 截面高度影响 (126)
3.4 钢柱承载力及延性研究 (135)
3.4.1 参数变化表 (135)
3.4.2 模拟值与估算值对比 (137)
3.4.3 轴压比影响 (140)
3.4.4 截面高度影响 (143)
3.5 钢撑承载力及延性研究 (146)
3.5.1 参数变化表 (146)
3.5.2 模拟值与估算值对比 (147)
3.5.3 轴压比影响 (150)
3.5.4 截面高度影响 (153)
3.6 小结 (156)
第4章楼层受剪承载力研究 (158)
4.1 初步研究 (158)
4.1.1 规范公式 (158)
4.1.2 初步分析 (158)
4.1.3 单构件荷载-位移曲线的选取 (160)
4.1.4 荷载-位移曲线的荷载归一化 (162)
4.2 规范现有受剪承载力公式的验算 (165)
4.2.1 延性一般情况下 (165)
4.2.2 延性变化情况下 (167)
4.3 分步叠加确定新公式（1） (172)
4.3.1 叠加思路 (172)
4.3.2 确定新公式（1）系数 (173)
4.3.3 钢筋混凝土构件曲线叠加简单验算 (174)
4.3.4 主要抗侧力构件的确定 (180)
4.3.5 新公式（1）小结 (181)
4.4 直接对比取系数得到新公式 (182)
4.4.1 基本思路 (182)
4.4.2 取样本曲线确定公式（2）系数 (182)
4.4.3 统计所有构件确定公式（3）系数 (183)
4.5 新公式验算 (185)
4.5.2 不利组合下验证公式 (186)
4.5.3 一般情况下验证公式 (187)
4.5.4 子公式验证 (188)
4.5.5 同种构件的叠加系数 (191)
4.6 小结 (192)
4.6.1 规范公式的验算 (192)
4.6.2 公式（1）系数的确定 (192)
4.6.3 公式（2）系数的确定 (193)
4.6.4 公式（3）系数的确定 (193)
4.6.5 对新公式进行验算 (193)
第5章结论与展望 (195)
5.1 主要结论 (195)
5.1.1 规范公式的验算 (195)
5.1.2 各构件的受剪承载力及其延性 (195)
5.1.3 新的楼层受剪承载力的参考公式 (196)
5.2 建议与展望 (197)
参考文献 (199)
在学期间发表的学术论文 (202)
致谢 (203)
第1章绪论
1.1 引言
地震是地壳运动的一种自然现象，在地壳运动过程中，伴随着能量的快速释放，会产生振动，并以地震波的形式向周围传播扩散，当振动较为剧烈时，还可能会对人们的社会生命财产安全造成威胁。

实际上，地震经常发生，每年大概会发生数百万次，其中大部分属于微感地震或者是有感地震，没有破坏力或者是破坏力较小，但每年都还会有大约十几次，在世界各地范围内发生着能给人们社会生活带来破坏性灾害的大震。

地震具有突发性，而且大震带有极强的破坏力，往往还会引发次生灾害，是会对人们会生命安全造成严重威胁的一种自然灾害。

虽然大震不常发生，但是每次都会给人们带来及其惨痛的伤害，一是因为地震直接导致的建筑结构的破坏倒塌，直接严重地威胁着人们的生命财产安全，这也是地震作为灾害威胁着人们的主要原因；二是因为地震容易引发次生灾害，如海啸、泥石流、瘟疫等，同样会对人们的生命财产、对社会有着巨大的威胁。

我国在08年5月就曾经历过这惨痛的经历，8.0级大地震在四川汉川县忽然爆发出来，将周围10万平方公里变成灾区，直接遇难者数万，失踪近两万人，受伤者数十万，受灾人数更是高达数千万人，而经济损失也是难以估计。

我国地处最活跃的欧亚地震带和环太平洋地震带这两个地震带之间，许多结构都处于随时可能发生的大震的威胁之中。

由于地理位置的特殊性，我国地震频发，严重威胁着人们的社会财产安全和社会的安定。

为了更好地保护人们的生命财产安全，维护社会安定，有必要对结构在地震作用下的承载力及其性能进行研究。

我国抗震设防基本原则为“小震不坏，中震可修，大震不倒”三水准抗震设防，即：在多遇地震下，即低于本地区设防烈度的小震作用下，建筑结构仍可直接继续使用，不会有所损坏也不用进行修理；在中震下，即本地区设防烈度的地震作用下，建筑物(包括结构和非结构部分)可能有所损坏，但不致危及人民生命和生产设备的安全，经一般修理或不需修理仍能继续使用；在罕遇地震下，即高于本地区设防烈度的预估的地震作用下，建筑物不致倒塌或发生危及人民生命的严重破坏。

具体做法上采用二阶段设计法：第一阶段，按小震作用效应和其他荷载效应的基本组合验算结构构件的承载能力，以及在小震作用下验算结构弹性变形；第二阶段，在大震作用下验算结构的弹塑性变形。

第一水准抗震设防目标的要求通过第一阶段的设计来保证结构满足，第三水准抗震设防目标的要求通过第二阶段的设计来保证结构满足，而抗震设计规范是以抗震构造措施来保证第二水准抗震设防目标的要求。

大量地震灾害调查表明，一般结构水平方向的承载力储备，并不能够抵抗强烈的地震，为了达到抵御强震的目的，需要利用结构的弹塑性变形对外界输入的地震能量进行消耗。

因此设计建筑结构时，不仅要验算多遇地震作用下的建筑结构的水平承载力和变形外，还要验算罕遇地震下的弹塑性变形，以保证建筑结构在罕遇地震的作用下不会破坏倒塌。

由于地震作用时，建筑结构主要的问题在于水平方向的楼层受剪承载力不足，而且楼层受剪承载力可用于计算楼层屈服强度系数，进一步地可以验算建筑结构的弹塑性变形。

楼层受剪承载力是建筑结构抗震能力的一个重要参数，具有重要的研究意义和价值，为了使得建筑结构能更好地抵御地震作用，本文针对现有规程中楼层受剪承载力规定的不足，进行更深入的研究。

从规范、规程的角度，楼层受剪承载力的计算主要用于两个方面：
一方面用于计算层间受剪承载力比值，判断并控制竖向布置的不规则性，以避免楼层抗侧力结构的受剪承载能力沿竖向突变、形成薄弱层。

《建筑抗震设计规范》GB50011-2010[1]和《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010[2]对此均有明确规定。

“抗规”第3.4.3条、3.4.4条将层间受剪承载力小于相邻上层80%的情况定义为“楼层承载力突变”,并限制层间受剪承载力不应小于相邻上层的65%；“高规”第3.5.3条则规定：A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的75%。

另一方面用于楼层屈服强度系数的计算，进而验算罕遇地震作用下、12层以下的规则混凝土框架的薄弱层弹塑性变形。

“抗规”第5.5.2、5.5.4条和“高规”第3.7.4、5.5.3条均对此作出详细的说明。

楼层受剪承载力的研究对于判定建筑结构薄弱层以及验算地震作用下建筑结构的弹塑性变形有着重要的作用。

1.2 研究现状
在上个世纪，人们对楼层受剪承载力做了不少研究，对于一般钢筋混凝土框架结构，楼层受剪承载力的计算已经有了较为成熟的计算方法。

进入21世纪后，对于楼层受剪承载力的研究变得越来越少，现在也鲜有人研究。

根据万方数据库统计，1998年研究楼层承载力的相关文献是每百万期刊论文中命中17.67篇文献，到了2004年，研究楼层承载力的相关文献只有每百万期刊论文命中0.71篇文献。

现阶段，“抗规”和“高规”也只有关于各种构件的受剪承载力公式，并未给出明确的楼层受剪承载力计算公式。

现在楼层受剪承载力的计算是按照《建筑
抗震鉴定标准》GB50023-2009[3]附录C 中给出的公式计算的。

公式如下：
C.0.1 钢筋混凝土结构楼层现有受剪承载力应按下式计算：
Vy =ΣVcy+0.7ΣVmy+0.7ΣVwy (1-1)
式中：
Vy －楼层现有受剪承载力；
ΣVcy －框架柱层间现有受剪承载力之和；
ΣVmy －砖填充墙框架层间现有受剪承载力之和；
ΣVwy －抗震墙层间现有受剪承载力之和。

魏琏，李德虎[4]对钢筋混凝土框架的柱子全部由弯曲破坏型柱组成时的楼层现有受剪承载力的计算方法进行了研究。

他们将框架类型分成了两类：非强梁弱柱型和强梁弱柱型，并对这两类框架给出了楼层受剪承载力的计算公式。

当框架属于强梁弱柱类型时，柱先于梁破坏，假设各楼层在柱端形成塑性铰，即柱端截面达到其极限抗弯承载力。

计算楼层受剪承载力时，先求出各弯曲破坏型柱的受剪承载力，即各柱的上下端截面的极限抗弯承载力之和除以层净高。

得到各柱的受剪承载力后，楼层受剪承载力再由各柱的受剪承载力进行叠加得到，该方法被称为“拟弱柱化法”。

建筑抗震鉴定标准规程中所规定的楼层现有受剪承载力的计算方法采用的就是拟弱柱法。

采用拟弱柱化法计算时，可认为是在刚性楼板假定下进行，梁端的极限受弯承载力不影响柱的受剪承载力。

这样也会使得采用拟弱柱法计算楼层受剪承载力时，计算结果容易偏大，但由于其计算简便，适合于工程计算。

对于非强梁弱柱型的框架结构，文章中提出了3种计算方法：日本法，柱铰判别法，柱底塑性铰法。

日本法：日本法又被称“节点平衡法”，适用于强柱弱梁类型的框架结构。

当框架属于强柱弱梁类型时，梁先于柱破坏，假设全部梁端均出现塑性铰后，即达到其正截面极限受弯承载力后，然后底层的柱底才屈服，认为此时结构整体破坏。

采用日本法计算时，先计算出各梁端的极限受弯承载能力，然后按照弹性刚度对梁端弯矩进行分配以确定层间柱端的正截面极限受弯承载力。

接着由柱端弯矩除以层净高得到其受剪承载力，最后再叠加得到楼层的受剪承载力。

采用“节点平衡法”进行计算时，要求柱端在梁端屈服后仍然处于弹性阶段，这在非顶层的节点是不符合事实的。

事实上，新的塑性铰虽然不会在顶层的柱端
出现，但是在非顶层的柱端有可能会产生，理论分析及试验都能充分证实这一点。

虽然“节点平衡法”的假定与实际情况有些不符，但它有着计算简明扼要的优点。

柱铰判别法：“节点平衡法”的改进，又被称为“节点失效法”。

采用柱铰判别法计算时，需要判断节点类型。

若为强梁弱柱型节点，计算时同前文所述强梁弱柱的情况；若为强柱弱梁型节点，则在梁端屈服后，假定继续增大外力作用时，节点上下柱端的弯矩同号增大，直到新的塑性铰出现在某一柱端，柱的受剪承载力由此情况下计算得到。

楼层受剪承载力再由柱的受剪承载力叠加得到。

楼层受剪承载力采用“柱铰判别法”计算的结果小于“拟弱柱法”，大于“节点平衡法”。

“柱铰判别法”反映了同一节点的柱端的弯矩在梁端先行屈服后，有可能还会继续增大，一直到柱端出现新的塑性铰的情况。

但该方法也有不足之地方：假定节点上下柱端的弯矩是同号增大的情况下来求柱端的屈服弯矩，与实际情况不相符；此外用“柱铰判别法”计算楼层受剪承载力时计算量不小。

柱底塑性铰法：是“柱铰判别法”改进后的方法。

在强柱弱梁的假定下，梁端首先出现塑性铰。

与“柱铰判别法”不同的是，节点上下柱端的弯矩的增量，在外力的作用继续变大时，总是大小相等但方向相反地出现，而不是大小相等且方向一样。

柱底塑性铰法，在强柱弱梁类型的框架中，塑性铰一般会由于柱底截面弯矩增大而在柱的下端出现，故因此而得名。

柱的极限抗弯承载力，上端按照“节点平衡法”进行计算，下端按照“拟弱柱法”进行计算，再由这两个值之和除以层净高得到柱的受剪承载力，楼层受剪承载力再由柱的受剪承载力叠加得到。

楼层抗剪承载力采用“柱底塑性铰法”计算的结果小于“柱铰判别法”，大于“节点平衡法”。

而且该方法优点突出，不仅计算上较为简明扼要，概念上也比较清楚合理。

最后通过算例，得出“日本法计算简便，但给出偏小的计算结果，与实际不甚相符；柱铰法在考虑梁塑性铰出现后，地震力尚可继续增长，直至出现柱铰，这对日本法是一项改进，但在同一节点，考虑上下柱端同时弯矩增长是不符合实际的，由此可能给出偏大的楼层受剪承载力；柱底塑性铰法则不但吸取了柱铰法的优点，又避免了其不足之处，不仅计算较为简便，而且可以给出较为适中和较为符合实际的计算结果”的结论。

赵方周，赵西平[5]认为楼层受剪承载力的计算方法采用“拟弱柱化法”的进行计算时，较为繁琐，且工作量大，于是对“拟弱柱化法”的计算公式进行简化。

在单柱的受剪承载力的计算时，做了如下简化假定：上下端柱轴力相等，即把本层柱的重量的影响忽略掉；柱上下端的受拉钢筋面积相等，否则取上下端受拉钢筋面积的平均值；同一层的所有柱子的净高一样；柱截面采用对称配筋，并取同层各柱截面有效高度为0.925倍的截面高度。

在这些假定化简下，最后得到简化
后的楼层受剪承载力计算公式。

通过实例计算，得出“所推导的实用计算公式计算值与实际误差很小，而且计算量大幅减小，对实际工程而言实用且方便”的结论。

赵方周，李琳[6]对钢筋混凝土框架结构楼层受剪承载力采用“节点平衡法”计算时的计算公式进行简化。

通过近似取同层各柱高度一样，计算梁端正截面受弯承载力时近似取截面有效高度为0.925倍的截面高度，并取同层梁高相等(不等时取加权平均值)，同时认为同层各柱刚度比值均相等，最后得到楼层受剪承载力采用“节点平衡法”计算时的简化计算公式。

利用简化计算公式可以不必求出各梁端部的受弯承载力，而直接将各梁端的顺时针或反时针方向的钢筋面积进行叠加，直接求出楼层上柱和下柱的受弯承载力，再求得楼层受剪承载力。

通过实例计算，得出“简化计算公式误差很小，足以满足实际工程要求，且计算简单，实用于工程”的结论。

黄雅捷，梁兴文，王应生[7]研究了异形柱正截面受弯承载力的计算方法以及由异形柱构成的框架结构的楼层受剪承载力计算方法。

文章在异形柱为弯曲型破坏且为单向偏心受压，而且结构整体不存在扭转的情况的假定下，给出了几种情况下十字型、L型和T型截面的异形柱的受弯承载能力的计算公式，然后再分梁铰破坏机构和混合铰破坏机构对结构进行楼层的受剪承载力计算。

梁铰破坏机构下，只有梁铰，将梁截面的弯矩按刚度分配到柱端，再折算成受剪承载力，全部柱子的受剪承载力叠加即为楼层受剪承载力。

混合铰破坏机构情况下，则是采用了柱铰判别法计算。

填充墙受剪承载力部分按照其抗震抗剪强度标准值乘以填充墙横截面面积得到。

最后通过算例，说明前文所推导的公式的计算值与实验结果较为吻合，证明公式的正确性。

楼层受剪承载力是由一个个基本的抗侧力构件的受剪承载力叠加而成。

单个抗侧力构件，如柱、剪力墙、支撑等，它们组合起来成为楼层这一更为巨大的抗侧力体系。

本文也将对柱、墙、支撑等单个抗侧力构件的层间受剪能力进行研究。

对于柱、剪力墙、支撑等构件的承载力计算及其受力性能，国内外都做了大量的研究。

冯丽馨，王克海，叶英华，李茜[8]在总结大量他人资料的基础上，对钢筋混凝土柱在两种不同的计算模式下的受力情况进行分析推导。

最后他们得到的两种情况下的受剪承载力的计算公式，并对它们进行了对比分析。

方法一是根据x方向、y方向力平衡以及弯矩平衡三个方程联立求解得到柱的受剪承载力的计算公式。

方法二是以桁架-拱机构来对柱的抗剪情况进行分析。

非框架柱和框架柱在单向横向力及轴力作用下，弯曲裂缝首先会出现在柱的固端附近，接着会向上延伸，与柱轴向成45度角。

随着剪力的慢慢变大大，向反弯点延伸的斜裂缝会出
现在柱端的受压部位。

在配箍率比较大的情况下，此时受压区往往容易发生剪压或斜压破坏，进而使得斜截面的开裂和破坏；在配箍率比较小的情况下，容易使得柱斜拉破坏，即纵筋和箍筋由于斜裂缝的变大而屈服。

主要由以下三个因素影响着柱的受剪破坏形态：桁架的受压承载力、纵筋及箍筋的屈服强度、受压拱的承载能力。

最后也根据两部分的平衡方程求解得到计算公式。

李文红，陈晓辉[9]分析研究了斜向水平荷载作用下的钢筋混凝土框架柱在的受剪承载力。

通过4个在两个主轴方向上配箍量不等的矩形截面的钢筋混凝土柱的实验，以及非线性有限元软件建模模拟，对比分析两种情况下得到的荷载-位移曲线。

最后得到了在水平荷载的作用下，混凝土与钢筋的粘结破坏容易出现在钢筋混凝土框架柱受压侧的两个角边；以及为提高柱的斜截面受剪承载力可以在柱截面的短边适当地增大配箍面积的结论。

艾文超，童根树，张磊，干钢，沈金[10]考虑了柱底板厚度和、锚栓的直径及其与底板锚栓孔径之差等影响，制作了15 个试件共5 组实验，以此来研究钢柱锚栓连接的受剪性能。

通过实验得到，锚栓连接的界面抗滑移刚度和受剪承载力设计值随着柱底板厚度增大而越小；承载力几乎不随锚栓直径和锚栓孔径之差的变化而变化，而滑移阶段的长度随着锚栓直径和锚栓孔径之差的变化而发生明显变化的结论。

文章中还建议将锚栓连接的受剪承载力设计值取值为由试验得到的荷载-位移曲线中的第一个转折点所对应的荷载值，并提出了锚栓连接极限承载力和锚栓连接的受剪承载力设计值的计算公式。

Sezen[11]设计了4个低配箍率的足尺方形钢筋混凝土柱，并在不同加载方式下进行了试验：固定轴压比为0.15时的拟静力试验、固定轴压比为0.6时的拟静力试验、变轴力作用下的拟静力试验以及固定轴压比为0.15时的单调静力加载试验。

最后得到低配箍率下不同轴压比和不同加载方式下的柱子的抗震性能变化情况。

Xiao和Zhang[12]对不同的体积配箍率、轴压比、剪跨比的14个大比尺钢筋混凝土柱进行反复荷载试验，其中6根圆形截面柱，4根方形截面柱和4根菱形截面柱。

试验表明，当柱呈弯曲型破坏时剪跨比大多比较大，当柱呈剪切型破坏时剪跨大多比较小；柱的承载力随着剪跨比减小、轴压比增大而增大，但变形能力随着剪跨比减小、轴压比增大而减小；剪跨比相同时，箍筋配置较多的高轴压试件的抗震性能基本没有降低；配箍率、轴压比和剪跨比的设计参数一样时，圆形柱抗震性能最好，其次是方形柱和菱形柱。

梁兴文，辛力，陶松平，文保军[13]研究了钢筋混凝土剪力墙的受剪承载力，依据收集到的313 片钢筋混凝土剪力墙受剪性能试验资料，对我国现行规程中所推荐的计算公式的可靠性进行了验证和分析。

分别采用我国规范混凝土剪力墙。