塔吊板式基础安全专项施工方案

目录
第一章编制依据及工程概况1
第一节编制依据1
第二节工程概况2
第二章塔吊选型及定位3
第一节塔吊选型3
第二节塔机定位3
第三章塔吊基础设计3
第四章塔吊桩基施工5
第一节塔吊桩基设计5
第二节塔吊桩基施工5
第五章塔吊基础承台施工6
第一节基础垫层的施工6
第二节截桩接桩6
第三节基础钢筋绑扎7
第四节模板安装8
第五节塔吊预埋螺栓的安装：8
第六节基础混凝土的浇注：9
第七节基础养护9
第六章塔吊监测9
第七章安全措施10
第八章安全计算书10
第一章编制依据及工程概况
第一节编制依据
１施工组织设计
《×××××施工组织设计》
２计算软件及版本
广联达施工安全设施计算软件
３工程图纸
《建筑施工手册》第五版。

《建筑施工计算手册》江正荣主编
第二节工程概况
4 建设单位
5 监理单位
6 建筑概况建筑功能建筑面积建筑高度建筑层数建筑层高
7 结构概况
基础结构形式
主体结构形式
屋盖结构形式
第二章塔吊选型及定位
第一节塔吊选型
考虑工程地下室工期紧，面积大，施工场地狭小，现场施工水平及垂直运输工作量大，结合工程的平面位置、平面形状、主体工程在平面中的位置、施工设备的投资、现场材料的堆放、塔吊的性能、施工工艺和施工方法等，在土方开挖前安装3台塔吊负责本工程基础、地下室主体的全过程垂直运输任务。

2台QTZ63型塔吊，分别位于现场西侧和南侧，负责主楼区域垂直运输任务，塔吊臂长60m；1台ST60/15型塔机，位于现场基坑中间，塔吊臂长60m，负责裙楼区域垂直运输任务。

第二节塔机定位
工程塔吊平面布置如下图所示：插入现场总平
精确定位：
第三章塔吊基础设计
从本工程的土质情况、土方开挖后对边坡支护影响等因素考虑，塔吊采用承台基础，承台下为预应力管桩，以确保塔吊基础的稳定性，基础承载力满足使用要求。

本标段工程塔吊基础桩基础采用桩径为Ø500mm预应力管桩，根据承台尺寸，承台下布置四根桩，四角分别布置，桩中心点距离为3800mm。

桩顶部伸进承台100mm。

承台采用钢筋混凝土砼桩承台，承台尺寸为5000mm×5000mm×1300mm，混凝土强度为C40，承台底部钢筋的保护层取100mm，上部钢筋的保护层取50mm。

塔式起重机脚部宽度为：1600mm×1600mm。

如图。

塔吊桩基及基础的承载力计算详见附件：塔吊基础计算书。

第四章塔吊桩基施工
第一节塔吊桩基设计
塔吊承台下设4根钻孔灌注桩桩，桩径700，桩间距3600；桩身砼标号为C35，采用挖孔灌注桩工艺，配主筋14C16，箍筋A8@200，主筋锚入承台800mm。

第二节塔吊桩基施工
本工程塔吊桩的质量要求应严格按照工程桩的各项技术质量要求进行施工，严禁降低塔吊桩的施工质量要求，保证塔吊桩的成孔质量、钢筋安装和混凝土浇注质量。

塔吊桩施工时，每个塔吊留混凝土试块2组，作为安全保证资料存档，试块制作必须在浇筑地点进行。

第五章塔吊基础承台施工
基础的施工顺序：土方开挖→垫层→放线→支模→钢筋邦扎及避雷接地的焊接→预埋螺栓固定→再复查并做隐蔽记录→砼浇灌→养护→拆模→做基础隐蔽→回填。

特别注意预埋螺杆的标高，及时与预埋螺杆人员交底，以保证螺杆高出混凝土的高度要满足塔吊安装单位的要求。

第一节基础垫层的施工
本工程塔吊基础垫层采用100厚C15砼垫层，基础垫层尺寸为5200×5200，在施工基础垫层前，必须认真夯实基底土层，垫层砼浇注时要采取有效措施保证垫层表面的平整度。

具体做到以下几点：
1、采用商品混凝土，汽车泵浇筑，人工振捣。

2、在浇捣垫层时，按桩筋上的标高和毛竹桩的标高拉线进行垫层高度控制，按从低到高，按每栋进料口从远到近施工，再用平板振动机振捣密实，用2m长铝合金刚尺按水平基准点找平，用木抹子抹平，在垫层开始初凝时，用槎板再槎平槎细毛不压光。

3、砼初凝前施工人员不得在垫层上踩踏，原则上承台底先浇垫层后砌砖胎模，由于地下水与地表水的侵入和淤泥土易塌方等因素，深承台垫层浇后往往会受到水侵蚀，且硬化速度慢，垫层砼浇筑后开始砌承台胎模，往往把垫层踩踏不成样子，因此为了确保垫层的施工质量，如遇特殊情况采用先砌承台胎模，后浇承台内垫层，从而确保了垫层砼的质量。

4、施工垫层时应严格控制垫层标高和平整度，标高考虑取负值（约30mm），并做好表面压实、抹平、收光工作。

垫层施工完成后应立即将轴线、承台或底板边线投测到垫层上，以确保下部工序的正常施工。

第二节截桩接桩
土方开挖后应由测量员测量实际桩顶标高，用红油漆标识设计桩顶标高线，截桩采用专用的切割工具，切断桩的钢筋后再用小锤敲碎多余的混凝土，绝不容许随意敲打预应力管桩。

接桩填芯参考图集03SG409，接桩钢筋为6Ф18,填芯长度为1.2m。

填芯混凝土为C40。

第三节基础钢筋绑扎
经计算后得出基础钢筋配筋，具体计算过程详见后附件塔吊桩基出的计算书，配筋详图如下。

③
钢筋的制作绑扎要严格按照设计要求施工，要求绑扎牢靠，碰撞不变形，绑扎完毕必须经钢筋工长、质检员检验，合格后方可进行下一道工序的施工。

承台上下面钢筋均为Φ20钢筋加工时，焊接采用闪光对焊、机械成型。

钢筋绑扎的几个关键点：
1、承台底为双向双层钢筋，钢筋撑脚的数量应保证，以确保上下层钢筋之间的厚度。

钢筋撑脚摆放时应注意避开桩头钢筋。

2、保证钢筋位置的准确性，在垫层上均弹出中心线和边线，按线绑扎，绑扎完毕，再拉线检查，避免插筋单根或整体偏移。

3、避免钢筋整体扭转。

绑扎完毕必须经钢筋工长、质检员检验，合格后方可进行下一道工序施工。

4、垫块数量及位置适当。

地下室潮湿环境决定了垫块数量及位置得当，以确保钢筋保护层，垫块用1：2水泥砂浆制作。

5、按图纸和规范认真施工，加强施工过程管理。

钢筋绑扎完毕，项目在要自检的基础上，会同公司工程管理处、建设单位、监理单位对钢筋严格检查。

另外及时通知质监站进行验收，做好隐检记录。

6、浇筑砼时，钢筋绑扎班应及时派人看护预埋螺栓及钢筋，以免砼的流动带动预埋螺栓或钢筋移位。

第四节模板安装
模板选用18mm厚多层胶合板模板；模板的支撑体系，选用Φ48焊接钢管脚手架
作支撑及抱箍。

1、模板安装工艺：第一层模板安装就位→检查对角线、垂直和位置→安装立杆及抱箍→第二、三等层模板及抱箍安装→安全面检查校正→群体固定。

2、先在基槽底弹出基础边线和中心线，再把模板对准边线，作水平尺校正侧板顶面水平，经检测无误差后，用立杆、水平撑及拉撑钉牢。

塔吊基础承台高1.40m 采用3道抱箍，每道间距600，转角处采用双扣件加固。

3、承台自身加固完毕后要将其进行整体加固，将木方分3～4层顶入承台边的土体，并用大锤将立杆钉入垫层。

第五节塔吊预埋螺栓的安装：
安装塔吊预埋螺栓的安装必须在相关专业人员指导下进行。

注意事项：
1、安装前应对螺栓型号、数量、螺纹的完整性、螺帽等进行核查、验收，并分类堆放、保管。

2、固定钢筋上横梁标高控制必须精确，固定钢筋之间焊接必须可靠，使之能形成一个稳固的体系。

3、每根预埋螺栓必须在两个方向校正的偏差，标高、位置、垂直度都应经过初步调整并初步固定，以及二次校正、调整，无误后进行最终固定。

4、穿筋和绑扎过程中必须小心，防止碰撞固定架或预埋螺栓；绑扎好的钢筋必须与螺栓固定架和预埋螺栓完全脱开，使螺栓固定架和预埋螺栓形成独立的体系，确保预埋螺栓的安装精度。

钢筋绑扎完毕后，还需对预埋螺栓进行全面复测，符合设计要求和规范规定后才能进行混凝土的浇筑。

5、混凝土浇筑前，对预埋螺栓螺纹部分进行包裹，防止混凝土浇筑时造成螺纹损坏。

混凝土应沿螺栓周围对称下料，避免混凝土直接冲击固定架和预埋螺栓，振捣时严禁振动棒接触固定架和预埋螺栓，以免造成预埋螺栓的的偏位或变形。

浇筑过程中应安排专人看护，发现异常及时处理。

6、混凝土终凝后，将轴线投测基础面，将标高投到预埋螺栓上，逐根检查并填好记录，以便交安。

7、清除检查合格后，用钢丝刷将预埋螺栓上附着的混凝土浮浆清除干净，在丝扣上抹上黄油，并用特制塑料套加以保护，以防止丝扣生锈和损坏，影响安装。

第六节基础混凝土的浇注：
塔吊基础砼采用C40砼商品混凝土，利用汽车泵泵送入模,在浇注过程中要严格按照混凝土浇注操作规程进行。

为预防施工缝的出现，保证结构的施工质量，混凝土浇筑应连续进行，分层震
捣，防止出现施工缝。

要分层下料、分层振捣并控制每层的浇筑厚度。

混凝土下料时，应沿螺栓周围对称下料，严禁混凝土直接冲击固定架、预埋螺栓和模板，振捣时，不可随意挪动钢筋，振动棒不得直接接触模板、螺栓固定架和预埋螺栓，防止模板变形和预埋螺栓偏位。

因钢筋较密，混凝土振捣应设置专门的熟练工人,震动棒插点要均匀，尤其是预埋螺栓附近的砼，要确保砼震捣密实，震动时严禁碰撞预埋螺栓，如发生碰撞，必须检查预埋螺栓是否移位，确认未发生移位等现象后方可进行继续浇注。

要安排专人跟班检查钢筋及预埋螺栓，巡察模板及支撑体系是否出现松动或变形，特别是预埋螺栓位置的准确性，出现异常情况应及时采取对应措施。

基础砼浇注后，表面收光抹平。

第七节基础养护
基础混凝土浇筑完成后，及时进行混凝土养护，养护日期至少7天以上。

为了地下室底板施工，可对基坑四周进行回填至地下室底板标高，同时夯实回填土方。

待基础混凝土强度达到设计要求时，方可进行塔吊的安装工作。

塔吊基础回填时在基础边（地下室外侧）挖1000×1000×1000集水井，用粉煤灰砖砌240厚砖墙，内壁刷1：3水泥砂浆，采用自动抽水泵将集水井内水排出坑外。

第六章塔吊监测
1塔吊竖直偏移观测
(1)监测工期为施工全过程。

(2)地下室结构施工期间，检测频率为每两天观测一次。

(3)主体施工阶段，检测频率为每两周一次。

注：以上监测频率随现场施工进度会有一定调整。

监测报警值表
监测项目报警值
塔吊竖直倾斜量附墙以下2‰，附墙以上4‰
施。

项目部得到报警值后，及时组织专业人员对塔吊进行调正，必要时视情况可拆除部分塔吊标准节。

第七章安全措施
临边防护：基坑周边设置防护栏杆，防护栏杆由上下两道横杆及栏杆组成。

上横杆离地面高度1.2m，下横杆离地面高度0.6m。

横杆长度大于2m时，加设栏杆立柱，栏杆立柱采用钢管打入地面50cm～70cm深，钢管离边上的距离不小于50cm。

并在栏杆和横杆上设置醒目的黑黄标志。

具体安拆方案于厂家进场安装塔吊前提供，安装时需注意以下安全措施：
1、参加安装作业人员进入安装现场，必须戴安全帽，穿好软底鞋，塔机上作业还要系好安全带。

2、所用钢丝绳、吊具用具必须配备齐全，禁止使用报废钢丝绳和不安全吊具。

3、严禁任何机具超载作业。

4、各种绳夹和卸扣要按规范上好。

5、不得酒后作业，野蛮作业，超前作业，而且各工种之间人员要相互协调配合。

6、塔机上作业人员要注意拿稳工具和螺栓等物体，并留意个人脚步和手动的防滑。

7、禁止无关人员进入安装现场或在安装作业范围内经过和停留。

8、行走吊车支撑腿底下要垫放枕木方可进行作业，作业过程中如发现不安全或意外情况，要及时停机，排除故障后方可继续作业。

9、安装塔机人员必须具备国家规定的条件，电工和塔式超重机安装工必须持证，安装单位必须具备劳动部门核发的安装相应塔机型号的许可证。

10、塔机安装工作开始前，必须明确安装工作负责人，以便统一指挥。

第八章安全计算书
矩形板式基础计算书
一、计算依据
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
二、参数信息1）基本参数
2）承台参数：
承台底部长向配筋直径d1 22 承台底部长向配筋间距a1 160
承台底部长向配筋等级HRB335 承台底部短向配筋直径d2 22
承台底部短向配筋间距a2 160 承台底部短向配筋等级HRB335 承台顶部长向配筋直径d3 22 承台顶部长向配筋间距b1 160
承台顶部长向配筋等级HRB335 承台顶部短向配筋直径d4 22
承台顶部短向配筋间距b2 160 承台顶部短向配筋等级HRB335
（图1）塔吊荷载示意图
（图2）塔吊基础布置图
（图3）承台配筋图三、基础验算
1．荷载计算
基础及其上土的自重荷载标准值：
G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.812kN
基础及其上土的自重荷载设计值：
G=1.35G k=1.35×877.812=1185.047kN
荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1193.9kN·m
F vk''=F vk'/1.2=56.8/1.2=47.333kN
荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：
M''=1.35×1193.9=1611.765kN·m
F v''=F v'/1.2=76.68/1.2=63.9kN
基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=5.3×5.32/6=24.813m3
W y=bl2/6=5.32×5.3/6=24.813m3
相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：
M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1026.9×5.3/(5.32+5.32)0.5=726.128kN·m
M ky=M k l/(b2+l2)0.5=1026.9×5.3/(5.32+5.32)0.5=726.128kN·m
2、偏心距验算
(1)、偏心位置
相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：
P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(357+36.2+877.812)/(5.3×5.3)-726.128/24.813-7
26.128/24.813=-13.281<0
偏心荷载合力作用点在核心区外。

(2)、偏心距验算
偏心距：e=(M k+F Vk h)/(F k1+G k)=(1026.9+14.1×1.25)/(357+36.2+877.812)=0.822m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：
a=(b2+l2)0.5/2-e=(5.32+5.32)0.5/2-0.822=2.926m
偏心距在x方向投影长度：e b=eb/(b2+l2)0.5=0.822×5.3/(5.32+5.32)0.5=0.581m
偏心距在y方向投影长度：e l=el/(b2+l2)0.5=0.822×5.3/(5.32+5.32)0.5=0.581m
偏心荷载合力作用点至e b一侧x方向基础边缘的距离：
b'=b/2-e b=5.3/2-0.581=2.069m
偏心荷载合力作用点至e l一侧y方向基础边缘的距离：
l'=l/2-e l=5.3/2-0.581=2.069m
b'l'=2.069×2.069=4.28m2≥0.125bl=0.125×5.3×5.3=3.511m2
满足要求
3、基础底面压力计算
荷载效应标准组合时，基础底面边缘最大压力值
P kmax=(F k+G k)/3b'l'=(357+36.2+877.812)/(3×2.069×2.069)=98.981kPa
4、基础轴心荷载作用应力
P k=(F k+G k)/(lb)=(357+36.2+877.812)/(5.3×5.3)=45.248kN/m2
5、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值
f a=f ak=193kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算
P k=45.248kPa≤f a=193kPa
满足要求
(3)、偏心作用时地基承载力验算
P kmax=98.981kPa≤1.2f a=1.2×193=231.6kPa
满足要求
6、基础抗剪验算
基础有效高度：h0=h-δ=1.25-50/1000=1.2m
X轴方向净反力：
P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×((357+36.2)/(5.3×5.3)-(1193.9+47.333×1.25)/2
4.813)=-49.279kN/m2
P xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×((357+36.2)/(5.3×5.3)+(1193.9+47.333×1.25)/
24.813)=87.073kN/m2
假设P xmin=0,偏心安全，得
P1x=P xmax-((b-B)/2)(P xmax-P xmin)/b=87.073-((5.3-1.6)/2)×(87.073-(-49.279))/5.3=39.4 79kN/m2
Y轴方向净反力：
P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×((357+36.2)/(5.3×5.3)-(1193.9+47.333×1.25)/2
4.813)=-49.279kN/m2
P ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×((357+36.2)/(5.3×5.3)+(1193.9+47.333×1.25)/
24.813)=87.073kN/m2
假设P ymin=0,偏心安全，得
P1y=P ymax-((L-B)/2)(P ymax-P ymin)/l=87.073-((5.3-1.6)/2)×(87.073-(-49.279))/5.3=39.4 79kN/m2
基底平均压力设计值：P x=(P xmax+P1x)/2=(87.073+39.479)/2=63.276kN/m2
基底平均压力设计值：P y=(P ymax+P1y)/2=(87.073+39.479)/2=63.276kN/m2
基础所受剪力：V x=P x(b-B)l/2=63.276×(5.3-1.6)×5.3/2=620.42kN
基础所受剪力：V y=P y(l-B)b/2=63.276×(5.3-1.6)×5.3/2=620.42kN
X轴方向抗剪：
h0/l=1.2/5.3=0.226≤4
0.25βc f c lh0=0.25×1×11.9×5.3×1000×1.2×1000/1000=18921kN≥V x=620.42Kn
满足要求
Y轴方向抗剪：
h0/b=1.2/5.3=0.226≤4
0.25βc f c bh0=0.25×1×11.9×5.3×1000×1.2×1000/1000=18921kN≥V y=620.42kN
满足要求
四、基础配筋验算
1、基础弯距计算
基础X向弯矩：
MⅠ=(b-B)2p x l/8=((5.3-1.6)2)×63.276×5.3/8=573.888kN·m
基础Y向弯矩：
MⅡ=(l-B)2p y b/8=((5.3-1.6)2)×63.276×5.3/8=573.888kN·m
2、基础配筋计算
(1)、底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=573.888×106/(1×11.9×5.3×1000×(1.2×1000)2)=0.006
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-((1-2×0.006)0.5)=0.006
γS1=1-ζ1/2=1-(0.006/2)=0.997
A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=573.888×106/(0.997×1.2×1000×300)=1599.202mm2
基础底需要配筋：
A1=max(A S1，ρbh0)=max(1599.202，
0.0015×5.3×1000×1.2×1000=9540)=max(1599.202,9540)=9540mm2
a1为钢筋间距
A s1'=(πd12/4)(b/a1+1)=(3.1415×222/4)×(5.3×1000/160+1)=12971.646
基础底长向实际配筋：A s1'=12971.646mm2≥A1=9540mm2
满足要求
(2)、底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=573.888×106/(1×11.9×5.3×1000×(1.2×1000)2)=0.006 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006
γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997
A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=573.888×106/(0.997×1.2×1000×300)=1599.202mm2
基础底需要配筋：
A2=max(A S2，ρlh0)=max(1599.202，
0.0015×5.3×1000×1.2×1000=9540)=max(1599.202,9540)=9540mm2
a2为钢筋间距
A s2'=(πd22/4)(l/a2+1)=(3.1415×222/4)×(5.3×1000/160+1)=12971.646
基础底短向实际配筋：A S2'=12971.646mm2≥A2=9540mm2
满足要求
(3)、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋：
A S3'=(3.1415×222/4)×(5.3×1000/160+1)=12971.646mm2≥
0.5A S1'=12971.646×0.5=6485.823mm2
满足要求
(4)、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋：
A S4'=(3.1415×222/4)×(5.3×1000/160+1)=12971.646mm2≥
0.5A S2'=12971.646×0.5=6485.823mm2
满足要求。