一种全桥同步整流器的设计及其应用

一种全桥同步整流器的设计及其应用
王贤江;石玉;李功福
【摘要】一般在AC／DC开关电源的输入级会加入一个全桥整流器，将电网的交流电压变为脉动的直流，以便之后DC—DC变换器的处理。

由于传统桥式整流器的整流二极管存在约1V的电压降，当系统功率较大时，此整流桥将消耗一部分能量，这部分能量损失使得在设计系统时需进行额外的散热处理。

同时这部分损失的能量也降低了AC／DC电源的系统效率。

文中从用N沟道的增强型MOSFET构建全桥同步整流器，并引入相应控制信号对其进行全桥同步整流，仿真结果达到了设计要求。

%Generally a full-bridge rectifier is added to the AC/DC switching power supply input stage to convert the AC voltage grid into a pulsating direct current for later processing by the DC-DC converter. As the traditional rec-tifier diode bridge rectifier has a voltage drop of about 1 V, it will consume some energy when the system power is large. This energy loss makes extra heat treatment necessary in the design of the system. And this loss also reduces the AC/DC power system efficiency. In this paper, with the N-channel enhancement-mode MOSFET we build a full- bridge synchronous rectifier control signal and introduce its corresponding control signal for full-bridge synchronous rectification. The simulation result meets the requirement of the design.
【期刊名称】《电子科技》
【年(卷),期】2012(025)009
【总页数】4页(P91-93,120)
【关键词】AC／DC开关电源;桥式整流器;DC—DC变换器;全桥同步整流
【作者】王贤江;石玉;李功福
【作者单位】电子科技大学电子薄膜与集成器件国家重点实验室,四川成都610054;电子科技大学电子薄膜与集成器件国家重点实验室,四川成都610054;电子科技大学电子薄膜与集成器件国家重点实验室,四川成都610054
【正文语种】中文
【中图分类】TN86
由于现代高速超大规模集成电路的尺寸不断减小，同时又对功率要求的不断增加。

因此必须提高供电电源的功率密度，在有限的散热空间里增加功率密度，就必须提高电源的工作效率。

近年来，通过增加输出级同步整流、引入软开关技术等，使得开关电源的效率得到了大幅提高。

如何进行一步提高其工作效率，笔者从输入级的一次整流入手进行了相应分析和研究。

1 原理与设计
1.1 桥式整流与桥式同步整流分析
一般开关电源中一次整流电路结构如图1所示。

因为图中电源V1由电网提供，要采用高压二极管对其进行整流，所以D1，D2，D3，D4的压降约为1 V。

当输出电流为I时，将在整个整流桥上产生P(VD)=1×2×I的功率损耗。

图1 一次整流电路结构
桥式同步整流电路结构如图2所示，图中M1、M2、M3、M4为 n 沟道增强型功率 MOS 管，其中 D1、D2、D3、D4为其寄生体二极管。

图中左半部分为其驱动信号产生模块。

图2 桥式同步整流电路结构
为进一步提高电源变换器的效率，降低一次整流部分的损耗是提高电源变换器工作效率的一种有效途径。

采用P－MOSFET管来实现整流功能的整流电路称为同步
整流电路，P－MOSFET管不像二极管那样能自动截止反向电流，需要用P－MOSFET管来实现同步整流，必须控制P－MOSFET管的导通和关断，而P－MOSFET管的导通和关断又取决于它的栅极驱动信号。

因此，在设计同步整流P
－MOSFET管栅极驱动信号的大小和时序，要确保同步整流电路的正常工作［8］。

图 3 为相应开关管 M1、M2、M3、M4 控制信号S1、S2、S3、S4 波形图。

为防止开关管发生直通的现象，在上下桥臂的波形切换之间加入了死区时间Tdeadtime。

图3 相应开关管控制信号波形图
因为工作频率在50 Hz，所以无需考虑其开关损耗。

桥式同步整流电路中功率损耗主要发生在其导通的直流电阻RDS上，即P=(RDS×2)I2，图4给出了相应损耗
功耗曲线。

图4 相应损耗功耗曲线
设全桥整流时整流桥的损耗功率P(VD)=2×I。

设全桥同步整流时开关管的损耗功
率P(VT)=Ron×I2。

与全桥整流相比全桥同步整流所节省的功率损耗P(D)=P(VD)－P(VT)=2×I－Ron×I2。

根据函数的增减性，当I=1/Ron时，P(D)可取得最大值。

1.2 相应参数计算
此部分主要考虑将输入正弦波变为与之同步的方波，相应电路如图5所示。

为防
止整流开关管发生直通的现象，在上下桥臂波形切换之间加入了死区时间。

引死区时间由过零比较电压时行设定，即电阻R1与电阻R2、R3与电阻R4的比值来确定。

死区时间Tdeadtime在整个周期中所占的时间为
其中，V1－1为同步交流信号的幅值;T为输入交流信号的周期。

图5 相应电路
2 实验部分
分别对全桥同步整流的效率进行了测量与对比，并对其工程应用进行了实验与分析。

2.1 效率对比
对相应电路进行了实验，实验中图2所示的同步开关管采用IRF4710，图5中所
采用的电压比较器为LM339，为安全起见，图2中所示输入电压V1为与电网隔
离的12 V。

电压V1－1为与V1同步且与电网隔离的12 V，但经过分压处理。

表1为二极管全桥整流与全桥同步整流在不同的负载情况下得到的效率。

表1 二极管全桥整流与同步整流不同负载效率类别负载/Ω输入电压/V 输入电流
/A 输出电压/V 输出电流/A 效率/%3二极管全桥整流11.3 2.25 8.500 2.00
66.86 2 10.8 2.83 7.897 2.54 65.63 1 9.71 3.89 6.948 3.4363.09 3全桥同步整
流11.99 2.35 9.898 2.15 75.53 2 11.41 2.95 9.154 2.70 73.43 1 10.21 4.25
7.772 4.0071.64
从表1中的相应数据可以看出，全桥同步整流的效率要比二极管全波整流效率高
出近10%，与理论以及仿真分析的结果基本是一致的。

2.2 实际应用
带阻性负载(3 Ω)时，其输入电压、电流波形如图6所示，输出电压波形图7所示。

从图中可以发现其电压、电流波形相位比较接近，其输出电压呈脉动的直流。

带感性负载(直流电动机)时，其输入电压、电流波形如图8所示，输出电压波形，图9所示。

输入电流出现了能量的反向流动，且一些区域呈现了较大的电流尖峰。

输出电压中也同样出现了幅值较大的尖峰电压。

图8 输入电压、电流波形
图9 输出电压波形
带容性负载(在23 Ω的负载电阻上并联一个470 μF的电容)时，其输入电压、电流波形如图10所示，输出电压波形图11所示。

和带感性负载一样也出现了能量的回流现象，这主要是由于开关管的反向导通所致。

但从图中可以发现其输入电流波形出现了严重失真，这在实际应用中是不允许的。

3 结束语
通过对全桥同步整流器的原理分析，仿真分析以及实验电路，得到以下结论:(1)根据相应原理推导，可以看出只有当开关管M1，M2，M3和M4的导通电阻比较低时才会大幅度的降低全桥同步整流器的功耗损耗，即提高一定空间的效率。

(2)对于负载而言，即后级而言。

可以直接应用于带APFC的开关电源。

当然也可以直接使用电阻性负载。

(3)当加入电动机这样的感性负载时，会出现能量回流以及较大的电压、电流尖峰。

(4)当加入电容这样的容性负载时，会出现较大电流的正反向流动而且输入电流波形出现严重失真。

这样将会对供电电网造成一定程度的波动，实际应用中当然是不允许出现的。

综上所述，(1)和(2)部分可以达到预期的要求，但是对于(3)和(4)部分还有待于进一步地研究。

参考文献
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［8］陆秋生.开关电源技术与典型应用［M］.北京:电子工业出版社，2009.。