211058831_横风作用下重型天线车底盘抗倾覆性能试验研究
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（11）起动 1 号牵引车，施加驻车制动后，用手柄控制绞盘拉力， 分级施加拉力。同时注意 2 号牵引车绞盘缆绳的张紧程度，在保 证无倾翻危险的情况下，将 2 号牵引车缆绳缓缓放至放松状态。
【参考文献】
[1] 杨红军 , 李刚炎 . 车载雷达天线平台的负载特性及风载稳定性研究 [J]. 机械制造 ,2008(02): 24-27.
力传感器读数均大于零，底盘没有发生倾覆的趋势。
位移传感器测头，拉线另一端固定在地面上。
（6）使用吊车将天线座加载工装放置在底盘车架的天线座上， 使工装中心线与车架中心线夹角为 0° ±0.5°。紧固天线座加载工
4 结束语
本文研究了横风作用下重型天线车底盘抗倾覆性能的理论计
装的安装螺栓。
算与试验方法，提出了一种使用牵引车提供模拟横风载荷的试验
3
二桥后840.00 mm处左纵梁下翼 板中心处
5
四桥后1 040.00mm处左纵梁下翼 板中心处
7
左纵梁下平面五桥后2 200.00 mm 车架中心线左450.00 mm处
9
天线座回转盘上平面左端
序号
位置
2
右纵梁下翼板最前端中心处
4
二桥后840.00 mm处右纵梁下翼 板中心处
6
四桥后1 040.00 mm处右纵梁下翼 板中心处
学术 | 制造研究
ACADEMIC
横风作用下重型天线车底盘抗倾覆性能试验研究
宋晓波
（东风柳州汽车有限公司，柳州 545005） （泰山科技学院，泰安 271000）
摘要 ：针对重型天线车底盘在横风作用下有倾覆危险的问题，本文研究了横风作用下重型天线车底盘的倾覆力矩计算模型，重点设计并搭建了抗 倾覆试验装置、制定了具体的测试方案和试验步骤， 并根据试验结果对照设计指标对底盘车架进行了改进， 改进后各项指标符合使用要求。该试 验为重型天线车底盘横风作用下的抗倾覆能力评估提供了依据。 关键词 ：横风 ；天线车底盘 ；抗倾覆 ；加载工装 ；配重 ；应力测量 ；位移测量 中图分类号 ：U467.1 文献标识码 ：A
8
右纵梁下平面五桥后2 200.00 mm 车架中心线右450 mm处
10
天线座回转盘上平面右端
量点的应变值以及各拉线式位移传感器和激光位移传感 器的读数。
3 试验结果分析与改进
加载至横风作用 7.0 t 时，测得最大受力与变形结 果为 ：应力 22 号测点应力值最大，为 169.0 MPa ；车 架位移 7 号测点位移值最大，为 16.21 mm ；天线座回
根据试验方案，该试验使用的装置包含支撑腿工装、天线转 动座加载工装、配重块、缆绳、拉力传感器和牵引车等。
图 2 试验装置示意图（牵引车调转 90°）
1.2.1 配重与加载 为 了 模 拟 天 线 车 的 实 际 工 作 情 况， 需 在 底 盘 上 一 桥 前
350.00 mm、一桥后 5 815.00 mm 和五桥后 268.00 mm 处各 对称施加 0.5 t、4.0 t 和 17.6 t 配重。同时，在回转盘上施加 24 t 载荷，该载荷由三部分组成 ：加载工装自重 4.0 t ；加载工 装上方安装的 17.6 t 配重块 ；以及 1 号牵引车绞盘牵引力的垂 向分力 2.4 t。为保证试验安全，1 号牵引车绞盘牵引力采用分 级加载的方式加载。 1.2.2 测试内容
离合器开关，抽出绞盘缆绳。 （9）在天线座加载工装的两侧各连接一根缆绳，分别与 1 号
和 2 号牵引车缆绳通过卸扣相连。其中，1 号牵引车与底盘间串 接拉力计，监控分级加载情况 ；2 号牵引车与底盘间的缆绳张紧， 起到安全保护作用。
（10）按照设计方案，将激光位移传感器布置在天线座回转 盘上（图 3 所示 9 ～ 10 测点位置）。
对天线车底盘的抗倾覆性能测试，目前没有通用的标准，可 借鉴工程机械抗倾覆稳定性的校核思路。如起重机的抗倾覆试验， 主要采用力矩法、稳定系数法和按临界倾覆载荷标定额定起重量 等方法，实现对起重机抗倾覆稳定性的控制。即通过控制起重机 的起重量，使各项载荷对危险倾覆边的总力矩不小于零 [2]。
但是对于天线车底盘上装的天线阵面，难以调整其尺寸、重 量等参数，且根据其用途，对天线阵面的工作精度要求较高。因此， 对横风作用下确保天线车底盘抗倾覆性能的思路可调整为 ：将危 险工况的横风载荷施加在天线车上，测定其抗倾覆性能及整体变 形、受力情况，并根据设计指标对底盘的结构进行改进，以达到 抗倾覆及其他设计要求。
21
五桥前615 mm处左纵 梁上翼面中心处
23
回转盘后端面与左纵梁 上翼面焊缝处
序号 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
位置
五桥前1 175.00 mm处右 纵梁下翼面边缘处
五桥前640.00 mm处右 纵梁下翼面折弯处
五桥后720.00 mm右纵 梁下翼面边20.00 mm处
（1）应力测试。根据理论计算，受横风作用时，底盘车架上 部分位置的应力值需进行监测。根据表 1 所示，在车架上布置 24 个应力测点测试车架在各工况下的受力情况。
（2）位移测试。在底盘上布置 8 个拉线式位移传感器和 2 个 激光位移传感器，分别测试车架不同位置、以及天线座回转盘上 的变形情况。传感器布置位置如表 2 和图 3 所示。
图 1 五轴天线车示意图
1 天线车底盘抗倾覆试验原理及装备
1.1 试验原理 1.1.1 理论分析
分析天线车工作时一侧支腿所受的倾覆力矩，主要包括风力 矩 M 1 和各项载荷产生的力矩 M 2 两部分。
（1）风力矩 M 1 将整车分为天线阵面、设备箱体和底盘三个部分，横风作用 下各部分均对一侧支腿产生风力矩 [3]。总的风力矩按下式计算 ：
回转盘后端面与右纵梁 上翼面焊缝处
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表 2 位移测量点
（12）记录各个支腿压力传感器的读数、各应力测
序号
位置
1
左纵梁下翼板最前端中心处
（7）按照试验方案在相应位置施加配重。
方案，验证并改进了该底盘的抗倾覆性能。本文所采用的试验方
（8）将 1 号和 2 号牵引车分别停放在底盘右侧和左侧相应距
法简洁有效，对其他同类型底盘抗倾覆能力的评估具有一定的参
离处，使用驻车制动保持车辆固定，发动机熄火。然后解锁绞盘
考意义，也可用于车载导弹平台等设备的试验研究。
五桥后1 005.00 mm处右 纵梁下连接板折弯处
回转盘后部加强横梁后 立板折弯处
第二支腿后立板右侧与 上盖板焊缝处
第二支腿后立板左侧与 下盖板焊缝处
第三支腿后立板右侧与 上盖板焊缝下处
第三支腿后立板右侧与 下盖板焊缝折弯处
尾端前200.00 mm、车架 中心右1 215.00 mm处
五桥前615.00 mm处右 纵梁上翼面中心处
转盘上 9 号测点变形值最大，为 9.58 mm。此时，左侧
第三支腿和防风支腿下部的压力传感器读数已为零，底
盘有向右倾覆趋势。
图 3 位移传感器测量点
底盘车架使用 Q345 钢，要求安全系数为 3。根据
（1）按表 1 中规定的测量点位置粘贴应变片，并将应变仪读
天线车对定位精度的要求，要求车架各处变形不超过 9.00 mm，
[2] 周奇才 , 周在磊 , 李文军 , 等 .2500t 环轨式起重机抗倾覆稳定性分析 [J]. 机械设计与研究 ,2012,28(04):108-112.
数清零。
天线座回转盘变形不超过 3.50 mm ；要求横风作用下各支腿不得
（2）将底盘按标记位置停放好，驻车制动，发动机熄火。
虚空。根据以上设计要求，测试结果超出了允许范围。
（3）使用吊车将底盘车架抬起，在调平支腿、抗风腿接口处
结合测试结果与理论计算，对车架尾部纵梁内侧进行了结构
安装工装支撑座，并在下方放置压力传感器。然后调节各支撑腿
试验方案如图 2 所示，利用支撑腿工装、加载工装和配重模 拟天线车的实际工况，使用 1 号牵引车通过天线转动座工装将最 大 7.0 t 的横向载荷作用于天线车。通过布置各种传感器，监测 在横风作用下，底盘各处的应力和位移、转动座处的位移，并通 过支撑腿底部压力传感器的读数判断底盘是否发生倾覆。2 号牵 引车与 1 号牵引车位置相对，通过其缆绳牵引，避免发生倾覆的 危险，起到安全保护的作用。 1.2 试验装置
（3）承重力测试。在 8 个支腿下方布置 8 个压力传感器，测 试车架在模拟横风作用下支腿的承重力变化。
2 试验方法与步骤
准备工作完成后，按照以下步骤进行试验。
表 1 应力测量点
序号
位置
1
五桥前1 175.00 mm处 左纵梁下翼面边缘处
3
五桥前640.00 mm处左 纵梁下翼面折弯处
5
五桥后720.00 mm左纵 梁下翼面边20.00 mm处
由于试验条件限制，难以使用真实的横风作用在天线车上，需 将横风作用折算为横向载荷。根据实际工作最恶劣环境状况，当风 力为 8 级时，估算得到整个天线车受到的横向载荷约为 7.0 t[4]，作 用在阵面上距离地面 7.00 m 处。一些学者曾针对该要求进行过 同类试验，采用的是通过高塔上定滑轮施加横向载荷的方式 [5]。 该试验装置适用于需常年进行该试验的天线车总装单位，制作成 本较高，且一旦试验结果与要求不符，难以进行底盘的改进设计。 本文研究采用一种新的加载方式，由牵引车提供横向力，即通过 缆绳将大小相当的牵引力施加在天线阵面工装的相应位置。
（1） 式中 C ——风阻系数，取 1.4
Ai——各部分特征面积 V ——风速 H ——风力中心距地面的高度 （2）各项载荷产生的力矩 M 2 用支腿将天线车撑起工作时，天线车自身重力、天线阵面倾 斜以及阵面回转导致的惯性力等，均对一侧支腿产生力矩。由于 天线阵面回转缓慢，惯性力可忽略不计，因此 M2 按下式计算 ：
0 引言
重型天线车底盘结构如图 1 所示，底盘为五轴，设置调平支 腿和尾部抗风支腿，天线设备集成于底盘尾部回转平台上。天线 阵面为箱体结构，其他设备均以箱体形式安装在底盘中部车架和 副车架上。工作时，各个调平支腿落地支起底盘，抗风支腿打开， 天线阵面和天线座转台进行 360°转动。天线阵面打开时，如遇阵 风，天线车底盘有可能受到横向力，发生横向滑移或倾覆，一旦 底盘发生倾覆，后果十分严重。因此，必须对重型天线车底盘在 横风作用下的抗倾覆性能进行理论与试验研究 [1]。
7
五桥前1 075.00 mm处 右纵梁下连接板折弯处
9
五桥后1 245.00 mm处 右纵梁下连接板折弯处
11
回转盘后部加强横梁与 连接板焊缝处13第二支腿后立板右侧与 下盖板焊缝处
15
第三支腿后立板右侧与 上盖板焊缝上处
17
第三支腿后立板右侧与 油缸安装板焊缝处
19
尾端前600.00 mm、车 架中心左1 215.00 mm处
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（3）
由于天线阵面和转台的转动，当转向不同方位时，横向载荷 导致倾覆趋势的方向不同 ：阵面的前后面迎风面积最大 ；底盘和其 他设备箱体等不需回转的部分，只有侧向的迎风面积最大。因此， 当天线阵面旋转至面向底盘侧面时，对于某一侧的支腿来说，风力 矩 M1 最大，与各项载荷产生力矩 M2 的代数和最小，即倾覆力矩 可能会小于零，整车发生倾覆的危险最大。由此确定了危险工况。 1.1.2 试验方案
加固。再次按试验步骤进行测试，测得结果 ：应力 22 号测点是
工装，保证底盘正常工作高度。
应力值为 90.1 MPa ；车架 7 号测点的变形值为 2.93 mm ；天线座
（4）记录应变仪读数（初始值），并将应变仪读数清零。
回转盘上 9 号测点变形值为 2.97 mm。同时，各个支腿下部的压
（5）按照试验方案，在如图 3 中 1 ～ 8 测点位置粘贴拉线式
（2） 式中 G 1——天线车自身重力
L 1——天线车重心距一侧支腿的垂直距离 G 2——天线阵面重力 L 2——天线阵面重心距一侧支腿的垂直距离，转动到不同方 向时，L 2 的数值随之不同 （3）倾覆力矩 M 倾覆力矩 M 为风力矩 M1 以及各项载荷产生的力矩 M2 两部 分的代数和，即 ：
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【参考文献】
[1] 杨红军 , 李刚炎 . 车载雷达天线平台的负载特性及风载稳定性研究 [J]. 机械制造 ,2008(02): 24-27.
力传感器读数均大于零，底盘没有发生倾覆的趋势。
位移传感器测头，拉线另一端固定在地面上。
（6）使用吊车将天线座加载工装放置在底盘车架的天线座上， 使工装中心线与车架中心线夹角为 0° ±0.5°。紧固天线座加载工
4 结束语
本文研究了横风作用下重型天线车底盘抗倾覆性能的理论计
装的安装螺栓。
算与试验方法，提出了一种使用牵引车提供模拟横风载荷的试验
3
二桥后840.00 mm处左纵梁下翼 板中心处
5
四桥后1 040.00mm处左纵梁下翼 板中心处
7
左纵梁下平面五桥后2 200.00 mm 车架中心线左450.00 mm处
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天线座回转盘上平面左端
序号
位置
2
右纵梁下翼板最前端中心处
4
二桥后840.00 mm处右纵梁下翼 板中心处
6
四桥后1 040.00 mm处右纵梁下翼 板中心处
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横风作用下重型天线车底盘抗倾覆性能试验研究
宋晓波
（东风柳州汽车有限公司，柳州 545005） （泰山科技学院，泰安 271000）
摘要 ：针对重型天线车底盘在横风作用下有倾覆危险的问题，本文研究了横风作用下重型天线车底盘的倾覆力矩计算模型，重点设计并搭建了抗 倾覆试验装置、制定了具体的测试方案和试验步骤， 并根据试验结果对照设计指标对底盘车架进行了改进， 改进后各项指标符合使用要求。该试 验为重型天线车底盘横风作用下的抗倾覆能力评估提供了依据。 关键词 ：横风 ；天线车底盘 ；抗倾覆 ；加载工装 ；配重 ；应力测量 ；位移测量 中图分类号 ：U467.1 文献标识码 ：A
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右纵梁下平面五桥后2 200.00 mm 车架中心线右450 mm处
10
天线座回转盘上平面右端
量点的应变值以及各拉线式位移传感器和激光位移传感 器的读数。
3 试验结果分析与改进
加载至横风作用 7.0 t 时，测得最大受力与变形结 果为 ：应力 22 号测点应力值最大，为 169.0 MPa ；车 架位移 7 号测点位移值最大，为 16.21 mm ；天线座回
根据试验方案，该试验使用的装置包含支撑腿工装、天线转 动座加载工装、配重块、缆绳、拉力传感器和牵引车等。
图 2 试验装置示意图（牵引车调转 90°）
1.2.1 配重与加载 为 了 模 拟 天 线 车 的 实 际 工 作 情 况， 需 在 底 盘 上 一 桥 前
350.00 mm、一桥后 5 815.00 mm 和五桥后 268.00 mm 处各 对称施加 0.5 t、4.0 t 和 17.6 t 配重。同时，在回转盘上施加 24 t 载荷，该载荷由三部分组成 ：加载工装自重 4.0 t ；加载工 装上方安装的 17.6 t 配重块 ；以及 1 号牵引车绞盘牵引力的垂 向分力 2.4 t。为保证试验安全，1 号牵引车绞盘牵引力采用分 级加载的方式加载。 1.2.2 测试内容
离合器开关，抽出绞盘缆绳。 （9）在天线座加载工装的两侧各连接一根缆绳，分别与 1 号
和 2 号牵引车缆绳通过卸扣相连。其中，1 号牵引车与底盘间串 接拉力计，监控分级加载情况 ；2 号牵引车与底盘间的缆绳张紧， 起到安全保护作用。
（10）按照设计方案，将激光位移传感器布置在天线座回转 盘上（图 3 所示 9 ～ 10 测点位置）。
对天线车底盘的抗倾覆性能测试，目前没有通用的标准，可 借鉴工程机械抗倾覆稳定性的校核思路。如起重机的抗倾覆试验， 主要采用力矩法、稳定系数法和按临界倾覆载荷标定额定起重量 等方法，实现对起重机抗倾覆稳定性的控制。即通过控制起重机 的起重量，使各项载荷对危险倾覆边的总力矩不小于零 [2]。
但是对于天线车底盘上装的天线阵面，难以调整其尺寸、重 量等参数，且根据其用途，对天线阵面的工作精度要求较高。因此， 对横风作用下确保天线车底盘抗倾覆性能的思路可调整为 ：将危 险工况的横风载荷施加在天线车上，测定其抗倾覆性能及整体变 形、受力情况，并根据设计指标对底盘的结构进行改进，以达到 抗倾覆及其他设计要求。
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五桥前615 mm处左纵 梁上翼面中心处
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回转盘后端面与左纵梁 上翼面焊缝处
序号 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
位置
五桥前1 175.00 mm处右 纵梁下翼面边缘处
五桥前640.00 mm处右 纵梁下翼面折弯处
五桥后720.00 mm右纵 梁下翼面边20.00 mm处
（1）应力测试。根据理论计算，受横风作用时，底盘车架上 部分位置的应力值需进行监测。根据表 1 所示，在车架上布置 24 个应力测点测试车架在各工况下的受力情况。
（2）位移测试。在底盘上布置 8 个拉线式位移传感器和 2 个 激光位移传感器，分别测试车架不同位置、以及天线座回转盘上 的变形情况。传感器布置位置如表 2 和图 3 所示。
图 1 五轴天线车示意图
1 天线车底盘抗倾覆试验原理及装备
1.1 试验原理 1.1.1 理论分析
分析天线车工作时一侧支腿所受的倾覆力矩，主要包括风力 矩 M 1 和各项载荷产生的力矩 M 2 两部分。
（1）风力矩 M 1 将整车分为天线阵面、设备箱体和底盘三个部分，横风作用 下各部分均对一侧支腿产生风力矩 [3]。总的风力矩按下式计算 ：
回转盘后端面与右纵梁 上翼面焊缝处
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表 2 位移测量点
（12）记录各个支腿压力传感器的读数、各应力测
序号
位置
1
左纵梁下翼板最前端中心处
（7）按照试验方案在相应位置施加配重。
方案，验证并改进了该底盘的抗倾覆性能。本文所采用的试验方
（8）将 1 号和 2 号牵引车分别停放在底盘右侧和左侧相应距
法简洁有效，对其他同类型底盘抗倾覆能力的评估具有一定的参
离处，使用驻车制动保持车辆固定，发动机熄火。然后解锁绞盘
考意义，也可用于车载导弹平台等设备的试验研究。
五桥后1 005.00 mm处右 纵梁下连接板折弯处
回转盘后部加强横梁后 立板折弯处
第二支腿后立板右侧与 上盖板焊缝处
第二支腿后立板左侧与 下盖板焊缝处
第三支腿后立板右侧与 上盖板焊缝下处
第三支腿后立板右侧与 下盖板焊缝折弯处
尾端前200.00 mm、车架 中心右1 215.00 mm处
五桥前615.00 mm处右 纵梁上翼面中心处
转盘上 9 号测点变形值最大，为 9.58 mm。此时，左侧
第三支腿和防风支腿下部的压力传感器读数已为零，底
盘有向右倾覆趋势。
图 3 位移传感器测量点
底盘车架使用 Q345 钢，要求安全系数为 3。根据
（1）按表 1 中规定的测量点位置粘贴应变片，并将应变仪读
天线车对定位精度的要求，要求车架各处变形不超过 9.00 mm，
[2] 周奇才 , 周在磊 , 李文军 , 等 .2500t 环轨式起重机抗倾覆稳定性分析 [J]. 机械设计与研究 ,2012,28(04):108-112.
数清零。
天线座回转盘变形不超过 3.50 mm ；要求横风作用下各支腿不得
（2）将底盘按标记位置停放好，驻车制动，发动机熄火。
虚空。根据以上设计要求，测试结果超出了允许范围。
（3）使用吊车将底盘车架抬起，在调平支腿、抗风腿接口处
结合测试结果与理论计算，对车架尾部纵梁内侧进行了结构
安装工装支撑座，并在下方放置压力传感器。然后调节各支撑腿
试验方案如图 2 所示，利用支撑腿工装、加载工装和配重模 拟天线车的实际工况，使用 1 号牵引车通过天线转动座工装将最 大 7.0 t 的横向载荷作用于天线车。通过布置各种传感器，监测 在横风作用下，底盘各处的应力和位移、转动座处的位移，并通 过支撑腿底部压力传感器的读数判断底盘是否发生倾覆。2 号牵 引车与 1 号牵引车位置相对，通过其缆绳牵引，避免发生倾覆的 危险，起到安全保护的作用。 1.2 试验装置
（3）承重力测试。在 8 个支腿下方布置 8 个压力传感器，测 试车架在模拟横风作用下支腿的承重力变化。
2 试验方法与步骤
准备工作完成后，按照以下步骤进行试验。
表 1 应力测量点
序号
位置
1
五桥前1 175.00 mm处 左纵梁下翼面边缘处
3
五桥前640.00 mm处左 纵梁下翼面折弯处
5
五桥后720.00 mm左纵 梁下翼面边20.00 mm处
由于试验条件限制，难以使用真实的横风作用在天线车上，需 将横风作用折算为横向载荷。根据实际工作最恶劣环境状况，当风 力为 8 级时，估算得到整个天线车受到的横向载荷约为 7.0 t[4]，作 用在阵面上距离地面 7.00 m 处。一些学者曾针对该要求进行过 同类试验，采用的是通过高塔上定滑轮施加横向载荷的方式 [5]。 该试验装置适用于需常年进行该试验的天线车总装单位，制作成 本较高，且一旦试验结果与要求不符，难以进行底盘的改进设计。 本文研究采用一种新的加载方式，由牵引车提供横向力，即通过 缆绳将大小相当的牵引力施加在天线阵面工装的相应位置。
（1） 式中 C ——风阻系数，取 1.4
Ai——各部分特征面积 V ——风速 H ——风力中心距地面的高度 （2）各项载荷产生的力矩 M 2 用支腿将天线车撑起工作时，天线车自身重力、天线阵面倾 斜以及阵面回转导致的惯性力等，均对一侧支腿产生力矩。由于 天线阵面回转缓慢，惯性力可忽略不计，因此 M2 按下式计算 ：
0 引言
重型天线车底盘结构如图 1 所示，底盘为五轴，设置调平支 腿和尾部抗风支腿，天线设备集成于底盘尾部回转平台上。天线 阵面为箱体结构，其他设备均以箱体形式安装在底盘中部车架和 副车架上。工作时，各个调平支腿落地支起底盘，抗风支腿打开， 天线阵面和天线座转台进行 360°转动。天线阵面打开时，如遇阵 风，天线车底盘有可能受到横向力，发生横向滑移或倾覆，一旦 底盘发生倾覆，后果十分严重。因此，必须对重型天线车底盘在 横风作用下的抗倾覆性能进行理论与试验研究 [1]。
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五桥前1 075.00 mm处 右纵梁下连接板折弯处
9
五桥后1 245.00 mm处 右纵梁下连接板折弯处
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回转盘后部加强横梁与 连接板焊缝处13第二支腿后立板右侧与 下盖板焊缝处
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第三支腿后立板右侧与 上盖板焊缝上处
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第三支腿后立板右侧与 油缸安装板焊缝处
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尾端前600.00 mm、车 架中心左1 215.00 mm处
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（3）
由于天线阵面和转台的转动，当转向不同方位时，横向载荷 导致倾覆趋势的方向不同 ：阵面的前后面迎风面积最大 ；底盘和其 他设备箱体等不需回转的部分，只有侧向的迎风面积最大。因此， 当天线阵面旋转至面向底盘侧面时，对于某一侧的支腿来说，风力 矩 M1 最大，与各项载荷产生力矩 M2 的代数和最小，即倾覆力矩 可能会小于零，整车发生倾覆的危险最大。由此确定了危险工况。 1.1.2 试验方案
加固。再次按试验步骤进行测试，测得结果 ：应力 22 号测点是
工装，保证底盘正常工作高度。
应力值为 90.1 MPa ；车架 7 号测点的变形值为 2.93 mm ；天线座
（4）记录应变仪读数（初始值），并将应变仪读数清零。
回转盘上 9 号测点变形值为 2.97 mm。同时，各个支腿下部的压
（5）按照试验方案，在如图 3 中 1 ～ 8 测点位置粘贴拉线式
（2） 式中 G 1——天线车自身重力
L 1——天线车重心距一侧支腿的垂直距离 G 2——天线阵面重力 L 2——天线阵面重心距一侧支腿的垂直距离，转动到不同方 向时，L 2 的数值随之不同 （3）倾覆力矩 M 倾覆力矩 M 为风力矩 M1 以及各项载荷产生的力矩 M2 两部 分的代数和，即 ：
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