2017年第12期“高频、超高频电力电子功率变换技术”专辑征文启事
2010年第12期“数字PWM控制技术”专辑征文启事
［］ 顾 为 东． 国 风 电产 业 发 展 新 战 略 与风 电非 并 网理 论 【】 ２ 中 Ｍ． 北 京 ： 学 工 业 出 版社 ，０ ６ 化 ２０ ．
［］ Ｋ ｎＨ ｎ Ｇ ｏｚｕＣ ｅ ． ｏｅ Ｃ ｎ ｏ Ｓｒｔ ｙｏ ｎ ３ ｕ ａ ， ｕ — ｈ ｎ Ｎ ｖｌ ｏ ｔ ｌ ｔ ｅ ｆ ｈ Ａ ｒ ａ ｇ Ｗｉｄ
ｐ ｅ ｎ ｕ ｔ ｒＩ ｔｒｅ ｖ ｉ ｏ ｎ ｕ ｎ ｕ ｐ ｔＲｉ — ｌ ｄ Ｉ ｄ ｃ ｏ ｎ ｅ ｌ ａ ｅ Ｗ ｔ Ｌ ｗ Ｉ ｐ ｔａ ｄ Ｏ ｔ ｕ ｐ ｈ
流 突 变而 产 生 电压 尖 峰 对 电路造 成 的不 利影 响 ， 这 与 理论 分析 一致 。 图 ５ ｃ示 出后 级 ４路 Ｂ ｃ ｕ ｋ变 换器
ｇ ｅｒ ｇ ｎ ｄ ｓ ａ Ａｅｄ ｎｍｉ ，０ ０８５ ：７ —９ ． ｉ ｅｉ ｄＩ ｕｔ ｌ ｒ ｙａ ｃ ２ ０ ，（）２ ７ ２ １ ｎ ｎａ ｎ ｒ ｏ ｉ ｓ ［］ Ｚ ｕ ｍｎＦ ｎ ， ｎＣ ｅ ，ｈ ｈｎ ，ｈ ｏ ｉｇ ｉｎ ｏ— ５ ｈ ｏ ｉ ｅｇＭｉ ｈｎＺ ｅ ａ ｇＺ ａｍｎ ａ． Ｃ ｕ Ｚ Ｑ Ａ
ｔ １ ／ ｌ ｓ格） （０ （） 入 电 增 ｌ＿ ａ输 Ｊ Ｊ ｌ
ｉ ｊ ！３ ， ｔ ４
参 考 文 献
ｔ ４ ／ ／ ０ｓ （ 格） 【） 入 电 减 小 ｂ输
［］ Ｇ ｏａ ＷｉｄＥ ｅｇ ｏ ｎｉＥ ／ Ｌ．ｔ ：ｗ ｗｇ ｅ ． ｔ １ ｌｂｌ ｎ ｎ ｒ Ｃ ｕ ｃ ［ＢＯ ］ ｔ ／ ｗ ． ｃ ｅ． ｙ ｌ ｈｐ ／ ｗ ｎ
一
些 关键 问题 ， 基于 该变 换器 进行 了风洞 试验 ． 并 测
试 出 了风 力机 的气 动特 性 曲线 。实 验证 明了该 变换 器具 有输 入 电压 范 围宽 ， 出电流控 制 精度 高 ， 输 动态 响应 快等 优 点 ， 用于 风力 机特 性测 试 。 适
2010年第12期“数字PWM控制技术”专辑征文启事
特性 ： ②提高风 电场的功率 因数 ， 即提高无功补偿量 可有效增加风电场的最大装机容量； ③并网联络线、 风机 布 置 对 风 电接 入 容 量 的影 响 反 映 在 风 电场 与
系 统之 间 的 电气 距 离 上 ， 离 越 近 ， 入 风 电容 量 距 接
值 ． 明必须将 稳态 和暂态 的分析方 法 结合起 来 ， 说 才 能得 出使 系统和 风 电场都 稳定 的风 电接入 容量 值 。
线 、 电接 入容 量 为 ３ ， 生故 障方 式① ， 风 ６ＭＷ 发 曲线 如 图 ２所 示 ， 由图可 见 。 电场 有功输 出在 故 障瞬 间 风
如图 １ ａ所示 。 由图可 见 ， 统 电压在 故 障瞬 间大 幅 系 下 降 ， 除故 障后 又 迅速上 升至 稳态 值 。 由图 １ 切 ｂ可
时 （ 网方式 Ｂ ， 电场 最大 接纳 风 电能力 。 并 ）风 通过对 比 ， 见系 统短 路容 量越大 ， 电接入 容量 也越 大。 可 风
越大 ： 提 高系 统短 路容量 ， 相应 提高 风 电接入 容 ④ 会 量 ： 风 电接入 容 量 受 阵风 、 变 风 影 响较 小 ， 系 ⑤ 渐 受 统 故障 影 响较 大 ： 利 用稳 态 分 析法 得 出的系 统 最 ⑥ 大接 受风 电容量 值 大于利 用暂 态校 验法 得 出的容 量
技术 ，０ ３ ２ （） ７ — ９ ２ ０ ，７ ７ ：８ ７ ．
［ 王承 煦 ， ２ ］ 张
２０ ０３．
源 ． 力 发 电 【 ． 京 ： 国 电力 出版 社 ， 风 Ｍ】 北 中
［］ 雷亚洲 ， ｏｄｎＬｇｔｏ ｙ国外风力发电导则及动态模型 ３ Ｇ ｒｏ ｉｈｂｄ ．
2013年第12期“功率集成电路及其应用”征文启事
三
．
．
鞲
Ｉ ＺＢＣ． Ｉ ＰＯＳ
旧
｛ ＝ Ｌ － 辛 ～ ｝ Ｂ 南南５
９ ６． ９ ９ ３．
１ ＺＢＣ ． Ｉ Ｐ ＯＰ
ｃ ｏ ｕ ｐ ｌ ｅ ｄ Ｉ ｎ ｄ ｕ ｃ ｔ ｏ ｒ ｓ ［ Ｊ ］ ． Ｉ Ｅ Ｅ Ｅ Ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ． ｏ ｎ Ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｏ ｎ ｉ ｃ ｓ ， ２ ０ ０ ８ ， ２ ３ （ ６ ） ： ３ １ ６ ４ — ３ １ ７ ３ ． ［ ２ 】 Ｗｕ ｈ ｕ ａ Ｌ ｉ ， Ｊ ｕ ｎ Ｌ ｉ ｕ ， Ｊ ｉ ａ ｎ ｄ ｅ Ｗｕ ， ｅ ｔ ａ １ ． Ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ａ ｎ ｄ Ａ ｎ ａ ｌ ｙ —
部分为 Ｉ Ｚ Ｂ Ｃ ． Ｉ Ｐ Ｏ Ｓ电路 满 载 工 作 时 ，主 开 关 管 的 和 波 形 ， 可见 ， 开关管实现 了 Ｚ Ｖ Ｓ 。图 ５ ｃ为
在输入功率约 为 １ ． ６ ｋ Ｗ 时， 主开关管就可完全 实
现 Ｚ ＶＳ 。 在控 制 设 计 方 面 ， 由于 两 组 Ｉ Ｚ Ｂ Ｃ拓 扑不 共 用 输 出 电容 ，降低 了输 出 电容 电压 脉 动 及 其 等 效 串联 电 阻压 降对 两 组 Ｉ Ｚ Ｂ Ｃ拓 扑 的耦 合 影 响 。
：
难
＞
０
■ ——
毛： 西： 强 ：
雨耐
参 考 文 献
［ １ ］ Ｗｕ ｈ ｕ ａ Ｌ ｉ ， Ｘ ｉ ａ ｎ ｇ ｎ ｉ ｎ ｇ Ｈ ｅ ． Ａ Ｆ ａ ｍ ｉ ｌ ｙ ｏ ｆ Ｉ ｓ ｏ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ Ｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ・
ｌ ｅ ａ ｖ ｅ ｄ Ｂ ｏ ｏ ｓ ｔ ａ ｎ ｄ Ｂ ｕ ｃ ｋ Ｃ ｏ ｎ ｖ ｅ ｒ ｔ ｅ ｒ ｓ Ｗｉ ｔ ｈ Ｗｉ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ － － ｃ ｒ ｏ ｓ ｓ － －
2010年第12期“数字PWM控制技术”专辑征文启事
ｔ（ ／ ） ／５ｍｓ褂
（） 入 棚 电 流 垌Ｉ ｃ输 ＭＯＳ Ｅ ］ｕ 形 Ｆ Ｔｆ ｏ波 ￣ Ｊ
（） ｄ 电感 改 为 Ｉ ｔｌ ｌ 的输 入相 电流 ｍ｝ｌ
图 ４ 实验 波 形
在 Ｂ ｏｔ ｏｓ电感 为 ２０ ０ Ｈ和 １ ｍＨ条件 下分 别测 试输 入 电流畸变 率 （ＨＤ）发 现差 别不 大 ， Ｔ ， 都能满 足
额 定条件 下 Ｔ Ｄ＜ ％， 明纹 波 电流大 对 Ｔ Ｈ ５ 说 ＨＤ影响 很 小 ．这在理 论上 也可 以解释 ，因 为一般 测试 的是
图 ３ 软件 流 程 图
４ 实 验 结 果及 结论
在实验 室建立三 相三 电平 Ｐ Ｃ电路 ，控 制 电路 Ｆ 由 Ｔ ３０ ２ １ ＭＳ ２ Ｆ ８ ２型 Ｄ Ｐ及其 外围 电路组成 。Ｐ Ｃ主 Ｓ Ｆ 电路参 数为 ： 定输入线 电压为 ３ ０Ｖ５ ｚ满 载输 额 ８ ／０Ｈ ；
这 种新 算法 的可行性 。
出功 率为 ３ｋ 输 出直流 电压 为 Ｅ ８０Ｖ： Ｗ： ＝０ 开关 频率 为 ６ Ｈ ； 入 Ｂ ｏｔ ０ｋ ｚ输 ｏｓ 电感 。 ｂ ＝ ０ Ｈ； 出电 ２０ 输
容 Ｃ１Ｃ ９ ０ｔ 。实验波 形如图 ４所示 。 『 以＝ ４ Ｆ １ ＝ ｘ 图 ４ 示 出额 定 条件 下 ． 输 入 电流波 形 。 电 ａ ｂ相
＝
。
流 ， 试 把 Ｂ ｏｔ 尝 ｏ ｓ 电感 改 为 １ｍ 由 图 ４ Ｈ， ｄ可见 ， 纹
波
矢量 ， ＝ ， ０ 把大矢 量 的作用 时 间 ｔ里 分配 的时 间 。 给小矢 量 即可 ． 计算 如下 ： ＝Ⅱ ，ｔ 或 ｔ ） ２ ，ｔ ＝ ｔ＝ ￡ ０ （ ｄ ＝ 如 ｂ ， ０ ０ － － ｒ ｒ 基于 以上分 析 ， 软件 流程 图如 图 ３所 示。
“电力电子电磁兼容技术”专辑征文启事
高 ， 显示 出 的 ‰为 一 “ 则 黑带 ”。 由两 图还可 知 ， 相
Ｐ Ｃ 分别为 Ａ Ｂ ｃ３ ＷＭ Ｌ ， 。 路的输 出信号。
同条件下， 载波频率越高， 输出波形越好。
图５ 示出不同调制度下的 Ｓ ＷＭ波形。 Ｐ 频率显
示模块可适时显示输出正弦波 的频率。采用动态扫 描， 大大节约 了芯片资源 。
验证可知 ， 该控制器将会在功率转换 、 电机驱动等领 域发挥越来越大的作用。
参考文献
【】 Ｍａｈ ｖＤ Ｍａｊ ｋｒ ｅ ｒＫ Ｓｅｍ ｒ ｈ ｍ ｓＡ Ｌｐ ． ｌ ｄ ａ ｎｒ ａ，Ｐ ｔ ｔ ｅ，Ｔ ｏ ａ ｉ ｅ ｅ ｉ ｏ
Ｈｙ ｒｄ Ｍｕ ｉ ｖ ｌ Ｐ ｗｅ ｏ ｖ ｒｉ ｎ Ｓ ｓｅ ： ｍｐ ｔ ｂ ｈ ｌ ｅ ｏ ｒ Ｃ ｎ ｅ ｓ ｙ ｔｍ Ａ Ｃｏ ｅｉ ｉ ｅ ｏ ．
ｖｃ ｒ ＷＭ ｏ ｔ ｌ Ｃ ｆ ｈｅ—ｈｓ ｎ ｅｔ ｓ ］Ｅ Ｅ ｅｔ ｏＰ Ｃ ｎｒ ｒ ｒｅｐ ａｅＩｖｒ ｒ［． Ｅ ｏＩ ｏ Ｔ ｅ ＪＩ
Ｔ ａｓＯ１ ｏ ｅ ｌｃ ｏ ｉ ，９ ７ １ （ ）９ ３ ９ ３ ｒ ．１Ｐｗ ｒ ｅｔ ｎｃ １９ ．２ ６ ：５ ￣ ６ ． ｎ ＂ ． Ｅ ｒ ｓ 【】 Ｚ ａｙｎ ｈｕ ｕｊ ａｇ ｉ ａ Ｌ． ｅｉｎａｄ Ｉ ３ ｈｏｏｇＺ ｏ ，Ｇ ｉｅＹ ｎ ，Ｔｅ ｉ ｉ Ｄ ｓ ｎ ｍ－ ｉ ｃ ｇ
维普资讯
第４ ０卷 第 ６期
２０ ０ ６年 １ ２月
电 力 电 子技 术
Ｐ ｗｅ ｅ ｔｏ ｉ ｓ ｏ ｒ Ｅｌｃ ｒ ｎ ｃ
Ｖｏ．０， ｏ６ １ ４ Ｎ ． Ｄｅ ｅ ｅ ，０ ６ ｃ ｍｂ ｒ２ ０
Ｐ ＭＡＨ ， Ｗ ＭＡＬ， Ｗ ＭＢＨ ， Ｗ ＭＢ Ｐ ＭＣＨ ， Ｗ Ｐ Ｐ Ｐ Ｌ， Ｗ
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２
苎
…
１
２ ０ ０ ８， ６ （ ３ ） ： ７ ８ — ８ ２ ．
鲁宗 相 ， 王 彩霞 ， 闵
幡０ 疆
０． ３ ２
勇， 等． 微 电网研 究综述 【 Ｊ 】 ２ ０ ０ ７ ， ３ １ （ １ ９ ） ： １ ０ ０ — １ ０ ７ ． 杨佩佩 ． 微 网 的经 济运行 分析与研 究【 Ｄ］ ． 保定： 华 北 电
术： ａ 抗 辐 射 功 率 集 成 电路 等 。 欲投 稿的作 者请 在 ２ ０ １ ３年 ０ ９月 ３ ０ 日前 将 论 文发 送 至 本 刊 编 辑 部 邮 箱 （ Ｅ ｍ ａ ｉ ｌ ： ｄ ｌ ｄ ｚ ｊ ｓ ｔ ｇ ＠１ ６ ３ ． ｃ ｏ ｍ） ， 并注 明“ 功
率 集 成 电路 及 其 应 用 ” 字样 。 所 投 论 文 将 按 本 刊 常规 审 稿 程 序 请 国 内 外 同 行 专 家 评 审 ， 评 审 结果将 于 ２ ０ １ ３年 １ ０月
３ １日前 通 知 作 者 。 本 刊 将 邀 请 电 子 科 技 大 学 张 波 教 授 作 为 本 专 辑 特 邀 主 编 ， 对 本 领 域 的 研 究 及 专 辑 的 论 文 进 行 分
析 和 点 评
截 稿 日期 ： ２ ０ １ ３年 ０ ９月 ３ ０日
录 用 通 知 发 出 日期 ： ２ ０ １ ３年 １ Ｏ月 ３ １日 论 文刊登 预期 ： ２ ０ １ ３年 第 １ ２期 （ ２ ０ １ ３年 １ ２月 ２ ０ 日出 版 ）
用” 专辑 ． 以 集 中反 映 这 一 领 域 国 内外 近 期 的 研 究 情 况 、 关键 技 术 的 发 展 和 创 新 。主 要 征 文 范 围 包括 ： ① 可 集 成 功 率
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远 离 时 ， ，ｐ和 的实验 波形 。 图 ５ ， ｖ 与 ａ相 比， 图５． ｂ Ｃ中系 统开 机后 至稳 定运 行在 Ｍ Ｐ所 需要 的 Ｐ
时 间较 长 ，其 主 要 原 因是 当所 设定 的 远 离 时 ． Ｉ Ｃ的 ＭＰ Ｔ中断服 务子程 序开 始运行 之后 ． 在 Ｎ Ｐ
窨ｇ
『 Ｉ ｔ（ ０ｍｓ格） ／２０ ／ （ Ｕｒ ＜Ｕ ｂ） ｆ ｍ
萎
Ｌ ｔ ２ ｏｍｓ懵 ） ／ ｏ ／ （ （ ） ｆ ｃ Ｕ ＞
图 ５ 实 验 波 形
６ 结 论
采样信号 ｌ ｉ采样信号
电压 ｌ 电流 ｐ ｖＩ Ｉ ｖ
ｆ 开关箭Ｖ Ｑ
ｌ
Ｉ
ｔ（０ ／ ） ／２ ０ｍｓ格
（ ） ｅ ＝０ ７ ａ Ｕｒ ｆ ６Ｕｏ
ｆｎ ，
ｆ
ｌ
— ｌ
难 堆
＞ ≥
｜
ｐｖ
ｆ ０、
统。图４示出系统原理框图。其中 Ｄ Ｐ控制器采用 Ｓ
Ｔ ３０ ２ １ ＭＳ ２ Ｆ ８ ２芯片 实现 。
三 邑
ห้องสมุดไป่ตู้ｓ
ｌ驱动信号
分析 了光 伏系统 ＭＰ ｒ算法程 序 中参 考 电压 初 Ｐ 值 的设置 对太 阳 能 电池 ＭＰ Ｔ的 影 响 。指 出在 Ｉ Ｃ Ｐ Ｎ
ＤＳＰ 制 器 （ Ｓ ２０ ２８ ２ 控 ＴＭ ３ Ｆ Ｉ ）
等 ＭＰ Ｔ参 数初 始化 程序 中参 考 电压初 值 的设定 对 Ｐ
系统 开机 时的跟 踪速度 影 响很大 ，并提 出一种新 的 参 考 电压初值 设 置方法 ．当参 考 电压初 值设 定在 当 前 太 阳光强 时 的最 大功 率点 电压 附近 时 ．系 统能 迅
2010年第12期“数字PWM控制技术”专辑征文启事
波 形
３ Ｉ ３ ｝ ３ ｝
ｊ 为进 字 促 数
３ 术” Ｉ技 专辑 ， 集 以
：相关情况 ｝ 和发展 ｊ 专题的征文范围包括： ①数字 Ｐ ＷＭ控制的基础理论 ， 含数字 Ｐ ｗＭ控制系统延迟、 极限环振荡等问题的分析和建模等 ３ ｝ 研究； ②数字Ｐ Ｍ控制 Ｗ 器设计和实现技术， Ｗ Ｄ Ｍ结构，Ｄ 等； ＣＤ Ｐ Ａ Ｃ ③Ｄ Ｉ Ｃ变换器数字 Ｐ Ｍ控制技术④Ｕ Ｓ Ｗ Ｐ 及其它电压
理 论分 析 、 真及 实验 表 明 ， 电路 很 容易 实现 仿 该 三相 单位功率 因数和低 电流畸变 ， 有效抑制三 相大 可
功率 电镀 电源 的网侧 电流 谐波 ： 负载 电压 电流相位 一 致 ， 实现 Ｚ Ｓ 减 小开关损耗 ， 高电源 利用效率 。 可 Ｃ， 提 ７ 结 论 该 电源采用 三相 Ｐ ＷＭ 高功率 因数整流 方案 很 好地解 决了 电镀 电源 的电流 严重畸变 问题 ： 使用全桥
３型逆变器数字控制技术研究于应用 ； Ｆ Ｉ ⑤ＰＣ电路及 Ｐ ＷＭ整流器的数字控制 ： ⑥风电及太阳能发电逆变器数字控制算法及
ｊ控 制器实现 ⑦数字控制技术在运动控制ｃ的应用； ｐ ⑧基于数字控制的电 能管理和通信技术； ⑨数字Ｐ Ｍ控制的其它研究 Ｗ
３和应用。 ｝ ３ Ｉ 欲投稿的作者请在 ２ １ ００年９月 ３ 前将论文电邮至本刊编辑部（—ａ：ｄ ｓ ＠１３ ｏ ， ０日 Ｅｍ ｉ ｌｊｇ ６ ．ｍ）并注明“ ｌ ｚｔ ｄ ｃ 数字 Ｐ ＷＭ控制技
．
软 开关技 术 使 功率 器件 实现零 电压 软开 关 ． ｄ Ｔ 减 ， 开关 损耗及 噪声 提 高 了效率 。基于 Ｔ ３ ０ Ｆ ８ ２ ＭＳ ２ Ｌ ２ １ 的电镀 电源 充 分利 用 Ｄ Ｐ的高速 运算 能 力和 丰 富 Ｓ
2011年第12期“电动汽车中的电力电子技术”专辑征文启事
图 ５ 串 调 系 统 的 直 流 电压 、 馈 电 压 以及 交 流 电流 反
由 图可 见 ， 。 比较 稳 定 ， 与 晶 闸 管 有 源 逆 变
接 近 正 弦波 ， 波 较 小 ， 其运 用 于 内馈 斩 波 串级 谐 将 调速 系 统 能得 到 较 好 的控 制 效 果 。
的 数 学 模 型 和 主 电 路 设 计 … ． 南 大 学 学 报 ，０ ２ 东 ２０ ，
３ （ ）： ０ ５ ２ １ ５ — ５．
［］ 刘 红 钊 ， 义 定 ， 晓 东 ． 于 Ｍ ｄ ｂ的 Ｓ Ｐ ４ 黄 吕 基 ａａ Ｖ ＷＭ 变 频
器 的 仿 真 研 究 ［１ ｌ 师 范 学 院 学 报 ，０ ９ ８ ３ ：３ Ｊ． ｊ 南 Ｈ ２０ ，（）３一
气
果验 证 了 Ｓ Ｐ Ｖ ＷＭ 控 制 的 Ｉ Ｂ Ｇ Ｔ逆 变 器 应 用 于 串 级 调速 系 统 的 正确 性 和 有 效 性 。
路 脉 冲 信 号 实 现 交 流 电压 同步 ，最 后 形 成 需要
的Ｐ ＷＭ 脉 冲 控 制 Ｉ Ｂ Ｇ Ｔ驱 动 板 ，进 而 控 制 ６个
ＩＢ Ｇ Ｔ实现 有源 逆 变 。实 验 结果 如 图 ６所 示
压 “ 与 同相 反馈 电 压 “ 基 本 同相 。 ６ 。 图 ｂ中 ， 由于
ＩＢ Ｇ Ｔ的 快 速 导 通 关 断 ，反 馈 电压 ｕ 有 一 定 的 毛 刺 ， 其 正 弦 波 的 波 形 并 未 改变 。 但 由于 交 流 电流 ｉ 为 Ｐ ＷＭ 形 式 的 电 流 ，不 易
参 考 文 献
［】 魏 泽 围 ． 控 硅 串 级 调 速 的 原 理 及 应 用 ［ ． 京 ： １ 可 Ｍ］ 北 冶
金 工 业 出 版 社 ，９ ５ １８ ．
“电力电子电磁兼容技术”专辑征文启事
婆
Ｏ ｓｒｅ［］ ｒｃｅ ｉｇ ｆＩＥ Ａ Ｅ ｏ ［］ ０ ４ ２ ： ｂｅｖｒ ． ｏ ｅｄ ｓｏ Ｅ Ｅ Ｐ Ｃ’４ ｃ． ０ （ ） ＡＰ ｎ ２
Ｉ Ｊ Ｊｌ ＪＩ ～Ｉ ６．
一
【】 Ｃ ａｇ ｅｇＬ， ｌ ｌｕｕ ． ｌ ｉ ｄ ｂｅ ｅ ｒ ３ ３ ｈ ｎｈ ｎ ｉＭａｋ Ｅｂ ｌｋＡ Ｓｉ ｎ ＭｏｅＯ ｓｒ ｒｆ ｉ ｄｇ ｖ ｏ
ｔ２ ／ ／ ｍｓ格
（） ｌ 际 角度 和 估 算 角度 ａ转 『 实
（） ｂ 估算 角度 误差
性， 能够 实现 对 转轴 位置 的准 确观 测 。 从而 实 现 了无 传感 器矢 量控 制 。
参 考 文献
… 梁 １ 艳 ， 永 东． 传 感 器 永 磁 同步 电机 矢 量 控 制 系 统 概 李 无
： ：
：
述［． Ｊ 电气传动 ，０ ３４ ：￣ ． ］ ２ ０ （ ）４ ９
【］ Ｋ ｅ ｙｎ ａ ｇ ａｇＭ ｋ Ｋ ｍ ｅ ｓｒ ｓ Ｃ ｎｍ ｏ ２ ｙ — ｏ ｇＫ ｎ ，Ｊｎ — ｏ ｉ ．Ｓｎｏｌ ｓ ｏｔ ｌ ｆ Ｌ ｅ
Ｐ Ｍ ｎ Ｈｉ ｈ Ｓ ｅ ｄ ａ ｇ ｔ ｔｒ ｔ ｅ Ｓ ｉ ｉ ｇ Ｍｏ ｅ ＭＳ ｉ ｇ ｐ ｅ Ｒ ｎ ｅ ｗｉ Ｉ ａｉ ｌ ｎ ｄ ｈ ｅ ｖ ｄ
ｓｒｅ ｒＰｒ ａｅ ｔ ａｎ ｔ ｙｃ ｒｎｕ ｏｏ ｒ ｅ［］ ｅ ｒｏ ｅ ｎｎ ｇ ｅ Ｓｎ ｈｏｏ ｓＭ ｔ Ｄ ｖｓ ． ｖ ｆ ｍ Ｍ ｒ ｉ Ａ
在 Ｐ Ｍ 上对上 述 理论 进行 了实验验 证 。电机 ＭＳ 参 数 为 ： 定 电 压 ＝ ０ Ｖ Ｄ 额 定 转 速 ＝ 额 ３ ０ Ｃ， １０ ｒ ｎ 额 定 电 流 Ｌ＝ ．Ａ， 对 数 Ｐ ３ 相 电 阻 ０ ０／ ， ｍｉ ３１ 极 ＝，
2010年第12期“数字PWM控制技术”专辑征文启事
。
＼
＼
．
已知 Ｋ １ ． ， Ｋ ＝ ． ８Ｒ ＝ ． ｍｌ，并考 虑 ４８ Ａ ００ ， Ｏ１ ｑ ： ５ ８ ９
＿ ～ ，＾ ～ ２ 僦
＾ 效优 有 ？ 有 效 值
ｏ／ａ ｓ ， ｒ ｄ・ １ ｔ ４ｍｓ格 ） ／ ／ （
＼
电流 的采样 比 以及 均 流性 能得 到 ０ １ 。 ≤Ｋ ＜ ０ ，则 当 Ｋｉｌ 时 ， ＝Ｏ 由式 （５ 可知 ｌ ． 。 选 Ｋ＝ ｘ ０ ， １） ≥０３ 若 ５ ２ １ 得到 Ｋ ≥１ ５ ． 。以上从 均流 的要 求分 析得 到均 流调 ７ 节器 参数 的下 限 ， 根据 前面 分析 得知 ， 再 在保 证 电流 精度 和 控制 器 不 饱和 的前提 下 ，可适 当提 高 Ｋ 的 值， 以抑制 环流 ， 以在三 环控 制系 统 中 ， Ｋ。２ 所 选 ＝。
设计 Ｋ ， ｌ由式 （４ 也可 得到 ： １） Ｋ≥ ｉ （ ６ １）
－
（） 环 系 统 波 特 图 ａ开
（ ） 路 实 验 电 流 波 形 ｂ短
图 ３ 开环 系 统 波特 图及 实验 波 形
由 图 ３可知 两组 电源之 间 的 电流有 效 值差异 为
１０Ａ， ４ 由式 （ ） 到 ， ７ Ａ， 足 电源 的 要求 ， 均 ２得 Ｄ ０ 满 ＝ 故
就越稳 定 ， 因此每 组 电源 的 电流 振荡 也相 应减 小 。 由 分析 可 知 ， Ｋ 的选 择还 要 考 虑 电流 精 度 和控 制 器饱
交流 环流 瞬 时值较 大 ，这是 因为两 组 电源之 间瞬 时 值相差 ３。 ０ 引起 的 ，可在 两 组 电源 之 间 串接平 衡 电
［ “ｕ Ｘ ａ —ｉｇ Ｊ ｎ ｉ ｆ ， ｕ Ｌｕｗ ｉｅ ａ．ｏ ｅ ｕ ｐｙ ２ ］ ｉ ｎｎ ， ａ ｇＪ — Ｘ ｉ— ｅ ，ｔ １ ｗ ｒＳ ｐ ｌ ｏ ｉ ａｕ Ｐ ｆｒ ｔｅ Ｓ ｐ ｒｏ ｄ ｃ ｎ Ｆ Ｍ ｇ ｅ Ｓ ｓ ｍ ｏ Ａ Ｔ［ ． ｏ ｈ ｕ ｅｃ ｎ ｕ ｔ ｇ Ｔ ａ ｎ ｔ ｙ ｔ ｆ Ｅ Ｓ Ｊ ｉ ｅ ］
2017年第12期“高频、超高频电力电子功率变换技术”专辑征文启事
控
控制为 ２ ． ８ Ｖ， 即 可供 ＭＣ Ｕ 正 常
工 作 所 需 的 电压 等 级 ，同 时将 二 极 管 能 量传 输 的
个 ３ ６ ０ Ｑ 的 电 阻模 拟 负 载 进 行 实 验 。
３ 实 验 结 果 与 分 析
— ／：Fra bibliotek； ／ｌ
ｒ
／ 吖一、－
ｒ—
， ． 、－ ／ 。 。＼ ！， ，． 、 ‘ 。 ‘ ‘ 。 。 ＼！ ／
ｎ ａ ｉ ｆ ｏ ｎ ￣ Ｃ ｏ ｎ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｏ ｎ Ｃ ｏ ｍ ｐ ｕ ｔ ｅ ｒ Ｃ ｏ ｍｍ ｕ ｎ ｉ ｃ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ【 Ｃ 】 ．
２ ０ ０７： ２４１１ —２４１ ５．
ｊ Ｆ
ｊ
广 。 ＿
ｌ ＼ ： ｐ ｗＭ ｝ ｉ 量 盘ｕ ｔ
ｆ … ０ ｕ ｓ ／ 格） （ ａ ） 带 Ｂｕ ｃ ｋ 稳 态 运 行
ｔ ／ （ ５ ｓ ／ 格） （ ｂ ） 系 统 启 动 及 Ｂｕ ｃ ｋ 启 动 过 程
图 ７ 实验 结果 ２
４ 结 论
设 计 了一 种 适 用 于 大 型机 电设 备 外 部 环 境 监 测 的 低 功 率 非 侵 入 式 无 线 传 感 器 用 电源 。根 据 其 基 本 原 理 ．完 成 了 能量 获 取 线 圈机 械 和 电气 参 数
的设 置 。对 能 量 获 取 与 功 率 调 理 的 原 理和 特 性 进
经系统启动及 Ｂ ｕ ｃ ｋ启动 的 实 验 验 证 ． 该 系 统 可 用 作 一 种低 功 率 非 侵 入 式 无 线 传 感 电源 供 给 单 片机等低功耗的设备使用。
载 瞬 间接 入 ， 接 入时 间为 ５ ｍ ｓ ， 再断开 １ ０ Ｓ ， 给 输
超高频功率变换器研究综述
超高频功率变换器研究综述徐殿国;管乐诗;王懿杰;张相军;王卫【摘要】随着电力电子技术的不断发展,超高频(30～300 MHz)功率变换器逐渐成为研究热点.超高频功率变换器能有效减小系统无源元件的数值与体积,极大地提高系统的功率密度.但是极高的开关频率对系统的开关特性、拓扑特性以及控制特性均提出了更高的要求.该文从超高频功率变换器的发展背景入手,概述了超高频功率变换器的发展现状.介绍并比较了目前超高频功率变换器的主要拓扑,同时讨论分析了适用于超高频功率变换器的谐振驱动方式以及控制方法.为超高频功率变换器的后续研究提供了参考.【期刊名称】《电工技术学报》【年(卷),期】2016(031)019【总页数】11页(P26-36)【关键词】超高频功率变换器;拓扑结构;谐振驱动;控制方法【作者】徐殿国;管乐诗;王懿杰;张相军;王卫【作者单位】哈尔滨工业大学电气工程系哈尔滨 150001;哈尔滨工业大学电气工程系哈尔滨 150001;哈尔滨工业大学电气工程系哈尔滨 150001;哈尔滨工业大学电气工程系哈尔滨 150001;哈尔滨工业大学电气工程系哈尔滨 150001【正文语种】中文【中图分类】TM46超高频(30～300 MHz)功率变换器通过提高系统工作频率，能够有效减小系统无源元件体积，从而提高系统功率密度。
同时系统工作频率的提高能够减小每个周期系统传输和存储的能量，从而提高系统瞬时响应。
系统无源元件数值和体积的减小有利于系统集成及制造。
超高频功率变换器通过结合射频技术和传统的电力电子技术来构建其电路拓扑[1-6]。
在射频技术中超高频功率放大器可以实现直流到交流的变换，此时逆变后的交流信号频率与系统的开关频率相同。
一般来说，超高频功率放大器的负载阻抗是固定的，最典型的就是天线型负载。
随着超高频功率放大器的不断发展，依次以A类(Class A)、B类(Class B)、C类(Class C)等对不同类型拓扑进行命名[2，7]。
超高频DC-DC谐振变换器
第15卷第1期电源学报V,1.15 7〇.1 2017 年1月Journal 〇=Power Supply Jan. 2017D01：10.13234/j.issn.2095-2805.2017.1.138 中图分类号：TM464 文献标志码：A超高频DC-DC谐振变换器邹学文，董舟，周嫄，张之梁(南京航空航天大学航空电源重点实验室，南京211106)摘要：电力电子的应用要求功率变换器具有更小的体积、更高的功率密度以及更好的动态性能，这一要求 使得高频化成为电力电子发展的必然趋势。
结合国内外研h现状，对超高频VHF(very high frequency)(30(300 MHz) DC-DC谐振变换器的主电路拓扑、谐振驱动电路、控制方法分别进行了介绍。
关键词：超高频；DC-DC ;谐振变换器；谐振驱动；控制Very High Frequency DC-DC Resonant ConverterZ O U Xuewen, D O N G Zhou, Z H O U Yuan, Z H A N G Zhiliang(Nanjing University of Aeronautics and Astronautics, Areo-Power Sci-tech Center, Nanjing 211106,China)Abstract ：The application of the power electronics requires the smaller size, higher power density and better dynamic performance of the power converters. It makes the very high frequency(VHF)(30~300MHz) converters to be the evitable trend of the development of the power electronics. Combined with the present research status, the topology, resonant drive and control strategy of the VHF DC-DC converter are introduced.Keywords：very high frequency; DC-DC; resonant converter; resonant drive; control随着科技的进步，无论是民用还是军用场合都 对功率变换器的小型化、高效率以及高可靠性提出 了新的要求。
2020年第12期“电力电子技术在氢能中的应用”专辑征文启事
高频变压器漏感计算方法及优化设计研究40 .j.30 ■d20 ■0.02 0.04 0.06 0.08 0.1dim图10随主绝缘距离变化曲线Fig. 10 Variation curve of with distance of main insulation 5.2 变压器结构参数对漏感影响敏感度分析在高频变压器所有对漏感影响的参数中，绕 组匝数对漏感的影响最大，近似成三次方正比关 系，虽然绕组匝数的变化幅度不大，但绕组ffi数微 小的改动对变压器漏感也会产生较大的影响；初 次级主绝缘距离对漏感的影响次之，近似成平方 正比关系；绕组高度对漏感的影响较小，近似成线 性反比关系；变压器运行频率对漏感的影响最小。
当设计的高频变压器漏感偏离范围太多时，首先 应该调整初次级之间的主绝缘、再依次调整变压 器绕组的匝数、绕组的高度以及初/次级层内、层 间的距离来调整高频变压器漏感。
5.3漏感控制对其他参数的影响高频变压器漏感控制时，涉及到运行频率、绕 组匝数、绕组高度以及主绝缘距离等参数。
为降低 漏感，可通过增大运行频率，减少变压器ffi数、增大绕组高度以及减小主绝缘距离等措施进行。
增大运行频率或降低变压器匝数时，一方面 变压器铁心容易饱和，磁密降低，变压器铁心的利 用率降低，铁心损耗增大；另一方面频率的增加，绕组中涡流效应增强，绕组损耗增大，变压器效率 降低。
增大变压器绕组高度，会增加铁心的窗口高 度，增大变压器铁心的用量，一方面增大成本；另一方面增加铁心损耗，降低变压器的运行效率。
减小变压器主绝缘距离，导致变压器主绝缘 最小距离不满足电场分布主绝缘的要求、主绝缘 被击穿等危害。
综上所述，通过改变参数控制变压器漏感时，应综合考虑参数对经济、效率、成本等方面的影响因素。
6结论此处提出一种新的方法计算高频变压器漏 感，研宄影响变压器漏感的主要因素及影响程度，给出了高频变压器漏感调控技术，主要包括：①此处运用一种新的解析计算方法计算高频变压器漏感，即考虑高频变压器绕组实际绕制工艺，准确计算变压器等效磁路长度，提高了计算的准确 性；②基于此处采用的模型，借助Maxwell仿真和试验测试，验证了此处解析计算方法的有效性，高频变压器漏感解析值与实测值的偏差为6.75%,满足工程设计要求；③此处分析了变压器不同结构参数对漏感值的影响及影响程度，为髙电压高频变压器漏感的精细化设计提供理论依据。
《电力电子》征稿启事
《电力电子》征稿启事
佚名
【期刊名称】《电力电子》
【年(卷),期】2012(000)001
【摘要】最近，中央提出的“十二五”规划建议里，将电力电子器件和半导体集成电路、光电器件均纳入七大战略性新兴产业之一的新一代信息技术之中。
列为关键技术和基础。
并作为工业化和信息化融合发展的最佳产品予以重点扶持。
今后几年是电子信息产业发展的关键时期。
也是电力电子产业发展的历史机遇时期。
【总页数】1页(P54-54)
【正文语种】中文
【中图分类】TN303
【相关文献】
1.“电力电子变压器”专题征稿启事 [J],
2.《电力电子学—电力电子变换和控制技术》一书的评论 [J], 宋洁
3."电力电子技术"线上线下协同教学改革与实践
——以电力电子技术为例 [J], 邹密;赵岩;段盼
4.2021第12期“电力电子器件和电力电子系统的可靠性”专辑征文启事 [J],
5.2021年第12期“电力电子器件和电力电子系统的可靠性”专辑征文启事 [J],因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
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变 换器［ Ｊ 】 ． 中国 电机 工程学报 ， ２ ０ １ ３ ， ３ ３ （ ９ ） ： ３ ４ — ４ ２ ．
［ ５ 】 Ｈｉ ｔ ｏ ｓ ｈ ｉ Ｈ ａ ｇ ａ ， Ｔ ｏ ｓ ｈ ｉ ｈ ｉ ｒ ｏ Ｓ ｈ ｉ ｍａ ｏ ， Ｓ ｅ ｍ ｉ Ｋ ｏ ｎ ｄ ｏ ． Ｈｉ ｇ ｈ － ｅ ｇ ｉ ｃ ｉ ｅ ｎ －
连 ＞
可见 。 当网 压 超 出正 常 波 动 范 围时 ， 通 过 闭环 控 制 可 使 网压 稳 定 于 １ １ ０ Ｖ左右 ， 电感 电 流 Ｔ ＨＤ＜
５ ％， 稳定于 ２ ０ ０ Ｖ， 波动 小于 ５ ％。当网压高于 额定值 的 １ ０ ７ ％时 ， 蓄 电池组 和 超 级 电容 器 组 充 电 吸收 电网多余 的能量 （ 电流大小为 正值 ） ； 当 网压
Ｉ ｎ ｔ ｅ ｎａ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ Ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｏ ｎ ｉ ｃ ｓ Ｃ ｏ ｎ ｆ ． ［ Ｃ ］ ． ２ ０ １ ４： ４ １ ５ － ４ ２ ０ ．
【 ６ 】 Ｍｉ ｔ ｈ ａ ｔ Ｃ Ｋ ｉ ｓ ａ ｃ ｉ ｋ ｏ ｌ ｇ ｕ ， Ｍｅ ｔ ｉ ｎ Ｋ ｅ ｓ ｌ ｅ ｒ ． Ｓ ｉ ｎ ｇ ｌ ｅ － ｐ ｈ ａ ｓ ｅ Ｏ ｎ — ｂ ｏ ａ ｒ ｄ
．ｔ ／ Ｏ０ ｍｓ ／ 格） （ ｂ ） 后 级储 能 系 统放 电
要 ｔ ／ Ｏ ｏ ｍ
ｓ ／ 格） （ ａ ） 前 级逆 变 部 分
响与 利用 ［ Ｊ ］ ． 中国 电机 工程学报 ， ２ ０ １ ２ ， ３ ２ （ ４ ） ： １ － １ ０ ．
图 １ ０ 实验 波形 ３
足时 ，通过充 电储能模式控制策略对 电动汽车充
电； 当微 电 网 电压 发 生 波 动 时 ， 通过 Ｖ ２ Ｇ模 式 ， 将
霎
能量型和功率型 电压波动分别通过 蓄电池组和超
级 电容 器 组 进 行 平 抑 。 实现 微 电 网稳 定 运 行 。
饕
参 考 文 献
［ １ ］ 胡泽 春 ， 宋永 华 ， 徐智威， 等． 电动汽 车接 入 电网 的影
图 ９ 实验 波形 ２
Ｆ ｉ ｇ ．９ Ｅ ｘ ｐ ｅ ｉｍｅ ｒ ｎ ｔ ａ ｌ ｗａ ｖ ｅ ｏｒ ｆ ｍｓ ２
５ 结 论
电动 汽 车 中超 级 电容 器 组 和 蓄 电池 组 组 成 的 混 合 储 能 装 置 能 有 效 抑 制 单 相 微 电 网 电压 波 动 。 当 电动 汽 车 刚 接 入 微 电 网 。而 其 储 能 装 置 能 量 不
ｃ ｙ ａ ｎ ｄ Ｃ ｏ ｓ ｔ － ｍｉ ｎ ｉ ｍｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｏ ｆ Ｅ ｎ ｅ ｒ ｇ ｙ Ｓ ｔ ｏ ｒ ａ ｇ ｅ Ｓ ｙ ｓ —
ｔ ｅ ｎ ｒ Ｗｉ ｔ ｈ Ｍｕ ｌ ｔ ｉ Ｓ ｔ ｏ ｒ ａ ｇ ｅ Ｄ ｅ ｖ ｉ ｃ ｅ ｓ ｆ ｏ ｒ Ｇ ｉ ｒ ｄ Ｃ ｏ ｎ ｎ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ［ Ａ ］ ．
Ｆ ｉ ｇ ．１ ０ Ｅｘ ｐ ｅ ｉ ｒ ｍｅ ｎ ｔ ａ ｌ ｗａ ｖ ｅ ｆ ｏ ｒ ｆ ｌ Ｓ ３
［ ２ ］ 张
【 ３ 】 鲍
谦， 史乐 峰 ， 任 玉 珑． 计及 Ｖ ２ Ｇ 备用 服 务 的 交 易
谚， 姜久春 ， 张宏韬 ． 电动汽车 与 电网能量交互 的双
模 式［ Ｊ 】 ． 中国 电机 工程 学报 ， ２ ０ １ ２， ３ ２ （ ３ １ ） ： ５ ９ — ６ ７ ． 向变流器拓扑研究田． 中国电机工程 学报 ， ２ ０ １ ２ ， ３ ２ （ ３ １ ） ：
５ ０－５ ８．
由图 １ ０可 见 ， 网压 低 于 额 定 值 的 ９ ０ ％时 ， 蓄
电池 和 超 级 电容 器 均 以 ２倍 电 网频 率 波 动 进 行 充 电， 只 不 过 超 级 电容 器 的放 电幅 度 小 ， 通 过 调 节 均 可将网压升到 １ １ ０ Ｖ． 网 侧 电 感 电 流 Ｔ ＨＤ＝ ４ ． ３ ７ ％。Ｖ ２ Ｇ模 式 实验 结 果 对 比如 表 １所 示 。
低 于 额 定值 的 ９ ０ ％时 蓄 电池 组和 超 级 电容 器 组 放 电补 充 电网不 足 的 能量 （ 电流 大 小 为 负 值 ） 。 同 时
ｒ ／ （ １ ０ ｍｓ ／ 格） （ ｂ ） 后 级储 能系 统充 电
冀
．
可见 。 蓄 电池 发 挥 了主 要 的 能 量 波 动 平 抑 作 用 ， 超 级 电容 器仅 起 次要 作 用 。
（ ２ ） 网压低 于额 定值 的 ９ ０ ％时 图 １ ０为 ＝ ９ ２ ． ６ Ｖ（ 即网压为 ８ ４ ． ２ ％额 定 电 压 ） 时 蓄 电池 组 与
超级 电容器 组同时放 电实验波形 。图 １ ０ ａ 为 前级
逆 变 并 网波 形 。 图１ ０ ｂ为 后 级 储 能 系 统 放 电波 形 。
表 １ Ｖ２ Ｇ 模 式 实 验 结 果 对 Ｅ
Ｔａ ｂ ｌ ｅ １ Ｃｏ ｎ ｔ ｒ ａ ｓ ｔ ｏ ｆ ｅ ｘ ｐ ｅ ｒ ｉ ｍｅ ｎ ｔ ａ ｌ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ｉ ｎ Ｖ２ Ｇ ｍｏ ｄ ｅ
【 ４ ］ 王
辉， 粟
梅， 孙
尧． 应用 于 Ｖ ２ Ｇ的 Ａ Ｃ ／ Ｄ Ｃ矩 阵
第５ ０卷 第 １ １ 期
２ Ｏ１ ６年 ｌ １月
电力 电 子技 术
Ｐ ｏ ｗｅ ｒ Ｅｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｏ ｎ ｉ ｃ ｓ
Ｖ ｏ １ ． ５ ０，Ｎｏ ． １ １
Ｎｏ ｖｅ ｍｂ ｅ ｒ ２ ０ １ ６
可 使 电压 稳 定 于 １ １ ０ Ｖ，网侧 电 感 电流 与 电网 电压 同频 同相 ， Ｔ Ｈ Ｄ＝ ２ ． ９ ７ ％， 稳于 ２ ０ ０ Ｖ左右。