satwe参数意义与调整
SATWE参数设置
总信息1、水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算值重算。
2、混凝土容重：隐含值25。
构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。
3、钢材容重：隐含值78。
可行。
4、裙房层数：指地上的周边都有的群房。
当主体一面或多面无裙房时，风荷载需个案处理。
5、转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。
6、地下室层数：按地下层数填输，当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。
7、墙元细分控制最大控制长度：墙元长度太大则计算精度无法保证，可采用隐含值。
8、对所有楼层采用刚性楼板假定：位移计算时，不论是否开大洞或不规则，必须是刚性板假定。
内力计算时，则在任何情况下均不能设为刚性板。
9、墙元侧向节点信息：一般工程选“出口”，剪力墙数量多的高层结构宜选“内部”。
选“内部”时，计算精度会有一点点降低，但速度要快很多。
10、结构材料信息：共5个选项：钢筋砼结构；钢与砼混合结构；有填充墙钢结构；无填充墙钢结构；砌体结构。
按含义选取，砌体结构用于底框结构。
11、结构体系：按结构布置的实际状况确定。
共分：框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、板柱剪力墙结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砖混底框结构、共9种类型。
确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数。
12、恒、活载计算信息：“不计算恒、活荷载”即计算竖向力。
“一次性加载”可用于多层。
“模拟施工荷载1” 用于高层结构计算，“模拟2”仅用于高层基础计算。
13、地震作用计算信息：共3个选项：不计算地震作用，很少出现；计算水平地震作用，用于6-8度区；计算水平和竖向地震作用，用于九度区。
风荷载信息1、地面粗糙度类别：分为A、B、C、D类。
C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群,且房屋较高的城市市区。
见《荷规》7.2.1条。
2、基本风压:风荷载基本值的重现期为50年一遇，《高规》3.2.2条规定：对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应采用100年一遇的风压值。
SATWE参数设置
SATWE参数设置SATWE参数设置一：总信息 1、水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。
若地震作用最大的方向大于15度则回填。
2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3框架结构26KN/m3。
3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。
4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数需要人工指定。
应从结构最底层起算（包括地下室）例如：地下室3层地上裙房4层时裙房层数应填入7。
5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写例如：地下室3层转换层位于地上2层时转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层需要人工指定。
对于高位转换的判断转换层位置以嵌固端起算即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断是否为3层或3层以上转换。
6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1有地下室时输入（地下室层数+1）。
7、地下室层数：根据实际情况输入。
8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。
9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层需要人工指定。
如需将转换层指定为薄弱层可将此项打勾则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中如不打勾则需要用户手动添加。
此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。
10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。
在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。
11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。
特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。
但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。
12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。
不勾选的话位移偏小。
13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分实现框架短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。
14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度自动实现梁板边界变形协调计算结构符合实际受力情况应勾选。
SATWE参数设置(巨详细)分析
SATWE参数设置重要提示：新版本PKPM系列软件对全部数据在存储、各模块之间的传输过程中，采用了新的加密、验证机制，如果您的工程计算结果数据产生异常，请首先核实您的模型数据在建立、传输以及协同合作修改的过程中，所有过程是否全部使用了PKPM正版软件！一、新版设计参数的技术条件新版本《砼规》、《高规》、《抗规》对设计参数有重大调整，本模块按最新规范要求进行了调整，“设计参数”对话框内多处内容（文字及含义）有重大变化，请核实以下设计参数的理解及取值是否正确。
1. 增加“考虑结构使用年限的活荷载调整系数Lγ”新版《高规》5.6.1条，增加了“考虑结构使用年限的活荷载调整系数Lγ”，本模块中“总信息”选项卡中此项为新增，默认值取“1.0”（按设计使用年限为50年取值，100年对应为1.1），取值可由用户自行设置，取值区间为［0,2］。
2. 新旧规范“混凝土保护层”概念有所不同新版《砼规》条文说明8.2.1第2条明确提出，计算混凝土保护层厚度方法：“不再以纵向受力钢筋的外缘，而以最外层钢筋（包括箍筋、构造筋、分布筋）的外缘计算混凝土保护层厚度”。
本模块采用新版《砼规》的概念取值，“梁、柱钢筋的砼保护层厚度”默认值均取20mm。
注意：打开旧版模型数据时，需要按《砼规》表8.2.1重新调整保护层厚度值，计算结果方可满足新规范要求。
3. 钢筋类别的增减新版《砼规》4.2.3条，增加500MPa级热轧带肋钢筋（该级钢筋分项系数取1.15）和300MPa 级钢筋，取消HPB235级钢筋，并增加了其它多种类别钢筋，修改了受拉、受剪、受扭、受冲切的多项钢筋强度限制规则。
为此，本模块增加了HPB300、HRBF335、HRBF400、HRB500、HRBF500共5种钢筋类别。
但仍保留了HPB235级钢筋，放在列表的最后，由用户指定。
注意：打开旧版模型数据时，或者新建工程数据时，如果用户执意选用HPB235级钢筋进行计算，配筋结果将不符合新版规范要求。
SATWE计算参数使用说明
一、总信息
1、水平力与整体坐标的夹角
一般并不建议用户修改该参数,原因有三：①考虑该角度后, 输出结果的整个图形会旋转一个角度,会给识图带来不便； ②构件的配筋应按考虑该角度和不考虑该角度两次的计算 结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望 的风荷载作用方向.综上所述,建议用户
将最不利地震作用方向角填到斜交抗侧力构件夹角栏,这样 程序可以自动按最不利工况进行包络设计.
一、总信息
11、结构材料信息
分为｛钢筋混凝土结构｝、｛钢与砼混合结构｝、｛有填 充墙钢结构｝和｛无填充墙钢结构｝共4个选项.选定结构 材料即确定结构设计的相关规范,如0.2Q砼结构或0.25Q 钢结构调整.型钢混凝土和钢管混凝土结构属于钢筋砼结构. 有填充墙钢结构｝和｛无填充墙钢结构｝之分是为了计算 风荷载中的脉动系数ξ.根据荷规164页7.4.2-2式计算,这是 10版采用的方法.新版程序相应在风荷载信息增加了风载 作用下的阻尼比参数,其初始值由结构材料信息控制.
一、总信息
8、对所有楼层强制采用刚性楼板假定 位移比、周期比计算时选择该项
层刚度比计算,严格来说要采用刚性板假定. 对于有弹性楼板或板厚为0的工程,可计算两次, 第一次选择强制刚性楼板假定,确定薄弱层.第二次 将薄弱层号填入,按真实情况计算内力及配筋.如果 工程中无弹性楼板、无开洞、无越层错层,则默认 的楼板假定就是刚性楼板假定.
一、总信息
1、水平力与整体坐标的夹角
这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关,对结构可能会 造成最不利的影响,在这个方向地震作用下,结构的变形及 部分结构构件内力可能会达到最大.
当用户输入一个非 0角度比如 25度后,结构沿顺时针方向 旋转相应角度即25度,但地震力、风荷载仍沿屏幕的X向和 Y向作用,竖向荷载不受影响
SATWE设计参数设置要点
SATWE设计参数设置分析与设计参数补充定义（必须执行）一、总信息1、水平力与整体坐标夹角：设计人员事先很难估算结构的最不利地震作用方向角，因此可以先取初始值0º，SATWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于±15º，应将该角度输入重新计算，以考虑最不利地震作用。
2、混凝土容重：26-28KN/M3，钢材容重：78 KN/M3。
3、裙房层数：无裙房填0，有裙房是含地下室。
4、转换层所在层号：从地下室算起。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端算起，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）5、地下室层数：无地下室填0.6、嵌固端所在层号：在基础顶面嵌固时填1，在地下室顶板嵌固时填（地下室层数+1）。
7、墙元细分最大控制长度：一般工程可取初始值。
新版控制在1m以内，而早版缺省值为2m，如读入旧版数据时，注意将该尺寸修改成1m或更小。
8、转换层指定为薄弱层：如需指定，则打勾。
9、对所有楼层强制采用刚性楼板假定：（1）如果设定了弹性楼板或楼板开大洞，在计算位移、周期等控制参数时，应选择该项，将弹性楼板强制为刚性楼板参与计算，以满足规范要求的计算条件；计算完成后应去掉此项选择，以弹性楼板方式进行配筋和其他计算分析。
（2）如果没有定义弹性楼板或楼板开大洞，一般不选择此项。
10、强制刚性楼板假定时保留弹性版面外刚度：针对板柱体系的地下室。
11、墙元侧向节点信息：新版程序强制为“出口”。
12、恒活荷载计算信息：（1）不计算恒活荷载：仅用于研究分析；（2）一次性加载：主要用于多层结构、钢结构、和有上传荷载（例如吊柱）的结构。
（3）模拟施工加载1：适用于多高层结构；（4）模拟施工加载2：仅适用于框筒结构向基础软件传递荷载（不要传递刚度）；（5）模拟施工加载3：适用于多高层无吊车结构，更复合工程实际情况，推荐使用。
13、施工次序：见《PKPM结构软件入门到精通》P67页。
SATWE总信息中侧向刚度三种参数含义
计算模型中的部分数据：各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者Ratx2，Raty2 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)====================================================================== =====Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= -2.9025(m) Ystif= -0.4783(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= -2.8108(m) Ymass= -1.3220(m) Gmass(活荷折减)= 1601.4902( 1523.7156)(t)Eex = 0.0069 Eey = 0.0558Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.3441 Raty1= 2.1114Ratx2= 2.5148 Raty2= 2.2651薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 1.0101E+08(kN/m) RJY1 = 9.9743E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 2.5453E+07(kN/m) RJY3 = 2.9077E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3/H = 6.3632E+06(kN/m) RJY3/H = 7.2692E+06(kN/m) RJZ3/H = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= -3.0089(m) Ystif= -0.7051(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= -2.8681(m) Ymass= -1.1790(m) Gmass(活荷折减)= 1314.2793( 1230.5623)(t)Eex = 0.0108 Eey = 0.0333Ratx = 1.2821 Raty = 1.3200Ratx1= 1.9303 Raty1= 1.8714Ratx2= 1.5014 Raty2= 1.4555薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 1.2951E+08(kN/m) RJY1 = 1.3166E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.5512E+07(kN/m) RJY3 = 1.9673E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3/H = 5.3488E+06(kN/m) RJY3/H = 6.7840E+06(kN/m) RJZ3/H = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= -2.7991(m) Ystif= -1.0423(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= -2.8753(m) Ymass= -1.1865(m) Gmass(活荷折减)= 1315.4917( 1231.7747)(t)Eex = 0.0058 Eey = 0.0099Ratx = 1.0076 Raty = 0.9946Ratx1= 1.6892 Raty1= 1.6264Ratx2= 1.3327 Raty2= 1.3046薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 1.3049E+08(kN/m) RJY1 = 1.3094E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.1479E+07(kN/m) RJY3 = 1.5018E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3/H = 3.9584E+06(kN/m) RJY3/H = 5.1788E+06(kN/m) RJZ3/H = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= -2.9414(m) Ystif= -0.7743(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= -2.8753(m) Ymass= -1.1865(m) Gmass(活荷折减)= 1315.4917( 1231.7747)(t)Eex = 0.0051 Eey = 0.0289Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.5737 Raty1= 1.5225Ratx2= 1.2691 Raty2= 1.2454薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 1.3049E+08(kN/m) RJY1 = 1.3094E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.5711E+06(kN/m) RJY3 = 1.2791E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3/H = 3.3004E+06(kN/m) RJY3/H = 4.4106E+06(kN/m) RJZ3/H = 0.0000E+00(kN/m)此计算模型首层层高4米，以上均为2.9米。
SATWE参数信息设置
SATWE前处理——接PMCAD生成SATWE数据分析与设计参数定义总信息水平力与整体坐标夹角（度）：初始值为0，satwe可以自动计算出这个最不利方向角，并在wzq.out中输出。
可根据把这个角度作为地震作用的方向角重新进行计算，以体现最不利地震作用的影响。
地震沿着不同的方向作用，结构地震反应的大小一般也不同。
结构地震反应是地震作用方向角的函数（逆时针为正）。
混凝土容重：27kN/m2（在自重荷载有利的情况下，要取25kN/m2）。
钢材容重：78 kN/m2对所有楼板采用刚性楼板假定：位移计算（周期计算）必须在刚性楼板假定条件下计算得到，而构件设计应采用弹性楼板计算。
多层建筑：《抗规》3.4.2《抗规》3.4.3结构材料信息：按实际情况。
结构体系：按实际情况。
恒活荷载计算信息：一般选择“模拟施工方法1”。
当计算框架－剪力墙等柱墙混用的结构的基础时选择“模拟施工方法2”。
风荷载计算信息：选择“计算风荷载”。
地震作用计算信息：一般选择“计算水平地震力”。
当满足下面规定时，选择“计算水平与竖向地震力”。
《抗规》5.1.1.4、风荷载信息地面粗糙度类别：《建筑结构荷载规范》7.2.1、修正后的基本风压：《建筑结构荷载规范》（强规）7.1.2、结构基本周期（用于计算风荷载的风振系数）：初始计算时，由程序按近似方法计算，建议计算出结构的基本周期后，再代入重新计算，对于风荷载起控制作用的结构应特别注意。
体型系数：一般矩形民用房屋可按程序默认。
但是对于高层建筑结构和形状特殊的结构应该注意根据规范的相关规定对该项进行调整。
《建筑结构荷载规范》7.3.1、地震信息结构规则性信息：选择“不规则”。
当对结构进行第二轮计算时，则应该严格按照结构的实际情况根据规范中的有关规定，来判断结构的规则性。
设计地震分组：厦门为设计地震第一组（近震）。
设防烈度：厦门选择“7度（0.15g）。
上面两个参数的设置应参考《建筑抗震设计规范》附录A“我国主要城镇抗震设防烈度、设计基本地震加速度和设计地震分组”。
SATWE参数设置详解
SATWE参数设置详解一、总信息⏹水平力与整体坐标夹角（度）《抗震规范》5.1.1条和《高规》4.3.2条规定“一般情况下，应至少在结构两个主轴方向分别计算水平地震作用；有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。
”该参数为地震作用方向或者风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角，逆时针方向为正。
如地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为最不利地震作用方向。
从严格意义上讲，规范中所讲的主轴是指地震沿该轴方向作用时，结构只发生沿该轴方向的侧移而不发生扭转位移的轴线。
当结构不规则时，地震作用主轴方向就不一定是0°和90°。
如最大地震方向与主轴夹角较大时，可以输入该角度考虑最不利作用方向的影响。
操作要点：设计人员事先很难估算结构的最不利地震作用方向，因此可以先取初始值0°，SATWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出最不利方向角，如果这个角度与主轴角度大于±15°，应该将角度输入重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。
注意事项：1、为避免填入该角度后图形旋转带来的不便，也可以将最不利地震作用方向在多方向水平地震参数中输入；2、本参数不是规范要求的，仅供设计人员选用；3、本参数也可以考虑最大风力作用的方向，但需要用户自行设定多个角度进行计算，比较多次计算结果取最不利值。
⏹混凝土容重主要用于求梁、柱、墙自重，初始值容重为25，适合于一般工程。
如果要考虑梁柱墙上的抹灰层、装修层等荷载时，可以采用加大容重的方法近似考虑，以避免繁琐的荷载导算，一般框架取25，框剪取26，剪力墙取27。
⏹钢材容重初始值为78，适合于一般工程情况，若要考虑构件表面装饰和防火涂层重量时，应按照实际情况修改此参数。
⏹裙房层数《高规》10.6.3条规定：“塔楼中与裙房相连的外围柱、剪力墙，从固定端至裙房屋面上一层的高度范围内，柱纵向钢筋的最小配筋率宜适当提高，剪力墙宜按本规程第7．2．15条的规定设置约束边缘构件，柱箍筋宜在裙楼屋面上、下层的范围内全高加密；当塔楼结构相对于底盘结构偏心收进时，应加强底盘周边竖向构件的配筋构造措施。
SATWE前后处理重要参数的控制调整
SATWE前、后处理中重要参数的控制调整一、 前处理的参数（接PM生成SATWE数据）：1.振型组合数（计算振型个数）是软件在做抗震计算时考虑振型的数量。
该值取值太小，不能正确反映模型应当考虑的振型数量，使计算结果失真；取值太大，不仅浪费时间，还可能使计算结果发生畸变。
《高层建筑混凝土结构技术规程》5.1.13-2条规定，抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于15，对多塔结构的振型数不应小于塔楼的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90％。
一般而言，振型数的多少于结构层数及结构自由度有关，当结构层数较多或结构层刚度突变较大时，振型数应当取得多些，如有弹性节点、多塔楼、转换层等结构形式。
振型组合数是否取值合理，可以看计算书“周期 振型 地震力WZQ.OUT”中的x，y向的有效质量系数是否大于0.9。
具体操作是，首先根据工程实际情况及设计经验预设一个振型数计算后考察有效质量系数是否大于0.9，若小于0.9，可逐步加大振型个数，直到x，y两个方向的有效质量系数都大于0.9为止。
必须指出的是，结构的振型组合数并不是越大越好，其最大值不能超过结构得总自由度数。
例如对采用刚性板假定得单塔结构，考虑扭转藕联作用时，其振型不得超过结构层数的3倍。
如果选取的振型组合数已经增加到结构层数的3倍，其有效质量系数仍不能满足要求，也不能再增加振型数，而应认真分析原因，考虑结构方案是否合理。
2.最大地震力作用方向是指地震沿着不同方向作用，结构地震反映的大小也各不相同，那么必然存在某各角度使得结构地震反应值最大的最不利地震作用方向。
设计软件可以自动计算出最大地震力作用方向并在计算书“周期、振型、地震力WQZ.OUT”中输出。
设计人员如发现该角度绝对值大于15度，应将该数值回填到软件的“斜交抗侧力附加地震方向”选项里并重新计算，以体现最不利地震作用方向的影响。
“斜交抗侧力附加地震方向”选项在下列两种情况下使用：1）符合抗震规范5.1.1-2规定，有斜交抗侧力构件，且大于15度，需填入；2）不规则结构，最大地震作用方向绝对值超过15度，需要补充填入。
Satwe参数的设置--绝对很详细-史上最全
Satwe参数的设置--绝对很详细-史上最全最全Satwe参数设定1、总信息：1.1⽔平⼒与整体坐标系夹⾓：0根据抗规（GB50011-2001）5.1.1条规定，“⼀般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴⽅向分别计算⽔平地震作⽤并进⾏抗震验算，各⽅向的⽔平地震作⽤应由该⽅向的抗侧⼒构件承担；有斜交抗侧⼒构件的结构，当相交⾓度⼤于15度时，应分别计算各抗侧⼒构件⽅向的⽔平地震作⽤”。
当计算地震夹⾓⼤于15度时，给出⽔平⼒与整体坐标系的夹⾓（逆时针为正），程序改变整体坐标系，但不增加⼯况数。
同时，该参数不仅对地震作⽤起作⽤，对风荷载同样起作⽤。
通常情况下，当Satwe⽂本信息“周期、振型、地震⼒”中地震作⽤最⼤⽅向与设计假定⼤于15度（包括X、Y两个⽅向）时，应将此⽅向重新输⼊到该参数进⾏计算。
1.2混凝⼟容重：26本参数⽤于程序近似考虑其没有⾃动计算的结构⾯层重量。
同时由于程序未⾃动扣除梁板重叠区域的结构荷载，因⽽该参数主要近似计算竖向构件的⾯层重量。
通常对于框架结构取25-26；框架-剪⼒墙结构取26；剪⼒墙结构，取26-27。
1.3钢容重：78⼀般情况下取78，当考虑饰⾯设计时可以适当增加。
1.4裙房层数：按实际填⼊混凝⼟⾼规（JGJ3-2002）第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各⼀层应适当加强抗震措施。
同时抗规（GB50011-2001）6.1.10条条⽂说明要求：带有⼤底盘的⾼层抗震墙（筒体）结构，抗震墙的底部加强部位可取地下室顶板以上H/8，向下延伸⼀层，⼤底盘顶板以上⾄少包括⼀层。
裙房与主楼相连时，加强部位也宜⾼出裙房⼀层。
本参数必须按实际填⼊，使程序根据规范⾃动调整抗震等级，裙房层数包括地下室层数。
1.5转换层所在层号：按实际填⼊该参数为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度⽐的计算和内⼒调整提供信息。
输⼊转换层号后，程序可以⾃动判读框⽀柱、框⽀梁及落地剪⼒墙的抗震等级和相应的内⼒调整。
satwe参数
总信息：水平力与整体坐标夹角：影响所有水平力的计算，包括风荷载和地震作用，逆时针方向为正。
先采用默认值0，经计算根据WZQ.OUT文件得出的最大地震方向大于15度时，填入该角度，重新进行补充验算，以体现最不利地震的影响。
混凝土容重：一般情况下，钢筋混凝土的容重取25KN/m3。
如果考虑构件表面装修层重时，可适当增大。
若不想计算梁、柱、墙的自重荷载，可以填0。
钢材容重：一般情况下，钢材容重为78 KN/m3。
如果考虑构件表面装修层重时，可适当增大。
若不想计算梁柱墙的自重荷载，可以填0。
裙房层数：如果有裙房（指的是地上周边都有的裙房），要在此处定义裙房层数，以进行内力调整。
高规4.8.6中，抗震设计时，与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级；主楼结构在裙房顶部上、下各一层当适当加强抗震构造措施。
裙房层数是作为多塔结构底部加强部位的判断因素，加强墙的抗震构造。
如果没有裙房，填入0。
转换层所在层号：建筑结构中存在转换层时，需填上转换层所在层号，来实现水平转换构件的地震力放大。
地下室层数：在计算风荷载、地震作用效应时都与地下室层数有关系。
风荷载和地震作用效应不往下传，但竖向作用效应还是传递的。
墙元细分最大控制长度：墙元细分时的参数，一般工程取2，框支剪力墙可取1.0-1.5。
该参数不宜过大，否则计算的精度会有所下降。
对所有楼层强制采用刚性楼板假定：高规5.1.5：进行高层建筑内力与位移计算时，可假定楼板在其自身平面内为无限刚，相应地设计时应采取必要措施保证楼板平面内的整体刚度。
因此在计算位移比时选择“是”。
墙元侧向节点信息：有“内部节点”和“出口节点”两个选项。
“内部节点”是把剪力墙侧边节点作为出口节点，而其他节点都作为内部节点凝聚掉，因此计算时间快，但是精度稍有降低。
“出口节点”是把剪力墙侧边节点也作为出口节点，这样计算速度有所降低，但是精度高。
通常对于剪力墙相对较少的结构，选择“出口节点”，对于剪力墙相对较多的高层结构，选择“内部节点”。
SATWE参数设置总结(精)
1、SATWE总信息（1）结构材料信息：按主体结构材料选择“钢筋混凝土结构”，如果是底框架结构要选择“砌体结构”。
（2）混凝土容重（KN/m3): Gc=27.00，一般框架取26～27，剪力墙取27～28，在这里输入的混凝土容重包含饰面材料。
（3）钢材容重（KN/m3):Gs＝78.00，当考虑饰面材料重量时，应适当增加数值。
（4）水平力的夹角（Rad):ARF＝0，一般取0度，地震力、风力作用方向反时针为正。
当结构分析所得的“地震作用最大的方向”>15度时，宜按照计算角度输入进行验算。
（5）地下室层数：MBASE＝1，定义与上部结构整体分析的地下室层数，无则填0 。
（6）竖向荷载计算信息：“模拟施工加载 1 ”，多层建筑选择“一次性加载”；高层建筑选择“模拟施工加载1 ”，高层框剪结构在进行上部结构计算时选择“模拟施工加载1 ”，但在计算上部结构传递给基础的力时应选择“模拟施工加载2”。
不计算竖向力：它的作用主要用于对水平荷载效应的观察和对比等。
-----一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。
因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。
-----模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。
但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。
于是就有了下一种竖向荷载加载法。
------模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算，主要适用于高层框-剪结构。
采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。
由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。
satwe分析六个重要的参数
高层结构设计中六个“比”的控制与调整对于高层结构设计来说，位移比、周期比、刚度比、刚重比、剪重比、轴压比是保证结构规则、安全、经济的六个极其重要的参数，1. 位移比（层间位移比）:1.1 名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2) 层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
1.3 控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1 保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2 保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
1.2 相关规范条文的控制：[抗规]3.4.2条规定，建筑及其抗侧力结构的平面布置宜规则,对称,并应具有良好的整体性,当存在结构平面扭转不规则时,楼层的最大弹性水平位移(或层间位移),不宜大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值的1.2倍。
[高规]4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且***高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
[高规]4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架 1/550框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800筒中筒，剪力墙 1/1000框支层 1/10001.4 电算结果的判别与调整要点:PKPM软件中的SATWE程序对每一楼层计算并输出最大水平位移、最大层间位移角、平均水平位移、平均层间位移角及相应的比值，详位移输出文件WDISP.OUT。
pkpm2010SATWE参数说明
pkpm2010SATWE参数说明关于SATWE设计参数的分析前言：近期，国家修订了一批建筑设计规范，新的规范施行后，目前结构计算的主要软件PKPM 系列也进行了升级。
我院于2011年7月对结构计算软件pkpm进行了升级，目前使用版本为pkpm2010,关于新版本中SATWE设计参数的取值，做以下分析，供大家讨论。
SATWE参数之“总信息”1、水平力与整体坐标夹角（度）：该参数为地震力、风力作用方向与结构整体坐标的夹角，逆时针方向为正。
当需要进行多方向侧力计算时，可改变此参数，程序在形成SATWE数据文件时，自动考虑此参数的影响。
程序隐含值0。
结构的参考坐标系建立以后，所求的地震力、风力总是沿着坐标系的方向作用。
但设计者注意以下情况：（1）设计应注意查看SATWE文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT。
输出结果中给出了地震作用的最大方向是否与设计假定一致，对于大于15度时，应将此方向输入重新计算。
（2）改变此参数后，地震作用和风荷载的方向将同时改变，而SATWE用户手册第六章第一节中关于振型的方向的说明中指出：对建筑结构而言，在某种意义上，两个第一侧移的方向角，就代表了水平地震作用的两个近似的最不利方向，当然这个方向也是别的水平力比如风荷载最用的近似最不利方向。
所以根据此条说明，最不利的地震力、风力作用方向与结构整体坐标的夹角是一致的。
2、混凝土容重（KN/m3）：程序隐含值25，用于梁、板、柱和墙等混凝土构件自重的计算，程序中梁板、梁柱重叠部分均未扣除；对于一般的工程，考虑到混凝土构件饰面等做法不易在荷载输入中反映，设计者可调整此值为26。
3、钢材容重（KN/m3）：一般情况下，宜取78 KN/m3。
程序隐含值78。
4、裙房层数：（1）改参数仅用作底部加强区高度的判断，规范针对裙房的其他相关规定，程序并未考虑。
（2）程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。
输入时，应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应输入7.5、转换层所在层号：如果有转换层，必须在此指定其层号，以便进行正确的内力调整。
SATWE参数信息设置
奇奇怪论坛/bbsSATWE计算 参数选择第一版2006年3月3日一、SATWE 处前理——接PMCAD 生成SATWE 数据 与设计参数义分析定总信息 与标夹水平力整体坐角（度）值为：初始0，satwe 动计这个可以自算出最不利并方向角，在wzq.out 输这个为进中出。
可根据把角度作地震作用的方向角重新计现响行算，以体最不利地震作用的影。
结构应结构地震沿着不同的方向作用，地震反的大小一般也不同。
地震反应数时针为是地震作用方向角的函（逆正）。
混凝土容重：27kN/m 2载（在自重荷有利的况情下，要取25kN/m 2）。
钢材容重：78 kN/m 2层数裙房实际况：按情。
规规规与楼连为楼级高及抗定：主整体的裙的抗震等不应楼级楼结构顶层应当低于主的抗震等，主在裙房部上下各一适加强抗震措施；该数须给因此必定。
转换层层号所在实际况该为决转换层：按情。
指定只程序定底部加强部位及上下刚计内调时当转换层号层时度比的算和力整提供信息，同，大于等于三，程序自动对墙级级对转换层该层弹落地剪力、框支柱抗震等增加一，梁、柱及的性板定义层号为计层号仍要人工指定。
（算） 层数地下室实际况：按情。
1决：程序据此信息定区围内调底部加强范和力整。
2当层数时楼层数输：地下室局部不同，以主地下室入。
3：与地下室一般上部共同作用分析；4：刚层刚地下室度大于上部度的2倍，可不采用共同分析；5：与时对刚为地下室上部共同分析，程序中相度一般3拟约当，模束作用。
相对刚为度0虑虑风当对刚为负值，地下室考水平地震作用，不考作用。
相度，地下室完全嵌固6：编专释填根据程序制家的解，3概为大70%~80%填的嵌固，5就是完全嵌填楼层数固，在前加“-”填楼层怎样填，表示在所完全嵌固。
到底的土3填或5决师经验，完全取于工程的。
7该参、数为导风载约务荷荷形成嵌固束信息服。
墙细长元分最大控制度：程序限定1.0－5.0间隐值为之，含 2.0该值对，分析响对隐值对墙结构精度略有影，但不敏感，于一般工程，可取含，于框支剪力，可取的略小一些，取1.5或1.0。
【结构】satwe参数设置
【关键字】结构PKPM程序的参数及选择常用规范：《建筑地基根底设计规范》GB 50007--2002《建筑结构荷载规范》GB 50009--2001《混凝土结构设计规范》GB 50010--2001《建筑抗震设计规范》GB50011--2001《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3--2002《建筑桩基技术规范》JGJ 94—2008《钢结构设计规范》GB 50017--2001《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ 99—98《砌体结构设计规范》GB 50003--20011）、SATWE中的参数（1）总信息A.水平力与整体坐标夹角（度）：（0~90之间）【解释】主要用于有斜向抗水平力结构榀时填写。
改写后，风荷载要变化，主要是受风面积变化、风荷载作用的坐标变化；抗侧力结构榀的刚度变化引起地震力的变化，所以要重新进行数检。
【规范】《建筑抗震设计规范》【总结】一般取0（地震力.风力作用方向，反时针为正）；当结构分析所得的[地震作用最大的方向]＞15度时,宜将其角度输入补充验算。
B.混凝土容重：（25KN/M3）【解释】应考虑构件装修重量，建议取28kN/m3。
C.钢材容重：（78 KN/M3）【解释】一般取78kN/m3（没有计入构件装修重量）。
D.裙房层数：（无裙房时填0）【解释】裙房层数影响剪力墙的加强区高度。
E.转换层所在层号：（无转换层时填0）【解释】转换层也影响加强区高度，同时转换层需加强。
F.地下室层数：（无地下室时填0）【解释】必须准确填写，因为：1.风荷载、地震作用效应的计算必须要用到这个参数，有了这个参数，地下室以下的风荷载、水平地震效应就没有往下传，但竖向作用效应还是往下传递。
2.地下室侧墙的计算要用到。
3.底部加强区要用到这个参数。
G.墙元细分最大控制长度：（2）【解释】一般工程取2.0，框支剪力墙取1.5或1.0。
H.□对所有楼层强制采用刚性楼板假设【解释】“刚性楼板假定”是由程序自动判断结构的楼板情况，当该房间布置楼板后，且没有对该房间定义为“弹性楼板”，则程序自动按“刚性楼板假定”分析；“强制性刚性楼板”是新规范设计“位移比”的需要，楼层中的房间可能是“刚性板”、“弹性板”、“板厚为0”等这三种情况，这样在计算楼层平均位移时，只有把楼层中的所有房间均按“强制刚性楼板”计算，平均位移才能计算准确，则位移比也能计算合理；“强制刚性楼板”仅用于位移比的计算，构件设计则不应选择“强制刚性楼板”，因次需要进行两次计算。
SATWE的参数设置
SATWE的参数设置采用SATWE 进行结构整体计算分析，需要输入很多参数，如何正确输入参数直接关系到结构计算结果的正确与否，因此必须深刻理解每个输入参数的意义并且按照实际情况正确输入。
一、总信息1水平力与整体坐标角：反应是地震作用方向角的函数。
一般情况下取0度，平面复杂(如L型、三角型)或抗侧力结构非正交时，应分别按各抗侧力构件方向角算一次;当给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。
2、混凝土容重：由于建模时没有考虑墙面的装饰面层，因此钢筋混凝土计算重度，考虑饰面的影响应大于25KN/m3，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值：框架结构取25.5KN/m3；框剪结构取26KN/m3；剪力墙结构取27KN/m3。
3、钢材容重：一般取78KN/m3，不必改变。
4、裙房层数：按实际情况输入。
高规第4.8.6 条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施,因此该数必须给定。
5、转换层所地层号：按实际情况输入。
该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。
6、地下室层数：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。
当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。
7、墙元细分最大控制长度：可取1~5 之间的数值，长度控制越短计算精度越高，但计算耗时越多，一般取2 就可满足计算要求，框支剪力墙可取1 或1.5。
8、墙元侧向节点信息：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点；外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。
9、恒活荷载计算信息：a．一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。
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pkpm参数意义与调整高层结构设计中六个“比”的控制与调整1. 位移比（层间位移比）:1.1 名词释义：（1） 位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2) 层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
1.3 控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1 保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2 保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3． 控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
1.2 相关规范条文的控制：[抗规]3.4.2-3.4.3条规定，建筑及其抗侧力结构的平面布置宜规则,对称,并应具有良好的整体性,当存在结构平面扭转不规则时,楼层的最大弹性水平位移(或层间位移),不宜大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值的1.2倍。
[高规]3.4.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且***高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
[高规]4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系 Δu/h限值框架 1/550框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800筒中筒，剪力墙 1/1000框支层 1/10001.4 电算结果的判别与调整要点:PKPM软件中的SATWE程序对每一楼层计算并输出最大水平位移、最大层间位移角、平均水平位移、平均层间位移角及相应的比值，详位移输出文件WDISP.OUT。
但对于计算结果的判读,应注意以下几点：（1）若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用;（2）验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心（3）验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响（4）最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。
构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。
（5）因为高层建筑在水平力作用下,几乎都会产生扭转,故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位2．周期比：2.1 名词释义：周期比即结构扭转为主的第一自振周期（也称第一扭振周期）Tt与平动为主的第一自振周期（也称第一侧振周期）T1的比值。
周期比主要控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，使结构的抗扭刚度不能太弱。
因为当两者接近时,由于振动藕连的影响,结构的扭转效应将明显增大。
2.2 相关规范条文的控制：[高规]3.4.5条规定，结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比（即周期比），***高度高层建筑不应大于0.9；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85。
[高规]5.1.13条规定，高层建筑结构计算振型数不应小于9,抗震计算时,宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应,振型数不小于15,对于多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍,且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%。
2.3 电算结果的判别与调整要点:(1).计算结果详周期、地震力与振型输出文件。
因SATWE电算结果中并未直接给出周期比,故对于通常的规则单塔楼结构，需人工按如下步骤验算周期比:a）根据各振型的两个平动系数和一个扭转系数(三者之和等于1)判别各振型分别是扭转为主的振型（也称扭振振型）还是平动为主的振型（也称侧振振型）。
一般情况下，当扭转系数大于0.5时,可认为该振型是扭振振型,反之应为侧振振型。
当然，对某些极为复杂的结构还应结合主振型信息来进行判断；b）周期最长的扭振振型对应的就是第一扭振周期Tt，周期最长的侧振振型对应的就是第一侧振周期T1；c）计算Tt / T1，看是否超过0.9(0.85)。
对于多塔结构周期比，不能直接按上面的方法验算，这时应该将多塔结构分成多个单塔，按多个结构分别计算、分别验算(注意不是在同一结构中定义多塔，而是按塔分成多个结构)。
(2).对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在。
总之在高层结构设计中，使得扭转振型不应靠前，以减小震害。
SATWE程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算功能,通过参数Ratio(振型的基底剪力占总基底剪力的百分比)可以判断出那个振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每个振型对基底剪力的贡献大小。
(3).振型分解反应谱法分析计算周期，地震力时，还应注意两个问题，即计算模型的选择与振型数的确定。
一般来说，当全楼作刚性楼板假定后，计算时宜选择“侧刚模型”进行计算。
而当结构定义有弹性楼板时则应选择“总刚模型”进行计算较为合理。
至于振型数的确定，应按上述[高规]5.1.13条执行，振型数是否足够，应以计算振型数使振型参与质量不小于总质量的90%作为唯一的条件进行判别。
(4).如同位移比的控制一样，周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。
即周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求结构承载布局的合理性。
考虑周期比限制以后，以前看来规整的结构平面，从新规范的角度来看，可能成为“平面不规则结构”。
一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。
周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是要加强结构外圈，或者削弱内筒。
(5).扭转周期控制及调整难度较大，要查出问题关键所在，采取相应措施，才能有效解决问题。
a)扭转周期大小与刚心和形心的偏心距大小无关，只与楼层抗扭刚度有关；b)剪力墙全部按照同一主轴两向正交布置时，较易满足；周边墙与核心筒墙成斜交布置时要注意检查是否满足；c)当不满足周期限制时，若层位移角控制潜力较大，宜减小结构竖向构件刚度，增大平动周期；d)当不满足周期限制时，且层位移角控制潜力不大，应检查是否存在扭转刚度特别小的层，若存在应加强该层的抗扭刚度；e)当不满足扭转周期限制，且层位移角控制潜力不大，各层抗扭刚度无突变，说明核心筒平面尺度与结构总高度之比偏小，应加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墙厚，增大核心筒的抗扭刚度。
f)当计算中发现扭转为第一振型，应设法在建筑物周围布置剪力墙，不应采取只通过加大中部剪力墙的刚度措施来调整结构的抗扭刚度。
3 刚度比3.1 名词释义：刚度比指结构竖向不同楼层的侧向刚度的比值（也称层刚度比），该值主要为了控制高层结构的竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。
对于地下室结构顶板能否作为嵌固端，转换层上、下结构刚度能否满足要求，及薄弱层的判断，均以层刚度比作为依据。
[抗规]与[高规]提供有三种方法计算层刚度，即剪切刚度（Ki=GiAi/hi）、剪弯刚度（Ki=Vi/Δi）、地震剪力与地震层间位移的比值（Ki=Qi/Δui）。
3.2 相关规范条文的控制：[抗规]附录E2.1规定，筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；[高规]3.5.2条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%；[高规]5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍；[高规]10.2.3条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构的侧向刚度，应符合高规附录E的规定：E.01)底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构，可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化，非抗震设计时γ不应大于3，抗震设计时不应大于2。
E.02)底部大空间层数大于一层时，其转换层上部框架-剪力墙结构的与底部大空间层相同或相近高度的部分的等效侧向刚度与转换层下部的框架-剪力墙结构的等效侧向刚度比γe宜接近1，非抗震设计时不应大于2，抗震设计时不应大于1.3。
3.3 电算结果的判别与调整要点:（1）规范对结构层刚度比和位移比的控制一样，也要求在刚性楼板假定条件下计算。
对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次，在刚性楼板假定条件下计算层刚度比并找出薄弱层，然后在真实条件下完成其它结构计算。
（2）层刚比计算及薄弱层地震剪力放大系数的结果详建筑结构的总信息WMASS.OUT。
一般来说，结构的抗侧刚度应该是沿高度均匀或沿高度逐渐减少，但对于框支层或抽空墙柱的中间楼层通常表现为薄弱层，由于薄弱层容易遭受严重震害，故程序根据刚度比的计算结果或层间剪力的大小自动判定薄弱层，并乘以放大系数，以保证结构安全。
当然，薄弱层也可在调整信息中通过人工强制指定。
（3）对于上述三种计算层刚度的方法，我们应根据实际情况进行选择：对于底部大空间为一层时或多层建筑及砖混结构应选择“剪切刚度”；对于底部大空间为多层时或有支撑的钢结构应选择“剪弯刚度”；而对于通常工程来说，则可选用第三种规范建议方法，此法也是SATWE程序的默认方法。
4．刚重比4.1 名词释义：结构的侧向刚度与重力荷载设计值之比称为刚重比。
它是影响重力二阶效应的主要参数,且重力二阶效应随着结构刚重比的降低呈双曲线关系增加。
高层建筑在风荷载或水平地震作用下,若重力二阶效应过大则会引起结构的失稳倒塌，故控制好结构的刚重比，则可以控制结构不失去稳定。
4.2 相关规范条文的控制：[高规]5.4.4条规定:1.对于剪力墙结构,框剪结构,筒体结构稳定性必须符合下列规定:2.对于框架结构稳定性必须符合下列规定: Di*Hi/Gi>=104.3 电算结果的判别与调整要点:1.按照下式计算等效侧向刚度：2.对于剪切型的框架结构,当刚重比大于10时，则结构重力二阶效应可控制在20%以内,结构的稳定已经具有一定的安全储备；当刚重比大于20时,重力二阶效应对结构的影响已经很小,故规范规定此时可以不考虑重力二阶效应。