小度写范文[芬克式屋架模板]芬克式屋架模板
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为了使拼接角钢的和弦杆之间能紧贴便于施焊,需将拼接角钢的棱角铲去,把竖向肢切去Δ=t+hf+5=18mm，t为拼接角钢的厚度.拼接角钢的截面削弱,由节点板来补偿。
（5）节点板在斜腹杆作用下的稳定计算
对于有竖腹杆相连的节点板,选取3-4杆作用下的3号节点板的进行计算。
图9节点稳定计算中c值=
tc
208
=2.5
235fy
=15可不进行稳定计算。
其中,c为受压腹杆3-4连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的净距离。
由于3号节点板中斜腹杆的c值是最大的,而t值都相等,故其他节点板的稳定性不需计算。
9填板的计算
注。
支座厚度t=√6M/f=√6*3975.69/204.25=10.81,取16mm加劲肋计算
加劲肋厚度取与节点相同。加劲肋与节点板的连接焊缝的计算：假定一块加劲肋承受屋架支座反力的四分之一,即
¼×118.4=29.6KN
由焊缝的应力公式得2×O.7×h
= (29.6×108/2×0.7x5x117)²+（6×15932.8×108/2×0.7×1.22×5×117²）7²)² =96.8
Pcosα
f1lw
=
29.6×cos18.4352×0.7×275×5
2
σf=2×0.7h
0.7×275×5
2σ由公式,
βf
14.58
+τ²f= 1.22+4.8²=12.89N/mm²
可见塞焊缝一般不控制。
B.上弦杆肢尖与节点板的连接焊缝
肢尖角焊缝的焊角尺寸hf2=5mm ,计算长度lw=220-2hf=220-2x5=210mm
A.上弦杆肢背与节点板的连接焊缝
节点板与上弦角钢肢背采用塞焊缝连接,假定塞焊缝只承受屋面的集中荷载P=29.6KN。节点板与上弦角钢肢尖采用双面角焊缝连接,承担上弦的内力差其中为节点板的厚度。
lw=110-2hf=110-2x5=100mm由公式σf=2×0.7h σf=2×0.7h
Pcosα
f1lw
由檩条传给屋架上弦节点的恒荷载如图3
图3上弦节点恒荷载
由檩条传给屋架上弦节点的雪荷载如图4
图4上弦节点雪荷载
6.内力组合
内力组合见表—1
8.节点设计
8.1杆件焊缝尺寸的计算
屋架各杆件的角钢背面的距离Z0’如图表-4，表中Z0’为杆件重心线至角钢背面的距离
8.3节点的设计8.3.1支座节点
图5支座节点”1” (1)上弦杆的节点连接计算A.支座底板的计算
。节点2的槽焊缝hf1=0.5t1=5mm,,
=
29.6×cos18.4352×0.7×100×5
2
Psinα
f1lw
=
29.6×sin18.4352×0.7×100×5
2
可见塞焊缝一般不控制。
B.上弦杆肢尖与节点板的连接焊缝
角焊缝的焊角尺寸hf2=5mm,计算长度lw=500-2hf=110-2x5=100mm
C.上弦杆与节点板的连接焊缝
上弦杆与节点板的连接焊缝:节点板与上弦角钢肢背采用槽焊缝连接,假定槽焊缝只承受屋面的集中荷载P=29.6KN.节点板与上弦角钢肢尖采用双面角焊缝连接,承担上弦的内力差焊缝
为节点板的厚度
3
。节点1的槽
,其中
2
由公式σf=pcosα/2×0.7hf1lw=91.79×10/(2－0.7×5×490)=17.58mm
支座反力R=4P= 4*29.6KN= 118.4KN
设a,b取240mm,则a1=√2*120=169cm，b1=a1/2=84.5cm锚栓孔径d=50mm A0=5256.6mm2
底板的承压面积A=240*240-5256.6=52343.4mm2底板下的应力q=R/An=52343.4mm2=2.32
图2支撑的布置图
4.檩条布置
檩条设置在屋架上弦的每个节点上，间距2.582m。因屋架间距为6.0m，所以在檩条跨中设一道直拉条。在屋脊和屋檐分别设置斜拉条和撑杆。
5.荷载标准值
上弦节点恒荷载标准值P1=2×2.582×6×3/√10=29.6KN上弦节点雪荷载标准值P2=0.45×2.582×6×3/√10=6.7KN
V
f×lw
+（
2
6M
2×O.7×βfhf×lw²
）²
B.支座底板的连接焊缝
假定焊缝传递全部支座反力R=118.4KN设焊缝
,支座底板的连接焊缝的长度为：
∑lw=2×(240-2hf)+4×(120-5-10-2hf) =804mm由公式得,由公式得,
τf=R/0.7βfhfΣlw=118.4×108/0.7×1.22×8×804=113.02mm
=2×0.7×5×210=2×0.7×5×210=28.86N/mm²
53.6
+τ²f= 1.22 +28.86²=52.57N/mm²
可见,肢尖焊缝满足要求。
C.上弦拼接杆的计算
l‘w=4×0.7×h
N
fff
hf=138.4mm
取140mm.则角钢长度为L=140×2+10+10=300mm。考虑到拼接节点的刚度,拼接角钢的长度取为600mm。
2σ βf
f
2×0.7×5×490
==
2×0.7×5×490
=102.48N/mm²
+τ²f= 1.22+102.48²=138.27N/mm²
83.16可见,肢尖焊缝满足要求。
(2)上弦弦间节点板的计算
为便于上弦节点搁置屋面板,节点板的上边缘缩进肢背10mm，采用塞焊缝，按2条角焊缝计算。
对于上弦节点”2”
2.屋架形式及几何尺寸
屋架形式及几何尺寸如图檩条支承于屋架上弦节点。屋架坡角为α=arctan⅓=18.435º檩距为2.582m。
图1屋架形式和几何尺寸
3.支撑的布置
上、下弦横向水平支撑设置在厂房两端和中部的同一柱间，并在相应开间的屋架跨中设置垂直支撑，在其余开间的屋架上弦跨中设置一道通长的刚性细杆，下弦跨中设置一道通长的柔性细杆。在下弦两端设纵向水平支撑。支撑的布置见图2。
(3）下弦节点”5”
图7下弦节点”5” A.下弦杆与节点板的连接焊缝
下弦与节点板连接的焊缝长度为180mm, hf1=0.5t1=5mm,,内力差N=44.97KN受力较大的肢背处焊缝应力为
τ
f
=2×0.7×5×170=2×0.7×5×170=26.41N/mm²＜ffw
N
44.9×0.7×103
故按构造满焊即可。
上弦杆与节点板的连接焊缝计算按肢间焊缝承受上弦杆内力的15%计算。内力差N=282.88×15%=42.43KN,偏心距M=Ne，e=65mm,则由公式得, σf= τ
2σf βf
f6M2×0.7×5×210²
N
=
6×42.43×108×652×0.7×5×210242.43×108
=53.6N/mm²
160=152N/mm2
τf=psinα/2×0.7hf1lw=36.71×103/(2×0.7×5×490)=9.26mm2
2σf βf
+τ²f= 1.22+9.26²=17.13N/mm²
17.58可见塞焊缝一般不控制,仅需验算肢尖焊缝。
角钢肢尖角焊缝的焊角尺寸
,计算长度
Lw=500-2hf=490mm
由于下弦其他节点的节点板尺寸长均不小于”5”号节点板,故其所受的弦杆轴向力内力差都相等,故其余上弦节点只要在上弦杆的肢背和肢间处采用满焊即可。
(3)上弦拼接节点”5”
图8上弦节点”5”
A.上弦杆肢背与节点板的连接焊缝
上弦杆与节点板的连接焊缝:节点板与上弦角钢肢背采用塞焊缝连接,假定塞焊缝只承受屋面的集中荷载P=29.6KN。节点5的塞焊缝hf1=0.5t1=5mm ,其中为节点板的厚度。lw=285-2hf=285-2×5=275mm由公式σf=2×0.7h
2σ βf
f
2×0.7×5×100
==
2×0.7×5×100
=42.29N/mm²
+τ²f=
164.911.22
+42.29²=141.63N/mm²
可见，肢尖焊缝满足要求。
对于其他上弦节点,由于节点板的尺寸长均不小于”1”号节点,而其所受的节点集中力和弦杆轴向内力差都相等,故其余上弦节点只要在上弦杆的肢背和肢间处采用满焊即可。
[芬克式屋架模板]芬克式屋架
1.设计资料
某车间厂房总长度约为60米,跨度为15m。车间设有两台30吨中级工作制吊车。车间无腐蚀性的介质。该车间为单跨双坡封闭式厂房,屋架采用三角形芬克式钢屋架。屋面坡度为1：3，屋架间距为6m,屋架下弦标高为9米，其两端铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面尺寸为400mm×400mm,混泥土强度等级为C30。屋面采用彩色压型钢屋板加保温层屋面，C型檩条，檩距为1.2～2.6米。结构的重要度系数为γ=1.0，屋面的恒荷载的标准值为2.0KN/㎡。屋面的活荷载为0.45KN/㎡，不考虑积灰荷载、风荷载，不考虑全跨荷载积雪不均匀分布状况。屋架采用Q235B，焊条采用E43型。
（5）节点板在斜腹杆作用下的稳定计算
对于有竖腹杆相连的节点板,选取3-4杆作用下的3号节点板的进行计算。
图9节点稳定计算中c值=
tc
208
=2.5
235fy
=15可不进行稳定计算。
其中,c为受压腹杆3-4连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的净距离。
由于3号节点板中斜腹杆的c值是最大的,而t值都相等,故其他节点板的稳定性不需计算。
9填板的计算
注。
支座厚度t=√6M/f=√6*3975.69/204.25=10.81,取16mm加劲肋计算
加劲肋厚度取与节点相同。加劲肋与节点板的连接焊缝的计算：假定一块加劲肋承受屋架支座反力的四分之一,即
¼×118.4=29.6KN
由焊缝的应力公式得2×O.7×h
= (29.6×108/2×0.7x5x117)²+（6×15932.8×108/2×0.7×1.22×5×117²）7²)² =96.8
Pcosα
f1lw
=
29.6×cos18.4352×0.7×275×5
2
σf=2×0.7h
0.7×275×5
2σ由公式,
βf
14.58
+τ²f= 1.22+4.8²=12.89N/mm²
可见塞焊缝一般不控制。
B.上弦杆肢尖与节点板的连接焊缝
肢尖角焊缝的焊角尺寸hf2=5mm ,计算长度lw=220-2hf=220-2x5=210mm
A.上弦杆肢背与节点板的连接焊缝
节点板与上弦角钢肢背采用塞焊缝连接,假定塞焊缝只承受屋面的集中荷载P=29.6KN。节点板与上弦角钢肢尖采用双面角焊缝连接,承担上弦的内力差其中为节点板的厚度。
lw=110-2hf=110-2x5=100mm由公式σf=2×0.7h σf=2×0.7h
Pcosα
f1lw
由檩条传给屋架上弦节点的恒荷载如图3
图3上弦节点恒荷载
由檩条传给屋架上弦节点的雪荷载如图4
图4上弦节点雪荷载
6.内力组合
内力组合见表—1
8.节点设计
8.1杆件焊缝尺寸的计算
屋架各杆件的角钢背面的距离Z0’如图表-4，表中Z0’为杆件重心线至角钢背面的距离
8.3节点的设计8.3.1支座节点
图5支座节点”1” (1)上弦杆的节点连接计算A.支座底板的计算
。节点2的槽焊缝hf1=0.5t1=5mm,,
=
29.6×cos18.4352×0.7×100×5
2
Psinα
f1lw
=
29.6×sin18.4352×0.7×100×5
2
可见塞焊缝一般不控制。
B.上弦杆肢尖与节点板的连接焊缝
角焊缝的焊角尺寸hf2=5mm,计算长度lw=500-2hf=110-2x5=100mm
C.上弦杆与节点板的连接焊缝
上弦杆与节点板的连接焊缝:节点板与上弦角钢肢背采用槽焊缝连接,假定槽焊缝只承受屋面的集中荷载P=29.6KN.节点板与上弦角钢肢尖采用双面角焊缝连接,承担上弦的内力差焊缝
为节点板的厚度
3
。节点1的槽
,其中
2
由公式σf=pcosα/2×0.7hf1lw=91.79×10/(2－0.7×5×490)=17.58mm
支座反力R=4P= 4*29.6KN= 118.4KN
设a,b取240mm,则a1=√2*120=169cm，b1=a1/2=84.5cm锚栓孔径d=50mm A0=5256.6mm2
底板的承压面积A=240*240-5256.6=52343.4mm2底板下的应力q=R/An=52343.4mm2=2.32
图2支撑的布置图
4.檩条布置
檩条设置在屋架上弦的每个节点上，间距2.582m。因屋架间距为6.0m，所以在檩条跨中设一道直拉条。在屋脊和屋檐分别设置斜拉条和撑杆。
5.荷载标准值
上弦节点恒荷载标准值P1=2×2.582×6×3/√10=29.6KN上弦节点雪荷载标准值P2=0.45×2.582×6×3/√10=6.7KN
V
f×lw
+（
2
6M
2×O.7×βfhf×lw²
）²
B.支座底板的连接焊缝
假定焊缝传递全部支座反力R=118.4KN设焊缝
,支座底板的连接焊缝的长度为：
∑lw=2×(240-2hf)+4×(120-5-10-2hf) =804mm由公式得,由公式得,
τf=R/0.7βfhfΣlw=118.4×108/0.7×1.22×8×804=113.02mm
=2×0.7×5×210=2×0.7×5×210=28.86N/mm²
53.6
+τ²f= 1.22 +28.86²=52.57N/mm²
可见,肢尖焊缝满足要求。
C.上弦拼接杆的计算
l‘w=4×0.7×h
N
fff
hf=138.4mm
取140mm.则角钢长度为L=140×2+10+10=300mm。考虑到拼接节点的刚度,拼接角钢的长度取为600mm。
2σ βf
f
2×0.7×5×490
==
2×0.7×5×490
=102.48N/mm²
+τ²f= 1.22+102.48²=138.27N/mm²
83.16可见,肢尖焊缝满足要求。
(2)上弦弦间节点板的计算
为便于上弦节点搁置屋面板,节点板的上边缘缩进肢背10mm，采用塞焊缝，按2条角焊缝计算。
对于上弦节点”2”
2.屋架形式及几何尺寸
屋架形式及几何尺寸如图檩条支承于屋架上弦节点。屋架坡角为α=arctan⅓=18.435º檩距为2.582m。
图1屋架形式和几何尺寸
3.支撑的布置
上、下弦横向水平支撑设置在厂房两端和中部的同一柱间，并在相应开间的屋架跨中设置垂直支撑，在其余开间的屋架上弦跨中设置一道通长的刚性细杆，下弦跨中设置一道通长的柔性细杆。在下弦两端设纵向水平支撑。支撑的布置见图2。
(3）下弦节点”5”
图7下弦节点”5” A.下弦杆与节点板的连接焊缝
下弦与节点板连接的焊缝长度为180mm, hf1=0.5t1=5mm,,内力差N=44.97KN受力较大的肢背处焊缝应力为
τ
f
=2×0.7×5×170=2×0.7×5×170=26.41N/mm²＜ffw
N
44.9×0.7×103
故按构造满焊即可。
上弦杆与节点板的连接焊缝计算按肢间焊缝承受上弦杆内力的15%计算。内力差N=282.88×15%=42.43KN,偏心距M=Ne，e=65mm,则由公式得, σf= τ
2σf βf
f6M2×0.7×5×210²
N
=
6×42.43×108×652×0.7×5×210242.43×108
=53.6N/mm²
160=152N/mm2
τf=psinα/2×0.7hf1lw=36.71×103/(2×0.7×5×490)=9.26mm2
2σf βf
+τ²f= 1.22+9.26²=17.13N/mm²
17.58可见塞焊缝一般不控制,仅需验算肢尖焊缝。
角钢肢尖角焊缝的焊角尺寸
,计算长度
Lw=500-2hf=490mm
由于下弦其他节点的节点板尺寸长均不小于”5”号节点板,故其所受的弦杆轴向力内力差都相等,故其余上弦节点只要在上弦杆的肢背和肢间处采用满焊即可。
(3)上弦拼接节点”5”
图8上弦节点”5”
A.上弦杆肢背与节点板的连接焊缝
上弦杆与节点板的连接焊缝:节点板与上弦角钢肢背采用塞焊缝连接,假定塞焊缝只承受屋面的集中荷载P=29.6KN。节点5的塞焊缝hf1=0.5t1=5mm ,其中为节点板的厚度。lw=285-2hf=285-2×5=275mm由公式σf=2×0.7h
2σ βf
f
2×0.7×5×100
==
2×0.7×5×100
=42.29N/mm²
+τ²f=
164.911.22
+42.29²=141.63N/mm²
可见，肢尖焊缝满足要求。
对于其他上弦节点,由于节点板的尺寸长均不小于”1”号节点,而其所受的节点集中力和弦杆轴向内力差都相等,故其余上弦节点只要在上弦杆的肢背和肢间处采用满焊即可。
[芬克式屋架模板]芬克式屋架
1.设计资料
某车间厂房总长度约为60米,跨度为15m。车间设有两台30吨中级工作制吊车。车间无腐蚀性的介质。该车间为单跨双坡封闭式厂房,屋架采用三角形芬克式钢屋架。屋面坡度为1：3，屋架间距为6m,屋架下弦标高为9米，其两端铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面尺寸为400mm×400mm,混泥土强度等级为C30。屋面采用彩色压型钢屋板加保温层屋面，C型檩条，檩距为1.2～2.6米。结构的重要度系数为γ=1.0，屋面的恒荷载的标准值为2.0KN/㎡。屋面的活荷载为0.45KN/㎡，不考虑积灰荷载、风荷载，不考虑全跨荷载积雪不均匀分布状况。屋架采用Q235B，焊条采用E43型。