加氢反应器用钢及其焊缝的回火脆性

加氢反应器用钢及其焊缝的回火脆性
马冬梅，孙荣禄
（天津工业大学机械电子学院，天津３００１６０
）摘要　加氢反应器是炼油工业中的核心设备。

Ｃｒ－Ｍｏ钢因其良好的力学性能而被广泛应用于反应器的制造。

实践证明，加氢反应器在３７５～５７５℃长时间使用过程中会产生回火脆化。

介绍了加氢反应器材料的发展和回火脆性的一些基本概念，并综述了加氢反应器用钢及其焊缝的回火脆性的研究。

关键词 加氢反应器用钢　Ｃｒ－Ｍ
ｏ钢　焊缝　回火脆性Ｔｈｅ　Ｔｅｍｐｅｒ　Ｅｍｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｓｔｅｅｌ　Ｕｓｅｄ　ｉｎ　Ｈｙｄｒｏｇ
ｅｎａｔｉｏｎ　Ｒｅａｃｔｏｒ　ａｎｄ　Ｗｅｌｄ　ＭｅｔａｌｓＭＡ　Ｄｏｎｇｍｅｉ，ＳＵＮ　Ｒｏｎｇ
ｌｕ（Ｓｃｈｏｏｌ　ｏｆ　Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ａｎｄ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｔｉａｎｊｉｎ　Ｐｏｌｙｔｅｃｈｎｉｃ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｔｉａｎｊｉｎ　３００１６０）Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎ　ｒｅａｃｔｏｒ　ｉｓ　ｔｈｅ　ｃｏｒｅ　ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ　ｉｎ　ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ　ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ．Ｃｒ－Ｍｏ　ｓｔｅｅｌｓ　ａｒｅ　ｅｘｔｅｎｓｉｖｅｌｙｕｓｅｄ　ｉｎ　ｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎ　ｒｅａｃｔｏｒ　ｄｕｅ　ｔｏ　ｔｈｅｉｒ　ｇｏｏｄ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ．Ｈｏｗｅｖｅｒ　ｉｔ　ｉｓ　ｐｒｏｖｅｄ　ｔｈａｔ　ｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎ　ｒｅａｃｔｏｒｕｓｕａｌｌｙ　ｓｕｆｆｅｒｓ　ｆｒｏｍ　ｔｅｍｐｅｒ　ｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ　ｗｈｅｎ　ｅｘｐｏｓｅｄ　ｔｏ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｏｆ　３７５～５７５℃ｆｏｒ　ａ　ｌｏｎｇ　ｔｉｍｅ．Ｔｈｅ　ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆ　ｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎ　ｒｅａｃｔｏｒ　ａｎｄ　ｔｅｍｐ
ｅｒ　ｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ　ｉｓ　ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ．Ｋｅｙ　
ｗｏｒｄｓ ｓｔｅｅｌ　ｕｓｅｄ　ｉｎ　ｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎ　ｒｅａｃｔｏｒ，Ｃｒ－Ｍｏ　ｓｔｅｅｌ，ｗｅｌｄ　ｍｅｔａｌｓ，ｔｅｍｐｅｒ　ｅｍｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ　马冬梅：１９８６年生，女，硕士研究生，主要从事加氢反应器材料回火脆性研究　Ｅ－ｍａｉｌ：ｍａｄｏｎｇ
ｍｅｉ８６＠１６３．ｃｏｍ０　引言
炼油工业中采用高温高压加氢精制技术已有近半个世纪的历史。

加氢反应器是加氢精制装置和加氢裂化装置中的核心设备，通常在高温、高压、临氢条件（所谓高温、高压、临氢条件是指温度大于２５０℃，氢分压大于１．４ＭＰａ
）下工作［１，２］。

由于其使用条件十分恶劣，要求制造容器的材料具
备良好的高温性能和优越的抗氢腐蚀性能。

以１９６３年日本制钢所正式生产第一台加氢反应器为标志，Ｃｒ－Ｍｏ钢开始应用于加氢反应器的制造。

随着人们对设备损伤认识逐渐深入以及冶炼技术的不断提高，该钢的纯洁性、
均质性、抗氢性和综合力学性能不断得到改善和提高。

在后来的３０多年里，普通２．２５Ｃｒ－
１Ｍｏ钢被广泛应用，其次是３Ｃｒ－１Ｍｏ钢［３］。

然而实践证明，Ｃｒ－Ｍ
ｏ钢制造的加氢反应器在３７５～５
７５℃长时间使用过程中会产生回火脆化，容易发生反应器的破裂事故［
４］。

为减小长期在高温下工作的回火脆化倾向，对用于热壁加氢反应器２．２５Ｃｒ－
１Ｍｏ的Ｓｉ含量及Ｐ含量控制得很低，
且对一些微量元素也作了相应的控制［５］。

随着加氢反应器的使用条件愈趋高温、高压和大型化，
加氢反应器的重量达到１５００ｔ，这给制造、运输和安装带来了困难。

此外，从抗氢性能和抗蠕变性能考虑，２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢的最高温度极限为４５４℃，满足不了某些油品深加工和煤油加氢液化的要求。

从２０世纪８０年代开始，在２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢的使用经验基础上，美、日等国开发了增强型２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢和改进型２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢（２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ－０．２５Ｖ和２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ－０．２５Ｖ－Ｃｂ－Ｃａ）及改进型３Ｃｒ－
１Ｍｏ钢［６］。

与普通的２．２５
Ｃｒ－１Ｍｏ相比，改进型Ｃｒ－Ｍ
ｏ钢具有强度更高、抗氢侵蚀性能大幅提高、
抗氢脆性能显著、回火脆化倾向小、抗氢致剥离性能优良等优点［７］。

２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ－０．２５Ｖ钢和３Ｃｒ－１Ｍｏ－
０．２５Ｖ钢等新型Ｃｒ－Ｍｏ钢因其优良的性能逐渐代替传统的２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢，
成为加氢反应器的首选材料。

１　回火脆性及其评定
１．１　回火脆性的分类
淬火钢在某些温度区间内回火或从回火温度缓慢冷却通过该温度区间时，引起的脆性（其冲击韧性会比在较低温
度下回火时显著降低）现象，称为回火脆性［
８］。

回火脆性可分为两类：
（１
）第一类回火脆性，又称低温回火脆性或回火马氏体脆性，是在２５０～４００℃之间回火时出现的一类回火脆性。

在出现该类回火脆性后，将其加热到更高温度回火，可将脆性消除，冲击韧性重新升高。

此时若再在２５０～４
００℃回火将不再产生这种脆性。

由此可见，第一类回火脆性是不可逆的，故又称不可逆回火脆性。

（２
）第二类回火脆性，又称高温回火脆性或回火脆性。

实验证明，第二类回火脆性同第一类回火脆性的的本质是不同的。

第二类回火脆性的一个重要特征是在５００～６５０℃之间回火缓冷或在较高温度回火后缓冷通过５００～６５０℃温度区间时会引起脆化。

而回火后快冷通过该温度区间则不引起脆化。

另一个重要特征是在脆化后，重新加热到６５０℃以上，然后快冷至室温，则可以消除脆化。

在脆化消除后再次加热缓冷，
又恢复脆化。

这表明，第二类回火脆性是可逆的，·
３１５·加氢反应器用钢及其焊缝的回火脆性／马冬梅等
故又称可逆回火脆性。

许多大型压力容器在制造过程中或制造后，一般要进行６００～７
００℃热处理，目的是消除或降低焊接残余应力和提高焊接接头的韧性，
处理时间有的达几十小时。

经过这种热处理后，
焊接热影响区中的粗晶粒区，有时会产生严重的脆性，甚至会产生裂纹。

这种脆性通常称为再热脆性或称消除应力脆性，所产生的裂纹称再热裂纹
［９］。

１．２　回火脆性的评定标准
为评定回火脆化的程度，在脆化温度范围内进行长时间的等温回火脆化是一种传统的方法，但是一般需要几千小时甚至上万小时，在工程上不是一种理想的方法。

而步冷试验方法是一种加速回火脆化的试验方法，此法全部过程只需３００ｈ左右，
就能达到材料的回火脆化的效果，具有快速的优点，因而在工程上得到广泛的应用［１０］。

２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢采用的阶梯冷却线见图１。

图１　阶梯冷却脆化处理程序Ｆｉｇ．１　Ｓｔｅｐ－ｃｏｏｌｉｎｇ　
ｈｅａｔ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ作为脆化度的定量表示，通常是用５４Ｊ夏比吸收冲击功的转变温度ＶＴｒ５４的变化量ΔＶＴｒ５４来表示。

ＶＴｒ５４或
ΔＶＴｒ５４越大，说明回火脆化度越大。

当前国内加氢反应器制造厂按式（１）来评定钢材或焊缝的抗回火脆化倾向性。

ＶＴｒ５４＋３ΔＶＴｒ５４≤
０℃（１）式中：ＶＴｒ５４为脆化处理前Ｖ型缺口夏比冲击功为５４Ｊ时的对应温度；ΔＶＴｒ５４为按阶梯冷却工艺进行脆化处理后与处理前的Ｖ型缺口夏比冲击功为５４Ｊ时的对应温度增量。

大量研究表明，多种元素的共同作用影响Ｃｒ－Ｍｏ钢的回火脆性。

常用回火脆化敏感系数来表示元素的综合影响，当前采用的考核指标为：
Ｊ＝（ＪＳｉ＋ＪＭｎ）（ＪＰ＋ＪＳｎ）
×１０４
≤１００％（２） Ｘ＝（１０　ＸＰ＋５　ＸＳｂ＋４　ＸＳｎ＋ＸＡｓ）
×１０－２≤１５×１０－６
（３）各元素含量为质量分数。

Ｊ反映了材料回火脆化敏感性程
度，Ｊ越大，回火脆化敏感性越大。

Ｘ反应了材料中有害元素总量对材料回火脆性的影响，Ｘ越大，
影响越大。

目前对焊缝金属采用控制Ｘ系数和步冷热处理引发脆化的方法来选择焊接材料。

１．３　回火脆性与晶界偏聚的关系
发生回火脆性的钢，其冲击韧性显著降低，冲击试样的断口形貌为晶粒状，属于晶间断裂，断口颜色比没有发生回
火脆性的试样亮［１１］。

大量研究表明，产生回火脆化的根本原
因是钢在一定温度回火及回火后冷却或时效过程中Ｐ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ａｓ等有害元素在奥氏体晶界处偏聚，
降低了铁原子在晶界处的结合强度，
使晶界成为薄弱之处［１２］。

２　加氢反应器用钢及焊缝的回火脆性
２．１　Ｃｒ－Ｍ
ｏ钢的回火脆性Ｃｒ－Ｍ
ｏ钢的回火脆性被认为是其重要的材质特性之一，人们很早之前就对其进行了研究，但是对于它的机制，至今还没有统一的解释。

影响回火脆性的因素有很多，如化学成分、热处理条件、
碳化物的形态以及设备运行温度等［
１３，１４］。

还有些研究者［１５，１６］
研究了作用应力对低合金钢脆化率的影响，认为作用
应力增加了钢的脆性，
但其影响不显著。

张幼德［１７］
通过建立加氢反应器用钢的步冷试验前后５４Ｊ
转变温度图，对２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ、２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ－０．２５Ｖ和３Ｃｒ－１Ｍｏ－
０．２５Ｖ的回火脆化倾向进行对比，结果发现，在严格控制有关化学元素的情况下，２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ、２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ－０．２５Ｖ和３Ｃｒ－１Ｍｏ－０．２５Ｖ的回火脆化倾向基本相同。

从目前的研究成果看，大多数人认为Ｃｒ－Ｍｏ钢的回火脆性主要与化学成分有关。

（１）Ｐ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ａｓ等杂质元素
众所周知，Ｐ、Ｓｎ、Ｓｂ和Ａｓ是杂质元素，但通过对炼钢原料进行管理可以使Ｓｎ、Ｓｂ、Ａｓ的含量尽量少，因此杂质元素中带来实质问题的是磷。

沈冬冬［１８］
利用ＡＥＳ俄歇能谱仪对经过９８０℃淬火、
不同的保温时间（５～８００ｈ）于５４０℃回火处理后的２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢进行检测，发现磷元素在原始奥氏体晶界上有明显的平衡
晶界偏聚现象；谈金祝［１９］
基于ＡＥＳ分析方法，
对加氢反应器用２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢在步冷脆化状态下进行ＡＥＳ分析试验。

结果表明，２．２５Ｃｒ－
１Ｍｏ钢经步冷脆化后，杂质原子Ｐ在晶界富集；周昌玉等［２０］
对２．２５Ｃｒ－
１Ｍｏ合金钢于６５０℃进行不同时间的回火脆化试验，将经过回火脆化试验的试样进行俄歇电子能谱试验，获得不同脆化时间下２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ合金钢中磷的晶界浓度，从而得出结论：２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ合金钢的回火脆化主要是由于在回火过程中Ｐ在晶界的非平衡偏聚引起的。

（２）Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ等促进回火脆性的元素
Ｓｉ对回火脆性的影响是比较复杂的。

井上等发现，Ｐ的晶界偏析程度不随Ｓｉ的变化而变化，
但在Ｐ的晶界偏析程度相同的情况下，Ｓｉ能提高脆化敏感性［２
１］。

今中拓一等用俄歇电子能谱仪研究Ｐ对２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢的回火脆性的影响时发现：当Ｐ含量高于０．００２％时，在同一Ｐ含量的情况下，Ｓｉ含
量越高，则回火脆化的程度也越高［
２２］。

有研究者称，Ｍｎ促进Ｐ在原奥氏体晶界偏析，降低了晶界的结合强度。

近几年已经证实Ｍｎ本身是一种导致晶粒间破裂的脆性元素。

由于Ｍｎ与Ｐ、Ｓｂ、Ａｓ、Ｓｎ的相互作用，钢中Ｍｎ含量的增加会使钢的回火脆化加重。

在同一Ｍｎ含
量下，Ｓｉ含量高的合金比Ｓｉ含量低的更不易出现回火脆
性［２３］。

此外，由于Ｊ系数与Ｍｎ、Ｓｉ的含量有关，为减小回火脆性，必须控制Ｍｎ和Ｓｉ的总含量。

·
４１５·材料导报 ２
０１１年１１月第２５卷专辑１８
Ｂｏｄｎａｒ的研究表明，当合金元素中含有Ｎｉ时，Ｓｉ会作为脆性元素跟Ｎｉ在原奥氏体晶界共偏析；当合金元素中不含Ｎｉ时，Ｓｉ和Ｐ发生共偏析［２４］。

（３）Ｍｏ、Ｖ等抑制回火脆性的元素
在现实生产中，需要进行高温回火的大型锻件中往往加有Ｗ、Ｍｏ等元素以延缓杂质元素的偏析，防止回火脆性的产生。

中村正久系统地研究了Ｍｏ对２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢回火脆性的影响，认为含量０．５％～１．０％的Ｍｏ能降低Ｐ的偏析速度和Ｐ在晶界的平衡偏析度，因而减小脆化度［２５］。

关于Ｍｏ对钢的回火脆性的减缓作用，有两种不同的机制：一种机制认为Ｍｏ与Ｐ形成某种近似于化合物的原子团簇，从而抑制Ｐ向晶界偏聚；另一种机制认为Ｍｏ在晶界偏聚，增强了晶界结合力。

但也有人通过试验证明Ｐ和Ｍｏ在晶界的偏析没有明显的联系［２６］。

Ｋｉｍ等［２７］研究了Ｖ对２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ回火脆性的影响，认为Ｖ可以改变Ｐ元素的分布，从而影响回火脆性；在传统的２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢中，发现Ｐ主要存在于原奥氏体晶界上，在２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ－０．２５Ｖ钢中发现ＭＣ型碳化物和基体的交接处有Ｐ。

从Ｃｕ元素对２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢回火脆性的影响发现：含有杂质元素、组织为贝氏体的钢，随着Ｃｕ含量的增加，其回火脆化敏感性增加；对于高纯度、组织为贝氏体的钢，增加Ｃｕ含量，其回火脆化敏感性并不增加。

此外，对于含有一定量先共析铁素体的贝氏体钢，Ｃｕ的影响并不显著。

２．２　Ｃｒ－Ｍｏ钢焊缝的回火脆性
研究发现母材的回火脆化量高于焊缝，但焊缝材料的转变温度远高于母材，因此焊缝依然是该加氢反应器的薄弱部位［２８］。

梁东图［２９］对磷在焊缝中的行为进行了研究，他认为步冷脆化处理使磷在晶界的偏析显著增高，即使将焊缝中磷的含量控制到０．００８％，也未能阻止其偏析；焊缝中磷的偏析程度受到组织形态的制约，粗大等轴晶区磷的偏析较少。

谈金祝等［３０］对在役运行５ａ后加氢反应器中的试验试块进行研究，同时对脱氢处理和脱脆处理后的焊缝金属进行试验，试验结果表明，焊缝金属在加氢反应器中运行５ａ后产生了明显的脆化，其脆化是由回火脆性引起的。

Ｓｏｕｚａ等［２４］通过对Ｍｎ含量分别为０．８４％、１．２１％和２．３％的２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢焊缝金属进行微观组织分析得出结论：Ｍｎ含量高于０．８４％的焊缝经过阶冷处理后，杂质元素晶界偏析是其冲击韧性低的原因；Ｍｎ含量的增加会导致出现回火脆化，是由于Ｍｎ与Ｐ共同偏析使Ｐ在晶界富集。

３　结语
加氢反应器用钢及其焊缝的回火脆化现象一直为许多学者所关注，化学成分、热处理条件、碳化物的形态、设备运行温度甚至作用应力都对回火脆性有影响，然而对于产生回火脆性的原因还有待于进一步的研究。

在加氢反应器运行过程中回火脆化是不可避免的，为保障加氢反应器的安全运行，必须重视其检修工作。

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加氢反应器用钢及其焊缝的回火脆性／马冬梅等
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１２Ｍｕｎｏｚ－Ｍｏｒｒｉｓ　Ｍ　Ａ，Ｒｅｘａｃｈ　Ｊ　Ｉ，Ｌｉｅｂｌｉｃｈ　Ｍ．Ｃｏｍｐａｒａｔｉｖｅｓｔｕｄｙ　ｏｆ　Ａｌ－ＴｉＡｌ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　ｗｉｔｈ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃ　ｖｏ－ｌｕｍｅ　ｆｒａｃｔｉｏｎｓ　ａｎｄ　ｐａｒｔｉｃｌｅ　ｓｉｚｅｓ［Ｊ］．Ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃｓ，２００５，１３（２）：１４１
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２３Ｎｏｆａｒ　Ｍ，Ｍａｄａａｈ　Ｈｏｓｓｅｉｎｉ　Ｈ　Ｒ，Ｋｏｌａｇａｒ－Ｄａｒｏｏｎｋｏｌａｉｅ　Ｎ．Ｆａｂｒｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｉｇｈ　ｗｅａｒ　ｒｅｓｉｓｔａｎｔ　Ａｌ／Ａｌ３Ｔｉ　ｍｅｔａｌ　ｍａｔｒｉｘｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｂｙ　ｉｎ　ｓｉｔｕ　ｈｏｔ　ｐｒｅｓｓ　ｍｅｔｈｏｄ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒ　Ｄｅｓ，２００９，
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２４陈子勇，陈玉勇，舒群，等．原位反应法制备Ａｌ／Ａｌ３Ｔｉ复合材料组织和性能［Ｊ］．复合材料学报，１９９７，１４（２）：６６
２５文九巴，宋延沛，杨永顺，等．自生颗粒增强铝基复合材料的制备工艺［Ｊ］．热加工工艺，２００１（２）：２９
２６霍小卫，王树奇．原位合成Ａｌ３Ｔｉ增强Ａｌ基复合材料的研究［Ｄ］．镇江：江苏大学，２００６
２７介万奇，Ｋａｎｄａｌｏｖａ　Ｅ　Ｇ，张瑞杰，等．ＳＨＳ法制备Ａｌ３Ｔｉ／Ａｌ复合材料的研究［Ｊ］．稀有金属材料与工程，２０００，２９（３）：１４５２８Ｗａｎｇ　Ｘｉａｏｍｉｎｇ，Ｊｈａ　Ａ，Ｂｒｙｄｓｏｎ　Ｒ．Ｉｎ　ｓｉｔｕ　ｆａｂｒｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆＡｌ３Ｔｉ　ｐａｒｔｉｃｌｅ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ａｌｕｍｉｎｉｕｍ　ａｌｌｏｙ　ｍｅｔａｌ－ｍａｔｒｉｘ　ｃｏｍ－ｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒ　Ｓｃｉ　Ｅｎｇ　Ａ，２００４，３６４（１－２）：３３９
２９Ｃｈｅｎ　Ｔｉｊｕｎ，Ｌｉ　Ｊｉａｎ，Ｈａｏ　Ｙｕａｎ．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ａｎｄ　ｃｏｒｒｏｓｉｏｎｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｃａｓｔｉｎｇ　ｉｎ　ｓｉｔｕ　Ａｌ３Ｔｉ－Ａｌ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．ＲａｒｅＭｅｔａｌｓ，２０１０，２９（１）：７８
３０Ｌｉ　Ｇｕｉｒｏｎｇ，Ｗａｎｇ　Ｈｏｎｇｍｉｎｇ，Ｚｈａｏ　Ｙｕｔａｏ，ｅｔ　ａｌ．Ｍｉｃｒｏ－ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　ｉｎ　ｓｉｔｕ　Ａｌ３Ｔｉ／６３５１Ａｌ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　ｆａｂｒｉｃａｔｅｄ　ｗｉｔｈｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ　ｓｔｉｒｒｉｎｇ　ａｎｄ　ｆｌｕｘｅｓ［Ｊ］．Ｔｒａｎ　Ｎｏｎｆｅｒｒｏｕｓ　ＭｅｔＳｏｃ　Ｃｈｉｎａ，２０１０，２０（４）：５７７
３１李建，郝远，陈体军．Ａｌ３Ｔｉｐ／Ａｌ基自生复合材料的制备及其性能的研究［Ｄ］．兰州：兰州理工大学，２００７
３２Ｙａｎｇ　Ｚ　Ｒ，Ｗａｎｇ　Ｓ　Ｑ，Ｃｕｉ　Ｘ　Ｈ，ｅｔ　ａｌ．Ｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ａｌ３Ｔｉ／Ｍｇ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｂｙ　ｐｏｗｄｅｒ　ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ　ｏｆ　Ｍｇ－Ａｌ－Ｔｉ　ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．Ｓｃｉ　Ｔｅｃｈｎ　Ａｄｖ　Ｍａｔｅｒ，２００８，９（３）：１４６８
３３Ｙａｎｇ　Ｚ　Ｒ，Ｗａｎｇ　Ｓ　Ｑ，Ｇａｏ　Ｍ　Ｊ，ｅｔ　ａｌ．Ａ　ｎｅｗ－ｄｅｖｅｌｏｐｅｄ　ｍａｇ－ｎｅｓｉｕｍ　ｍａｔｒｉｘ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｂｙ　ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｓｉｎｔｅｒｉｎｇ［Ｊ］．Ｃｏｍｐｏ－ｓｉｔｅｓ：Ｐａｒｔ　Ａ，２００８，３９（９）：１４２７
３４Ｌｉ　Ｈｕｉｋａｉ，Ｌｉｕ　Ｙｕｅ．Ｆａｂｒｉｃａｔｉｏｎ　ｍｅｃｈａｎｉｓｍ　ｏｆ　ｉｎ－ｓｉｔｕ　ｓｙｎｔｈｅ－ｓｉｚｅｄ　Ａｌ３Ｔｉ／Ｍｇ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　ｂｙ　ｖａｃｕｕｍ　ｈｏｔ－ｐｒｅｓｓｉｎｇ［Ｃ］／／Ｉｎ－ｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ　ｏｎ　Ａｄｖａｎｃｅｓ　ｉｎ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ａｎｄ　Ｍａ－ｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ　Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ．Ｇｕｉｌｉｎ，２０１１
３５朱和国，王恒志，熊党生，等．Ａｌ－ＴｉＯ２系ＸＤ合成Ａｌ３Ｔｉ的形貌及其影响因素分析［Ｊ］．人工晶体学报，２００５，３４（２）：２３４
３６赵玉厚，周敬恩，严文．增强相Ａｌ３Ｔｉ状态对Ａｌ３Ｔｉ／ＺＬ１０１原位复合材料材料力学性能的影响［Ｊ］．材料工程，２００１（５）：３３７霍小卫，王树奇，陈康敏．ＳＨＳ法反应合成Ａｌ３Ｔｉ／Ａｌ复合材料的研究［Ｊ］．航空材料学报，２００７，２７（５）：７１
３８杨子润，王树奇．无压反应烧结制备Ａｌ３Ｔｉ／Ｍｇ复合材料的研究［Ｄ］．镇江：江苏大学，
檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸
２００８
（上接第５１５页）
２２郭建．２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ－０．２５Ｖ钢的组织与性能［Ｄ］．秦皇岛：燕
山大学，２００４
２３Ｂｏｄｎａｒ　Ｒ　Ｌ，Ｏｈｈａｓｈｉ　Ｔ，Ｊａｆｆｅｅ　Ｒ　Ｉ．Ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｆ　Ｍｎ，Ｓｉ，ａｎｄ
ｐｕｒｉｔｙ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　３．５ＮｉＣｒＭｏＶ，ｌ　ＣｒＭｏＶ，ａｎｄ
２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ　ｂａｉｎｉｔｉｃ　ａｌｌｏｙ　ｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．Ｍｅｔａｌｌ　Ｔｒａｎｓ　Ａ，１９８９，
２０Ａ：１４４５
２４ＬｕＩ′ｓ　Ｆｅｌｉｐｅ　Ｇｕｉｍａｒ珘ａｅｓ　ｄｅ　Ｓｏｕｚａ，ＩｖａｎＩ′ｄｅ　Ｓｏｕｚａ　Ｂｏｔｔ，
Ｊｏｒｇｅ　Ｃａｒｌｏｓ　Ｆｅｒｒｅｉｒａ　Ｊｏｒｇｅ，ｅｔ　ａｌ．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｎａｌｙｓｉｓ
ｏｆ　ａ　ｓｉｎｇｌｅ　ｐａｓｓ　２．２５％Ｃｒ－１．０％Ｍｏ　ｓｔｅｅｌ　ｗｅｌｄ　ｍｅｔａｌ　ｗｉｔｈ
ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｍａｎｇａｎｅｓｅ　ｃｏｎｔｅｎｔｓ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒ　Ｃｈａｒａｃｔ，２００５，５５：
１９
２５吴恒春．２１
４
Ｃｒ－１Ｍｏ钢及其焊缝的回火脆性［Ｊ］．化工炼油
机械通讯，１９８０（６）：３９２６Ｗｕ　Ｊ，Ｓｏｎｇ　Ｓ　Ｈ，Ｗｅｎｇ　Ｌ　Ｑ，ｅｔ　ａｌ．Ａｎ　ａｕｇｅｒ　ｅｌｅｃｔｒｏｎ　ｓｐｅｃ－ｔｒｏｓｃｏｐｙ　ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｐｈｏｓｐｈｏｒｕｓ　ａｎｄ　ｍｏｌｙｂｄｅｎｕｍ　ｇｒａｉｎ　ｂｏｕｎ－ｄａｒｙ　ｓｅｇｒｅｇａｔｉｏｎ　ｉｎ　ａ　２．２５Ｃｒ１Ｍｏ　ｓｔｅｅｌ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒ　Ｓｃｈａｒａｃｔ，２００８，５９（３）：２６１
２７Ｊｅｏｎｇ　Ｔａｅ　Ｋｉｍ，Ｂｙｕｎｇ　Ｈｏｏｎ　Ｋｉｍ，Ｂｙｅｏｎｇ　Ｏｏｋ　Ｋｏｎｇ，ｅｔａｌ．Ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｆ　Ｖ　ａｎｄ　ｃａｒｂｉｄｅｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｔｅｍｐｅｒ　ｅｍｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ　ｏｆｔｈｅ　２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ　ｓｔｅｅｌ［Ｃ］／／ＡＳＭＥ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｖｅｓｓｅｌｓ　ａｎｄＰｉｐｉｎｇ／ｉｃｐｖｔ－１１Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ．Ｖａｎｃｏｕｖｅｒ，ＢＣ，Ｃａｎａｄａ，２００６
２８吴金龙．加氢精制反应器试块回火脆化研究［Ｊ］．化工设备与管道，２０１０，４７（３）：６１
２９梁东图．２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢焊缝金属回火脆性的研究［Ｊ］．首钢科技，１９８９，２（１）：１７
３０谈金祝，黄文龙．加氢反应器试验试块焊缝金属回火脆性试验［Ｊ］．南京化工大学学报，１９９８，２０（４）：８２
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原位合成Ａｌ
３Ｔｉ
增强轻金属基复合材料的研究现状／黎慧开等。