施工电梯接料平台施工方案

靖江市新桥医院工程
施
工
电
梯
专
项
方
案
编制人：日期:
审核人：日期:
审批人：日期:
江苏鼎兴建设有限公司
二0一五年一月一二日
目录
一、工程概况 (3)
二、编制依据 (3)
三、施工电梯接料平台设计 (3)
四、架体拆除 (6)
五、文明施工 (6)
附件：施工升降机落地接料平台计算书 (8)
施工升降机（货梯）接料平台方案
一、工程概况
本工程位于靖江市新桥镇，东侧为已建设的富江路，南侧为建新路，西、北侧为
农田，医院工程由一幢门急诊医技楼、一幢病房楼和一幢辅助楼组成，其中门急诊医技楼为四层、病房楼为九层、辅助楼为三层，建筑占地面积：5836.1㎡，
总建筑面积：24427㎡，床位数250 个，停车位375个。

结构形式：框架结构。

为了保证周转材料运输，提高经济效益，根据本工程的特点结合实际施工情况，该项目设置施工电梯1台，本方案主要针对施工升降机接料平台设计。

二、编制依据
1、施工图纸
2、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59－99)
3、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）（J119-2001）
4、《高处作业安全技术规范》(JGJ80－91)
5、《施工升降机安全规则》(GB/T10055－1996)
6、《施工升降机技术条件》(GB/T10054－1996)
7、《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》（JGJ88-92）
8、《施工现场机械设备安全技术规范》(JGJ33－2001)
三、施工升降机接料平台设计
1、搭设位置
根据施工电梯方案，本工程设置1台施工升降机，部位在：E/5-6轴处，接料平台位于电梯与主楼之间。

2、搭设要求
施工电梯接料平台搭设从室外地坪开始搭设，立杆横向间距为1450mm，纵向间距为800，步距为：为1800mm和1300mm间隔布置，出入口处为1800mm。

考虑结构安全，在接料平台的侧面增设一道加强立杆，考虑结构稳定在每次楼面处，
将平台采用四根
48*3.0的连墙杆穿孔固定于墙梁上。

施工货梯
墙或梁
连墙件
穿孔固定于梁或墙上
平面图
正立面图
侧立面图
3、搭设流程
回填土夯实→浇筑砼垫层→放线定位→放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→扫地大横杆→与立杆、扫地杆扣紧→安一步小横杆并与各立杆扣紧→安一步大横杆→随层做架空板防护→安装安全门→重复安装至顶→设安全警示标志。

4、搭设过程安全技术措施：
（1）、架体搭设作业下方10m范围内应设置警戒和危险标志，禁止行人通过；
（2）、参加施工作业人员和指挥人员，必须持作业证上岗，每天早上应量血压，身体不适高处作业人员不准登高作业。

（3）、登高作业人员必须戴安全帽，穿安全鞋，系安全带，配工具袋；
（4）、遇有五级大风及其以上或大雨、雷雨或台风，必须停止高处作业；
（5）、架设前应先检查杆件、配件是否符合质量要求，虚焊或焊缝脱焊、裂缝、变形等，不准使用。

（6）、接料平台搭设在建筑物临边部位，安全防护应随层搭设，并做好班前教育活动。

5、安全防护措施
（1）、安全门高度为1.8m，宽度为1.45m，采用两扇门（每扇门宽度为0.725m）进行安装，为了安全起见，要求采用轻质角钢作为门的框架，在至少1.0m高度范围内用铁皮做为防护，1.0m以上采用钢丝网作为防护。

门与架体之间采用焊接（用插销将门与架体立杆焊接到一起），两扇门之间采用插销直接进行固定。

（2）、接料平台架体搭设完成后，接料平台板要求用模板进行满铺，未经验收不准投入使用。

（3）、遇六级大风及其以上或台风大雨天气，应暂停作业使用。

（4）、应经常检查架体的杆件是否发生变形和连接松动情况，经常观察牢固情况，发现问题并及时加以解决。

（5）、架体上方进行安装作业时，其下方应暂停作业。

四、架体拆除
1、架体拆除应从顶至下的顺序:外围安全网→横杆→立杆→连墙件。

2、拆除前应搭好拆除平台。

拆除平台不应大于3节高度。

3、拆除作业中，严禁从高处向下抛掷物件。

4、墙柱连墙件不得提前拆除,在拆除前，应先设置临时支撑。

5、拆除作业应在白天天气好的时候进行。

因故中断作业时应采取临时稳固措施。

6、拆除过程的安全技术措施与安装过程要求相同。

7、拆除前作业下方10m范围内必须设置警戒，禁止行人通过。

8、装拆人员必须戴好安全帽、登高人员必须系好安全带才作业。

五、文明施工
1、材料进场后应分规格编码堆放，堆放要按规定场地整齐放好，做到一头齐。

2、施工现场要经常保持整洁卫生，安装后应当把余下的材料运回堆放场地，把杂物清理干净运走。

3、四周安全网挂钩要整齐。

4、要定时检查，清理场地，如有不符合安全文明施工的马上整改。

附件：施工升降机钢管落地接料平台计算书
一、参数信息:
1.基本参数
立杆横向间距或排距l a(m):1.45，立杆步距h(m)：1.55（平均）；
立杆纵向间距l b(m):0.40，平台支架计算高度H(m)：42.00；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：600.00；
钢管类型(mm):Φ48×3.0，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):0.300；
栏杆自重(kN/m):0.150；
材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；
施工均布荷载(kN/m2):4.000；
3.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；
立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

二、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；
截面惯性矩 I = 10.78cm4；
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：
q11 = 0.15 + 0.3×0.6 = 0.33 kN/m；
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 5×0.6 = 3 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：
p1 = 4×0.6 = 2.4 kN/m
2.强度验算:
依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布荷载：q1= 1.2 × q11+ 1.2 × q12= 1.2×0.33+ 1.2×3 = 3.996 kN/m；
均布活载：q2 = 1.4×2.4 = 3.36 kN/m；
最大弯距 M max= 0.1×3.996×0.42+ 0.117 ×3.36×0.42= 0.127 kN.m ；
最大支座力 N = 1.1×3.996×0.4 + 1.2×3.36×0.4 = 3.371 kN；
最大应力σ = M max / W = 0.127×106 / (4490) = 28.248 N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
纵向钢管的计算应力 28.248 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm
2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
均布恒载:
q = q11 + q12 = 3.33 kN/m；
均布活载：
p = 2.4 kN/m；
ν = (0.677
×3.33+0.990×2.4)×4004/(100×2.06×105×107800)=0.053 mm；
纵向钢管的最大挠度为 0.053 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度1450/150与10 mm，满足要求！
三、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =3.371 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 M max = 0.236 kN.m ；
最大变形 V max = 0.111 mm ；
最大支座力 Q max = 3.117 kN ；
最大应力σ= 52.548 N/mm2；
横向钢管的计算应力 52.548 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 0.111 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度
400/150与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

R ≤Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 3.117 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
N G1 = 0.129×42= 5.418 kN；
(2)栏杆的自重(kN)：
N G2 = 0.15×1.45 = 0.218 kN；
(3)脚手板自重(kN)：
N G3 = 0.3×0.4×1.45 = 0.174 kN；
(4)堆放荷载(kN)：
N G4 = 5×0.4×1.45 = 2.9 kN；
经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 8.71 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 N Q = 4×0.4×1.45 = 2.32 kN；
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G + 1.4N Q = 1.2×8.71+ 1.4×2.32 = 13.7 kN；
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.634 kN；
φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L o/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
K H ----高度调整系数：K H=1/(1+0.005×(42-4))=0.84；
L0 ---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1μh (1)
l0 = h+2a (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.167；
μ ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ= 1.78；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.167×1.78×1.55 = 3.21m；
L0/i = 3210 / 15.9 = 201 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.188 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ =13700 /( 0.188×424 )= 171.86N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ = 171.86 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
公式(2)的计算结果：
L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ =14633.963700 /( 0.537×424 )= 6
0.17N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ = 60.17N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.118 ；
公式(3)的计算结果：
L0/i = 2218 / 15.9 = 139 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.353 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ =13700/( 0.353×424 )= 91.53N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ = 91.53 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤f g
地基承载力设计值:
f g = f gk×k c = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：f gk= 120 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：k c = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =68.5 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 13.70 kN；基础底面面积：A = 0.2 m2。

p=68.5 ≤ f g=120 kPa 。

地基承载力满足要求！
（注：可编辑下载，若有不当之处，请指正，谢谢!）。