高压加热器到除氧器疏水管道振动治理
关于除氧器上水调整门异常摆动、管道剧烈振动的措施
关于除氧器上水调整门异常摆动、管道剧烈振动的措施
三号机1月15日、3月17、20、25日四次发生除氧器上水调整门摆动、管道剧烈振动的异常现象，严重威胁机组安全运行，具体原因目前还不能彻底分析清楚，但从现象上看，除了1月15日一次外，后三次在发生前运行人员都不同程度改变过除氧器水位的设定值，17日监盘人员没有发现自行消失，后两次都是发现及时，开大副调门后没有效果，开启旁路电动门12%后振动消失，在总结前几次经验的基础上，应采取如下措施：
1、三号机组加强对凝结水画面的监视，以便于及时发现除氧器上水主调整门开度摆动异常情况，机组变负荷期间尽量不要改变除氧器水位的设定值。
2、由于旁路电动门已犯卡不能正常开关，现已停电关闭。
正常运行期间，将副调门固定开度至10%，不做调整，如果发现振动时再做相应调整。
3、当异常发生时，首先开大副调门，无效时，就地手动摇开旁路电动门，直到振动消失。
以上是部里出的措施。
原因没人说的清楚，来这里碰碰高手！本厂上水站，有70％，30％和一电动旁路。
高加投运过程中正常疏水管振动原因分析及解决方案
环球市场/施工技术-224-高加投运过程中正常疏水管振动原因分析及解决方案李士彪山西大唐国际临汾热电有限责任公司摘要：大唐国际临汾热电2号机机组高加正常疏水管道自机组试运投产以来在机组启动投运高加时一直存在着较为明显的振动现象，本文主要探讨了异常振动产生的原因，并对比现场数据逐一进行了排查，最终确定了异常振动产生的主要因素，并提出了改善方法。
关键字：电厂；高加；振动1引言大唐国际临汾热电2号机机组高加正常疏水管道自机组试运投产以来在机组启动投运高加时一直存在着较为明显的振动现象，造成高压加热器不能正常随机滑启投运，直接影响机组启动时间，汽轮机运行的安全性和回热效率，同时容易造成锅炉低负荷阶段后屏超温。
2振动原因分折汽水管道振动以介质不稳定流动引起的振动为主。
也有一部分是由于汽水流动产生的激振力与管道的频率发生共振所产生。
处于饱和状态的高加疏水经调节阀减压后，压力突然降低，疏水迅速汽化扩容，体积增大，在管道内部形成汽水两相流动，介质流动阻力剧增，产生汽水冲击现象，引起管道振动，而管道两相流动介质的流程越长，产生管道振动的效应就会越大。
管道振动对管道的危害很大，它不仅会加速材料的疲劳损坏，大大缩短材料的使用寿命，而且容易引发阀门、管道焊接处的破坏失效。
高加疏水管道振动估计与下列几个因素关系较大：管道设计存在一定缺陷，支吊架系统存在调整问题，高加存在低水位运行现象，疏水调节阀调节性能效果或布置不合理，高加内汽水分离隔板存在异常等。
3原因排查通过对2号机组高加疏水管道振动的初步分析，我们对造成高加疏水管道振动的原因遂项排查并处理。
3.1管道设计存在一定缺陷。
现场发现，2号机组管道长度比1号机组要长，使管道阻力增加，这一现象是现场2号机组设备布置形成的客观存在，不可再改变了。
3.2支吊架系统存在调整问题。
在长期运行过程中，支吊架系统可能存在一定的调整偏差问题。
如不规则松动，支撑不受力等。
在对整个管道系统的支吊架重新调整，使各个支吊架受力均匀，管道尽可能的使之水平或垂直，经对支吊架调整后，振动有所改善，但未能消除。
高压给水加热器至除氧器疏水管道异常振动原因分析及处理
高压给水加热器至除氧器疏水管道异常振动原因分析及处理摘要：国内核电厂管道振动问题普遍存在，特别是在调试和运行初期，管道振动导致设备损坏的案例频繁出现。
管道振动会加速材料的疲劳损坏，大大缩短材料的使用寿命，并容易引发管道焊接处的破坏失效。
目前，国内对管道振动问题的解决主要有2种方法，即暂时缓解的“减振”和彻底解决的“消振”，可根据机组状态和设备情况等因素进行选择。
福清核电厂2号机组高压给水加热器（AHP）至除氧器管线自调试以来就存在疏水管道剧烈振动问题，严重影响机组安全运行和电厂经济效益。
关键词：高压给水加热器；管道振动；原因；治理措施1高压给水加热系统概况AHP的主要功能是利用汽轮机高压缸抽汽加热给水以提高热力循环的经济性，接收汽水分离再热器（MSR）第一级和第二级的疏水和排气，并从蒸汽侧排出不凝结的气体到除氧器（ADG）。
AHP包括给水系统、抽汽系统、疏水系统、放气系统和卸压系统等几个子系统。
其中，给水系统是由并列的A列和B列这2列高压给水加热器组成，每列高压给水加热器组由2台高压给水加热器（601RE/701RE和602RE/702RE）串联组成。
系统设计有2条疏水管线，即终端至除氧器（ADG）的正常疏水管线和终端至凝汽器（CEX）的紧急疏水管线。
ADG的水被主给水系统（APA）输送至主给水分配系统（ARE），最终流入蒸汽发生器。
其中主给水系统的功能在机组启动阶段由启动给水系统（APD）实现。
2管道振动介绍2016年3月29日，2号机组以0.5MW/min将功率从840MW提升至1086MW时，高加系统至除氧器疏水管线阀门2AHP217VL开度出现波动（波动范围为59~72%），汽轮机功率和系统抽气压力保持不变，现场管道出现剧烈振动。
管道剧烈振动直接导致2AHP217VL阀门本体损坏，支架压盖螺纹损坏与阀体脱开，供气管线断裂，止回阀2AHP401VL法兰漏气。
在此紧急状况下，运行人员通过改变阀门状态将高加疏水由除氧器切换至凝汽器，此时汽轮机热效率下降，机组功率也降至1060MW，管道振动消失。
解决300MW热力发电机组高低加疏水管道的振动问题
中图分类号 ： Ｔ Ｐ ３ ０ ９ ． ７
文献标识码 ： Ａ
文章 编号 ： ｌ ６ ７ ４ — ０ ９ ８ ｘ （ ２ ０ ｌ ４ ） ０ ９ （ ａ ） 一０ ｌ ０ ０ — ０ １
１ 概 要
记 录参数可 以看出， 所 有 运 行 的 参 数 符 合 限 位 ， 而 且根 部 采 用［ １ ４ ， 长度１ ３ ０ ０ ｍｍ， 经 产 生 热 位 移 的稳 定性 ， 所以 振 动 较 大 ， 设 计 时 没有 进 行 刚 性 考 虑 ， 造 成 管 道 的 振 动 过
定 性 及 刚性 不 能满 足要 求 。
２ 管 道 振 动大 原 因分析
２ ． １ 系统 管 道 的疏 放 水 阀门没 有 打开
运 行人 员对 系 统 管 道 的 所 有 疏 放 水 管 道阀门检查 ， 发 现 所 有 疏 放 水 阀 门 在 运 行 中， 开度均在最大范围， 疏 水 应 该 不 存在 问
ｌ 套。
题， 不 可 能 发 生 水 汽 冲击 现 象 而 引起 管 道 度符 合 设计 要 求 。
（ ５ ） 固 定销 在管 道 运 行 时 ， 已 经 调 节 至
冷态 自由状 态 。 固定 销 完 整 抽 出， 并 已妥 善
２ ． ２ 系统 管 道 运 行参 数 分 析
力４． ２ ２ Ｍｐａ， 温度在２ ００ ℃以 上 ， 而 且 高 计 压力 １ ． ０ ＭＤａ ， 温度１ ５ ０ ℃左 右 ， 由运 行
振 动。
（ １ ） 活 动支架位移 方向、 位移量及导 向 性能 符 合设 计 要求 。 （ ２ ） 管托 无 脱落 现 象 。
（ ３ ） 固定支 架 牢 固可靠 。
４ 问题 解 决
某厂600MW机组除氧器上水管道振动大的原因分析
某厂600MW机组除氧器上水管道振动大的原因分析本文简要介绍了在火力发电厂，除氧器上水管道振动大的原因，介绍了管道水击的原理，从理论上对除氧器上水管道振动大问题进行了分析，并找到了解决的办法，对于火力发电厂安全生产，有一定的参考价值。
标签：水击；振动；水位；原因分析；防范措施1 水冲击概念水冲击又称水锤，是由于蒸汽或水突然产生的冲击力，使承载其流动的管道或容器发生声响和震动的一种现象。
水冲击是工质在管道流动不畅的情况下产生的。
电厂中的水冲击大多是由于蒸汽管道积水或疏水不畅而形成空气塞、水塞障碍，以致高速蒸汽不能顺畅通过，于是蒸汽冲击这些水塞，从而发出巨响和强烈的震动，甚至造成设备的严重损坏。
2 水冲击事故其危害性水冲击事故是电厂的大敌，轻则引起管道的强烈震动，重则破坏管道的支吊架，拉裂管道弯头焊接口，若水冲击事故发生在汽轮机内部，其造成的危害将更大：损伤汽轮机叶片，冷水冲击热态汽轮机会使汽缸、大轴产生巨大的热应力，直接导致汽缸和转子发生变形、弯曲，出现或扩展裂纹，严重损害汽轮机，甚至导致整台机组报废。
3 原因分析某厂在一次非停后又立即进行启动过程中，当把再循环全开，除氧器上水管道发生强烈的振动，整个机房内发出可怕的震动，管道的支吊架上的螺丝都震掉了，将再循环阀又恢复原来的开度，振動才消失。
把把再循环全开，相当于突然把总阀门关闭，势必引起水击现象，振动机理分析认为：当把再循环全开时，除氧器上水管道不再向除氧器进水，由于重力作用，水从30米高处反而向下流入凝汽器，这段管道形成空管，且这段管道是低温的，此时除氧头上部是压力0.49 MPa，温度约200℃的蒸汽，当一团蒸汽在管壁上凝结为水滴时，比容相差400多倍，则在汽团凝结成水后突然形成局部真空，周围压力蒸汽要来填充因凝结而形成真空的空間，形成巨大的冲击，如此连续凝结冲击，管壁也在升温趋于平衡，这个过程造成了连续的剧烈振动。
据专家计算，这种冲击力量可达数十吨。
高加疏水管道振动产生的原因及处理
－
（）在 长期 运行过 程 中 ，支 吊架 系统存 在一定 ２ 的调 整偏差 问题 ，如 不规 则松动 、支 撑不受 力 等 。 （）１ ３ 号高 加钢管 内漏 已堵管 ４ 根 ，对 高加 或 １
ｈｅ ｎｇｃ ｎｙ ｘｉ ｎ ｈａ ｉ ａ
皇主＝ 垡
电 力 安 全 技 术
第１ ２卷 （０ ０ ２ １ 年第 １ 期 ） ｌ
高加疏水管道振动产生的原 因及处理
贺苏 军
（ 泷发 电有 限责 任 公 司 ，广 东 罗 定 ５ ７ １ ） 粤 ２ ２ ７
粤泷 发 电公 司 １号 机组 由上海 汽轮机 厂制造 ，
（）１ ４ 号高加 内部疏水 冷却段密 封板脱焊 以及 疏 水 口内套脱焊 ， 致加 热蒸汽直 接进入 疏水冷 却段 ， 导 使疏 水存 在汽水 两相 介质 流动 。
３ 处理 问 的压 差 不足 以克服 流 号
动阻力和标高差时，疏水流到 ４ 号低加。高加水位 异常升高导致 自动保护装置动作时，疏水经危急疏 水电动门排入到定排扩容器。此外 ，高加壳侧还装 有放 空气管 、注水 管 、底部放 水管 、安 全排汽 管等 。
２０ 年 １月 又对 ｌ ０７ １ 号高加 疏水 至除氧器 的管道
支 吊架 系统进 行 了重 新调整 ，对 所有 支 吊架进 行 了
（）检查 １ ２ 号高 加疏水调 节 门开关正 常 ， Ｓ ＤＣ 显 示 与就地 开 度一致 ，疏水 手动 门已全 开 。 （）高加水 位波动 比较大 ，核对 １号高 加 ＤＣ ３ Ｓ
型号 为 Ｎｌ ５ ３ ２ ／ ３ ／ ３ ，一 次 中间再 热 、双 ３ －１ ．４ ５ ５ ５ ５
#1、2机高加至除氧器疏水管道振动解决方案
＃1、2机高加至除氧器疏水管道振动解决方案
一、问题：＃1、2机高加至除氧器疏水管道在除氧塔平台一段振动较大。
查阅高低加疏水管道改为新型液位自动控制装置说明（竣工资料）知：采用此装置后，疏水经调节阀后引起汽液两相流，会产生水击现象，由于高加至除氧器疏水管道较长，极易产生管路振动，调整支吊架可以改善管路振动，但不能完全消除。
观察现场管道振动情况发现：振动发生在疏水管转弯上除氧塔平台一段管道，属不规则低频振动。
厂家给出的处理意见是：参照江油电厂处理经验，适当增设刚吊，增加管路刚性，尽量避免管路发生振动。
二、方案内容：
根据《火力发电厂汽水管道支吊架维修调整导则》，结合厂家处理意见，提出如下处理方案：
1、调整＃1、2机高加至除氧器疏水管道支吊架，尽量减小管路振动；
2、在除氧塔上面一段管路增设一根弹性吊架和一根弹性支架，见下示意图：
①、弹性吊架为：
型号：T3-204 管架号：0506－14 工作荷载：1000N 安装荷载1280N 结构：540N 位移量：23mm 江苏靖江热电机械制造公司
②、弹性支架为：
型号：T4-103 管架号：0503－04 工作荷载：741N 安装荷载902N 结构：1765N 位移量：15mm 江苏靖江热电机械制造公司
备注：“×”为支吊架位置，粗线为新增部分
3、＃1、2除氧器除氧塔疏水管道刚性吊架中间改为花兰螺栓连接，利于调节吊架拉力，花兰螺栓参照附图制作。
批准：审核：初审：编写：。
浅析除氧器振动原因及缓解措施
浅析除氧器振动原因及缓解措施摘要：除氧器是重要热力设备，其运行是否正常将直接影响电力生产的安全性与经济性。
我厂除氧器在机组启动初期和机组停运过程中曾出现过多次剧烈振动现象，不仅会造成除氧器上水管线断裂，也是除氧器水箱壁产生裂纹的原因之一。
经过深入分析和试验，提出了有效的优化措施，有效缓解振动问题。
关键词：除氧器；振动引言除氧器是蒸汽发电机组中重要的热力设备，其运行是否正常将直接影响电厂生产的安全性与经济性。
但是除氧器在运行中存在诸多问题，如汽水振荡、除氧器振动、自生沸腾等，其中尤以除氧器的过度振动最为常见，除氧器振动不仅使除氧器的运行存在安全隐患，降低其可靠性，而且导致其加热投运时间长，满足不了机组经济、快速启动的需要。
因此，引起了电力行业人员的广泛重视。
1除氧器介绍1.1除氧器结构除氧器由除氧头和水箱组成。
除氧头是由坚固的钢板焊接而成，在除氧头内部的顶端有一个喷雾室，在中部有一个喷淋盘，在喷雾室布置喷雾头，在喷淋盘上配有用于分配给水和除氧的配水盘。
喷雾头的作用是将来水雾化，增加冷凝水与加热蒸汽之间的接触面积，强化换热和除氧效果。
给水通过喷雾头进入除氧器，喷雾头在内部水压的作用下开启，将凝结水以很细的雾滴喷出。
雾滴与加热蒸汽逆向流动，充分接触，对雾滴进行加热和除氧，当雾滴层被加热到饱和温度时，能达到很好的除氧效果。
除氧器水箱是一个带圆穹形封头的圆筒形碳钢压力容器，负荷变化时，其容量能够保证水位的变化迅速而平稳。
水箱中的水由不断进入的经过加热和除氧的新的给水代替，维持着饱和状态，机组负荷突降时，能够在一定程度上抑制内部压力的下降,除氧器还设有安全阀以防止超压。
1.2除氧器功能我厂除氧器的主要作用是除去给水中的氧气及其他不凝结性气体，保证给水的品质，减少腐蚀，提高传热效率。
同时，除氧器本身又是给水加热系统中的一个混合式加热器，起到加热给水，提高给水温度的作用。
除氧器的工作原理是：一是物理除氧，即利用气体的平衡溶解度和气体转移动力学特性，分别利用享利定律和道尔顿分压定律进行除气。
汽轮机组高加疏水管道振动的分析、判断、处理
#1机组在#1、#2高投入运行后，出现#1高加输水管道、#2高加疏水器、#2高加疏水至疏水母管、#2高加危急放水至定排管道以及抽空气管道不同程度的振动，今天就以高加疏水管道振动进行分析，以提高运行操作水平。
一．异常分析判断2010年12月25日#2高加因疏水器泄漏而解列高加进行检修，12月29日检修完毕投运高加后出现#1高加疏水管道，#2高加疏水器、#2高加至疏水母管、#2高加危急放水至定排管道以及抽空气管道不同程度的振动，对此异常情况，我们分析是由以下情况引起的：（1）投运高加时加热、预暖是否到位；（2）启动抽空气、正常抽空气管道是否出现堵塞；（3）更换#2高加疏水器后，此疏水器流量是否和以前流量一致；（4）在更换疏水器时节流孔板是否安装正确；（5）高加信号管在接入时是否安装到位；（6）检修放水手动门，高加疏水器后检修放水门，高加危急放水电动门是否严密；（7）#2高加抽气逆止门，抽气电动门是否全开。
二．事故处理12月29日#1机#1、#2高加投入运行，当时运行工况为：电负荷68MW，#1高加水位1121mm，#2高加水位1036mm，高加疏水出口温度为192℃，#1、#2高加疏水器前后手动门全开，#1高加疏水旁路门全关，#2高加疏水旁路门开1/4圈；#1，#2高加启动抽空气门全关，正常抽空气门全开；#1、#2高加信号管手动门全开；在此运行工况下，我们分别做了如下运行调整试验：（1）派巡检就地加关无压放水手动门，危急放水电动门后振动无变化；（2）检查高加抽气逆止门，抽气电动门显示为全开状态；（3）用磁铁刷水位计就地核对高加水位；（4）关小#2高加正常抽空气门，振动有轻微增加；开#2高加启动抽空气门一半，振动无变化；（5）联系巡检就地关小#2高加信号管手动门，疏水出现上涨，全关信号管手动门后，#2高加水位上涨15mm，#1高加水位无变化，振动增加，恢复至信号管手动门全开。
振动变小。
（6）在逐渐关小#2高加疏水旁路门时，#2高加水位上涨较快，振动也增大。
机组运行当中调整高加疏水时管道晃动很严重
机组运行当中调整高加疏水时管道晃动很严重？
今天出现这个问题，晃动了两个班了，忙坏了还没处理好。
现在运行状况是两台机高加投录，四台除氧器运行，两台机组高加疏水向四台除氧器送疏水，没调整疏水时很稳定。
在疏水水位的调整过程中，若波动太大易造成：
1、瞬时疏水量过大导致管道振动；
2、水位太低致使汽液两相流动导致管道振动；
3、温差瞬时太大，造成管系振动。
建议：缓慢进行！
投高加，特别是进汽门逐渐开大，一方面是控制给水温升，另一方面是保证汽侧暖管，这样既保证高加寿命，特别是防止管口胀口漏，又能够保证设备人身安全。
检查高加疏水器是否工作正常，如果疏水器不正常，就是产生汽水混合物送到管道中，就会产生振动
1、4台除氧器可能使疏水水位低
2、有可能有除氧器进除氧头后有水冲击的现象
3、切换过快
建议：一个一个切换试验，放慢速度。
高加疏水管振动
贵州华电遵义发电有限公司125MW机组高加至除氧器疏水管道振动大的解决刘庆遵义发电有限公司检修分场汽机专业关键词：泄漏振动稳定安全热力发电厂汽水管道振动是常见的威胁安全生产的因素，尤其对人身安全构成极大威胁。
遵义发电厂7号机组高加疏水至除氧器管道就曾长期剧烈水平振动，同时，焊缝泄漏异常。
1.概况遵义发电厂7号机组为上汽厂生产的第78台A151型机组，于1991年投产。
高压加热器为立式表面换热器，型号JG-490-2-1,汽侧压力2.7Mpa，疏水温度169.0℃；正常水位1.07m；除氧器为双封头立式，型号GC-230，工作压力0.6Mpa，工作温度165℃。
管道规格为Dn125Pn25的不锈钢管（1Cr18Ni9Ti）。
自高加疏水进行汽液两相流自调装置改造以来，取消了电动调节阀，理论上也不需要依靠电动调节阀，完全靠安装在零米的自调装置就能满足疏水要求。
这种技术在其它电厂都有成功的表现。
但我厂高加疏水进行汽液两相流自调装置改造后，管道水平振动明显加剧，水平振动部位在图示中16米到进除氧塔之前的一段管道上。
在2004年大修中考虑到16米层以上管道标高达8米左右，可能因重心偏高而不够稳定，所以，将管道(BGF段)标高降到200mm左右，底部增加一个支点；大修后投运，振动没有改善。
2.原因的分析及查找2.1 管道支架松动、断裂，起不到固定和悬吊的作用。
应进行重新坚固和更换。
我们对现场左右的支吊架作了详细检查，重点放在16米透平以上，因为16米以下振动平稳，且小；情况是：固定支架与管道有效接触；弹簧吊架处于正常工作中间位置；简易支架略有松动，调整好后，整个管道振动没有改善。
2.2 管道太长、支吊数量不足或布置位置不合理。
应增加支吊数量和对其位置重新布局。
从这个角度检查，我们请教了专业人员协助勘察了支吊架的布置，听取了意见，然而，支吊架的布置也没有明显不合理。
2.3 各加热器疏水管道出现两相流动，而引起管道振动。
高加放水管道振动分析及对策
高加放水管道振动分析及对策本文对供热工程高压加热器紧急放水管道异常振动情况进行分析，认为振动与汽液两相流、蒸汽进入疏水管道、支吊架设计不合理、疏水管道管径过大、水冲击等因素有关。
经现场排查，确定水冲击是导致管道振动的主要原因。
现场通过增加支吊架的方式，消除了水冲击，管道异常振动情况也得以解决。
标签：高加；管道振动；水冲击1 前言开封供热改造工程试运行时，高压加热器紧急疏水管道振动剧烈，部分位置管道支座脱离支墩。
为保证供热期按时供热，设计人员对疏水管道异常振动的原因进行分析，并提出相应对策。
2 工程概况国家电投河南电力有限公司开封发电分公司位于开封市东郊土柏岗乡李楼村北侧，2×630MW机组工程场地位于开封分公司老厂东部、开竖窄轨铁路的末端站土柏岗站的西侧、开兰河以南、310 国道以北侧的区域内。
2013 年对#1、#2 机组进行了工业抽汽改造，汽轮机本体中低压联通管改造已完成，每台机组预留400t/h 采暖供汽能力。
本次供热改造拟将#1、#2机组改造为开封市集中供热热源点，利用工业抽汽改造预留的采暖抽汽接口为开封市区提供采暖热源，实施集中供热。
开封供热工程设计最大热负荷为564.34MW。
采暖供热系统抽汽采用中低压连通管方案，全厂平均采暖供汽量为最大800t/h。
厂内设热网首站，由首站至隔压换热站的管网为一级网，设计压力为1.6MPa，设计供回水温度为130/70℃，设计流量约为8100t/h。
高压加热器是换热系统关键设备，将热水从80℃提升到130℃后送出。
本工程高加正常疏水至凝汽器，紧急疏水至冷却塔前池。
系统在第一个采暖季运行时，1号高加有换热管爆裂，高加水位达到高三值，开启电动门紧急疏水，控制水位。
高加紧急疏水投入后，紧急疏水管道振动剧烈，部分位置管道支座脱离支墩。
3 原因分析本次供热改造工程包括采暖供热首站、热网补水除氧、净水及化水处理、供电装置及辅助系统以及厂内相关管网。
投入试运行后，高压加热器出现故障。
200MW机组高压加热器至除氧器疏水管道振动处理
200MW机组高压加热器至除氧器疏水管道振动处理
扎永强
【期刊名称】《新疆电力》
【年(卷),期】2003(000)001
【摘要】介绍分析红二电1号、2号200MW机组高压加热器至除氧器疏水管振动问题的原因及改进方案，阐述改造后效果。
【总页数】2页(P60-61)
【作者】扎永强
【作者单位】新疆红雁池第二发电有限责任公司乌鲁木齐820047
【正文语种】中文
【中图分类】TM31
【相关文献】
1.125MW机组高加至除氧器疏水管道振动大的解决方法 [J], 刘庆
2.200MW机组高压加热器疏水调节特性不良的原因分析及处理措施 [J], 严晖
3.N25—35—1型汽轮机组高压加热器疏水至除氧器雾化喷管改造 [J], 冯国梁
4.高压加热器到除氧器疏水管道振动治理 [J], 王元东;裴全进;章义发
5.600 WM机组高压加热器至除氧器疏水管道振动治理 [J], 陈锐;潘晓磊
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防止汽、水管道振动的技术措施
防止汽、水管道振动的技术措施1 一、二级旁路投入前，应进行彻底疏水，具备投入条件时，应先全开二级旁路门，再开启一级旁路门至5～10%暖管5～10分钟后，再根据需要缓慢开启调整门。
2投入蒸汽母管时，应全面考虑，及时排放低凹段和端头“死区”的积水，并应有小压力下（0.02Mpa）进行不少于30分钟的暖管，以排大气疏水管没有疏水为准，暖管结束后，应逐渐提高母管压力，同时应特别注意各机组之间的联系。
3未投入的厂用蒸汽母管，厂用供汽管道“死区”的积水应保持经常排放状态，以防止事故状态下或紧急投入状态时的管道振动。
4高、低压加热器应保证有水运行，严禁满水运行，以防止造成管道及加热器振动，致使管道和阀门的法兰发生漏泄。
5严禁高、低压加热器无水运行，以防止两相流动对管道冲击引起的振动，同时还可以减少对管道和阀门的冲刷。
6锅炉、除氧器进行超压试验的机组，应检查抽汽管道的返水情况，并应排净积水。
7各种转动设备，在非事故状态下，严禁开启出口门启动，以防止设备、管道和阀门受到冲击和振动而造成损坏。
8机组运行中，凝汽器和高、低压加热器消缺后，必须按照我厂《300MW集控运行技术标准》规定的方法投入，特别是高压加热器，严禁在各种情况下不经注水而直接通水，并应严格控制注水速度。
9高压加热器停止后，应首先关闭各高加疏水调整门，关严高加进汽门，高加疏水导除氧器电动门，防止较高压力的蒸汽通过下一级高加倒流入较低压力的蒸汽管道中，造成下一级高加进汽管道振动和高加疏水导除氧器管道振动，使管道的逆止门和法兰发生漏泄。
10要求热工的各高、低加水位报警及自动调节装置良好，各调整门极限好用。
11在各种状态下都要保持凝汽器有水运行，避免凝结水管道和低压加热器产生振动和冲击。
12保持除氧器水位在正常水位（2100～2300mm），防止给水泵发生汽化，造成管道振动。
13在正常运行中，要严格控制进入凝汽器的热负荷，疏水扩容器上的疏水手动门和汽动门要同时关闭，以避免因热负荷过大引起的凝汽器振动。
高加危急疏水管道振动的分析与处理
高加危急疏水管道振动的分析与处理[摘要]通过对高加投运时危急疏水管道振动的原因分析，提出了相应的处理措施并进行整改，管道振动消除，高加实现随机滑启，保证了设备安全运行，提高了机组热效率。
[关键词]高加；疏水管道；振动；随机滑启0概述某电厂2*330MW亚临界、一次中间再热、单轴、双缸双排汽、抽汽凝汽式机组，回热系统采用三高四低一除氧布置。
自机组投产以来，高加投运时危急疏水管道极易产生振动，不能实现随机滑启，不但影响机组热效率，给设备安全运行也带来极大隐患，查找管道振动原因并消除，实现随机滑启，成为亟需解决的问题。
高加为卧式表面式加热器，#1、#2、#3高加分别布置在12.3米、6.3米、22米层，均设置过热蒸汽冷却段和疏水冷却段，各加热器疏水为逐级自流。
自机组投产以来，高加投运过程中，多次发生高加危急疏水管道振动现象，且集中发生在#2、#3危急疏水管道，为避免剧烈振动对管道产生损坏，高加不随机滑启，待机组启动后热态投运。
1原因分析1.1危急疏水管道设计不合理高加危急疏水管道较粗，且危急疏水气动门为全开全关门，不能实现操作调整。
#3高加疏水出口至正常疏水、危急疏水分界点前这一段管道，存在U型管段，水平段为相对疏水低点，高加停运时，此段管道疏水无法疏出去。
高加投运初期，少量未凝结加热蒸汽流动至疏水管道，疏水走危急疏水时，管道内水汽两相介质共存，极易造成管道振动。
1.2危急疏水调阀内漏危急疏水调阀在关闭状态下出现过流，原因有：阀门内漏、执行机构阀杆弯曲导致阀门不能全关、执行机构故障阀门不能关至零位。
热态投运高加时，危急疏水管道将有水汽两相介质流过，造成管道振动。
1.3高加抽汽电动门无法自动投入高加投运时，手动开启抽汽电动门，控制进入高加蒸汽量，但手动操作难度较大，即使保证高加出水温升率低于 1.83℃/min的规程要求，仍不能保证蒸汽全部凝结成水进入疏水管道，不能避免管道振动，并且大大延长高加投运时间，增加值班员操作量。
STR至除氧器的疏水管线振动分析及处理
STR至除氧器的疏水管线振动分析及处理摘要：通过对核电厂STR至除氧器的疏水管线振动开裂原因的分析，提出了控制管线振动的改进方案，并确定最佳改进方案，治理后的管线振动显著降低，取得了良好效果。
关键词：除氧器，疏水管线，汽水两相冲击，疏水管线振动，调节阀限位器Analysis of Vibration on Drain Line from STR To DeaeratorAbstract: This paper analyze vibrationofdrain pipe from STR todeaerator for 1000MW Nuclear Power Station.By brief analysis the main reason and through optimization and contrast the project have been proposed ,then the final improved countermeasure provided, it has proven a success.Key words: two phases of steam and water flow,drain pipe vibration, adjustorroute limited0 系统简介与火电相比，核电厂在辅汽系统设计上有很大区别。
考虑辅汽系统经济性、辅汽供应可靠性、辅汽用量可调性等因素，核电厂每台机组均设有辅助蒸汽生产系统（简称STR），通过新蒸汽节流降压加热除氧水，产生所需参数辅助蒸汽。
某核电站的辅汽生产系统，运行方式为间歇性运行，运行期间工作压力为1.2MPa/180℃[1]；在间歇期间，设备常置于热备用状态，此时新蒸汽流量很小（<5%），系统热备用压力为0.78MPa/128℃。
在两种工况下，STR疏水均通过调节阀023VL排至除氧器，调阀023VL的开启/关闭受STR疏水箱液位计控制。
粤泷公司#1机#5高加疏水管道振动的原因分析及处理
粤泷公司#1机#5高加疏水管道振动的原因分析及处理摘要：我公司#1机#5高加疏水到除氧器管道在运行过程中出现管道振动的异常情况，造成高加在机组运行过程中不能投运的情况，严重影响机组的安全、经济运行。
通过长时间、多方面的原因查找，找到了引起管道振动的原因。
关键词：高加疏水管道振动疏水调整门1 概况我公司#1机#5、6高加是东方锅炉厂生产的，型号分别为：#5高加JG-490-5-1，#6高加JG-450-5-2，于2004年2月8日投产，在2006年6月开始出现了#5高加疏水到除氧器管道振动的现象，我们先后对#5高加疏水到除氧器疏水调整门、逆止门、手动门、管道支吊架及#5高加疏水密封盒进行了检查，发现引起#5高加管道振动是由于#5高加疏水密封盒有裂缝引起的，通过更换高加后，#5高加疏水到除氧器管道振动的现象消失了，解决了我公司长期存在的一个疑难问题。
2 原因分析在进行原因分析之前，先简单介绍一下高加的加热原理及高压加热系统：粤泷公司的#5、6高压加热器是东方锅炉厂生产的型号分别为：JG-490-5-Ι型、JG-450-5-Ⅱ型的直立、自密封、U型钢管，双流程表面式加热器，当高加正常时，高压给水经进口联成阀在钢管中流通，从高压缸第六级抽出的蒸汽（简称一抽）及高压缸排气（简称二抽）分别进入#6高加及#5高加汽侧来加热高压给水，高压给水的温度因此而得到提高，同时抽汽加热给水后变成疏水经#5高加排入除氧器，当高加不能正常投入时，高压给水走进口联成阀的旁路。
针对#1机#5高加到除氧器疏水管道振动的情况，我们通过现场对疏水管道振动进行“摸”及“听”后，发现管道内存在汽水两相流的情况，是什么原因引起管道内存在汽水两相流？我们先后对#5高加到除氧器疏水逆止门开关不灵活、疏水调整门缺陷、管道支吊架不够、高加水位及高加堵管数量等各方面进行了分析和检查。
2.1 #1机#5高加到除氧器疏水逆止门开关不灵活引起疏水不畅，从而造成管道振动。
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（） １ 该段疏水管道 中的流动介质是两相流动
（ 水和蒸汽） 流场复杂对管道产生了较强的击振 ， 力， 造成了管道的强迫振动。事实上， 问题的根源
的控制汽管道也改了好几次 ， 并更换了 自动疏水
控制器 ， 但始终未能解决振动 问题。特别是高加
１ 疏水管道振动概况
某发电厂装有 ４台机组 ， 锅炉 和汽机分别由 上海锅炉厂和上海汽轮机厂生产， 机组额定功率
收稿 日期 ：０６— ９— ５； ２ ０ ０ ２ 修订 日期 ：０６～１ 一Ｏ ２０ １ １
理。而且 ｌ 号高压加热器 由于电控疏水调节器 的 故障频繁 ， 使得高压加热器长期处于低水位甚至 无水位运行的现象 ， 很不经济， 因此电厂近年来先
一
型露天布置。其 中 １ 号机组 １９ 年投入运行 ， ９３ 其 余 ３台随后建成投产。
该机组给水采 用 ４级低压加热 ， ２级高压加 热及除氧加热 回热循环系统 ， 高低压加热器采用
问题 ， 造成高压加热器不能正常投运， 直接影响汽 立式布置 ， 中 １号高压加热器正常疏水是 由 ０ 其 轮机组运行 的安全性和 回热效率 ， 有时甚至会 出 米层通过虹 吸管道 （ 部分管道尺寸为 ６ ３ ４ ５ １３× ．
Ｋｅ ｒ ｓ Ｖｉｒｔ ｎ， ｕ ｐ ￣ｓａ ｄｈ ｎ ｅｓ Ｔ ｏＰ ａ ｅ ｆ ｔａ ａ ｄＷ ａｅ ｌｗ， ｉｉｉ ， ｔｂｉ ｙ ｗｏ ｄ ： ｂａｉ Ｓ ｐ ｏ ｎ ａ ｇ ｒ ， ｗ ｈ ｓｓｏ ｅ ｍ ｎ ｔｒＦｏ Ｒ ｇｄｔ Ｓａ ｌｙ ｏ Ｓ ｙ ｔ
０ 前言
ＭＷ ｎｔ ｏ ｏ ｅ ｌｎ ， ｄ ｔｅｍ Ｊｃ ｏ ｔｎ ｏ ｅｐｐｎ ｉｒｔ ｎｈ ｖ ｅｎ ｐｏ ｏｅ ． Ｕ ｉ ｆＰ ｗ ｒＰａｔａ ｅｔ ｌ ｉ ｓｆ ｔ ｉｉｇｖｂａｉ ａｅｂ ｅ ｒｐ ｓｄ ｓ ｎ ｈ ｓｕｏ ｒｈ ｏ
Ｔ ｒ ｕ ｈ ｏ ｔ ｚ ｔ ｎ ａ ｄ ｉ ｒ ｖ ｍｅ ｔ ｄ ｎ ＨＰ ｈ ａｅ ｒｉ ｙ ｔ ｍ ，ｔ ａ ｒ ｖ ｎ ａ Ｓ Ｃ Ｅ Ｓ ｈ ｏ ｇ ｐ ｉ ａ ｉ ｎ ｍｐ ｏ ｅ ｎ ｍｉ ｏ ｍａ ｅ ｏ ｅ ｔｒ ｄ ａｎ ｓ ｓ ｅ ｉ ｈ ｓｐ ｏ ｅ Ｕ Ｃ Ｓ ．
高压加热器到 除氧器疏水管道振动治理
王元东 裴全进 章义发 ， ，
（． １苏州热工研究院， 江苏 苏州 ２５０ ；． １０４２芜湖发电厂， 安徽 芜湖 ２１０ ） ４００
摘要 ： 通过对 电厂 １ Ｗ 机组 高压加热 器到除氧器疏水管道振 动原 因的分析 ， 出了解 决安装 有 自 水位 ２Ｍ ５ 提 动 控制 嚣的高压加热嚣硫 水管道振 动的治理方案 ， 并对高压加 热器疏水 管道 实施 优化和 改进 ， 治理后 管道振 动
现人员伤亡的严重工业事故。因此， 防止和消除
高压加热器疏水管道振动是保证高压加热器安全 投运的条件之一 ， 对提高电厂机组经济和来自全运 行起着重要的作用。
ｍ 部分管道尺寸为 书 Ｏ ｌ ３ ５ ｍ） ｍ， １８ ｍ ｘ ． 送往 ２ ｉ ｆ ｍ ５ ｍ处的除氧器入 口。
由于该机组 １ 号高压加热器到除氧器 的疏水 管道长期以来存在着多处不 同程度的振动问题 ， 形成 了安全 隐患 ， 增加了检 查维修费用， 急需处
作者简介： 王元东（９０ ， ， １６ 一）男 安徽繁昌人， 高级工程师， 工学硕士， 主要从事结构强度与安全评估工作。
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４２－ ８
江
西 科
学
２０ ０６年第 ２ ４卷
后在 １ 号高压加热器 出口 处安装 了汽液两相流 自 调节水位控制器（ 以下简称 自动疏水控制器 ） 至 ，
显著 降低 ， 取得 了良好效果．
关键词 ： 振动 ； 吊架； 支 汽水 两相 流动 ； 刚度 ； 定性 稳
中围分类号 ：
文献标识码 ： Ｂ
Ｖｉ ｒ ｔｏ ｅ ｔ ｅ ｔｏ ｉ ａ ｅ ａ ｎ Ｐ ｐ ｎ ｂ ａ ｉｎ Ｔｒ ａ ｍ ｎ ｎ ｌ ｐ Ｈｅ ｔｒ Ｄｒ ｉ ｉ ｉ ｇ Ｗ Ｎ ｕｎｄｎ 。Ｅ ｕｎｊ ，Ｈ Ｎ ｉａ Ａ ＧＹ ａ－ ｇＰ Ｉ ａ－ｎＺ Ａ ＧＹ— ｏ Ｑ ｉ ｆ
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第２ ４卷
第 ６期
江
西
科
学
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Ｖｏ ． ４ Ｎ ． Ｉ２ ｏ ６
Ｄｅ ． ｏ ６ ｃ２ ｏ
２０ ０ ６年 １ ２月
Ｊ ＮＧ Ｓ Ｉ ＮＣ ＸＩ Ｃ Ｅ Ｅ
文章编号 ：０ １ ３ ７ （ ０ ６ ０ １０ — ６ ９ ２０ ）６一ｏ ８ 一 ４ ４ １ ｏ
此以后高压加热器低水位运行的问题解决了， 但 却带来了一个重大的负效应 ， 即该疏水管道振动 的更加严重了， 经厂家多次调整 ， 自动疏水控制器
动 的位置位于除氧层穿楼板上部至除氧器平台的
水平管道 ， 平均振动幅度达到 ５ ｍ以上。 ０ｍ 通过测量、 计算和研究分析认为， 该段高压加
长期以来高压加热器疏水管道振动一直影响 着发电厂机组安全经济稳定运行… 。调查表明 ， 发电厂机组按常规设计 的高压加热器疏水系统管 道存在着高频低 幅、 幅高频等不 同程度的振动 低
为 １５Ｍ ２ Ｗ。锅炉 为超高压、 单汽鼓 、 自然循环 ， 次 中间再热 ， 储仓式煤粉炉 。 具有中间夹弄的 霄
Ａｂ ｔａ ｔ Ｔ ｉ Ｐ ｐ ｒ ｎ ｌｚ ｉｒｔ ｎｃ ｕ ｅ ｆ ｈ ｒｉ ｉｉｇｆ ｍ ｅ ｔｒｔ ｅ ｅａｏ ｒ１ ５ ｓｒ ｃ ： ｈｓ ａ ｅ ａｙ ｅｖｂａｉ ａ ｓ ｓｏ ｅｄａｎ ｐｐｎ ｏ ＨＰ ｈ ａｅ ｄ ａ ｒｔｒ ｏ ２ ａ ｏ ｔ ｒ ｏ ｆ