谈悬浇连续梁墩顶临时固结施工技术

第44卷第9期 山西建筑Vol.44No.9
2 0 1 8 年
3 月 SHANXI ARCHITECTURE Mar.2018 •169 •文章编号：1009-6825 (2018)09-0169-02
谈悬浇连续梁墩顶临时固结施工技术
王世民
(准朔铁路有限责任公司，山西太原030013)
摘要:混凝土连续梁挂篮法施工中墩梁固结是普通采用的形式，墩顶临时固结的形式选择和计算直接影响到悬臂施工过程的质 量和安全。

为保证悬浇连续梁施工安全和便捷，选用了安全可靠简单易行的墩顶临时固结方式，并通过严格的受力计算，确保了 悬浇施工安全，保证了成桥质量符合要求,为类似工程施工提供了借鉴意义。

关键词:连续梁，挂篮，临时固结
中图分类号:U448.215 文献标识码:A
1工程概况
朔山联络线跨桑干总渠大桥1号~4号墩台为单线(32 +48 + 32)m后张法预应力钢筋混凝土箱型连续梁，该连续梁位于直线 上，为跨越桑干总渠而设。

梁体边支座中心至梁端0.6 m，全长113.2 m,梁高沿纵向按二次抛物变化，中支点梁高3.5 m,边支点 及跨中梁高2.5 m,中跨跨中直线段长8.4 m,边跨直线段长12.8m。

梁体截面采用单箱单室直腹板形式，顶板厚度除梁端附 近外均为32 cm,腹板厚45 cm ~ 60 cm ~ 70 cm,底板由跨中的 40 cm按二次抛物线变化至根部的60 cm。

顶板宽度7. 2 m，底板 宽度3. 8 m。

跨桑干总渠大桥(32 +48 +32)m连续梁主梁采用预应力混 凝土单箱单室变截面连续箱梁。

连续梁跨中节段采用挂篮法悬
浇施工，由于节段自重恒荷载及梁上施工活荷载存在差异，梁体 可能因两端荷载对梁中产生的不平衡弯矩发生倾覆，因此连续梁 主墩施工时需要在墩顶设置临时锚固支墩。

2临时固结概述
根据设计图纸，本连续梁最大不平衡弯矩11 664 kN •m,相应 竖向反力9 832 kN。

临时支座采用C40混凝土,尺寸为0. 35 m x 1.6 mxO.6 m，每个临时支座布置直径25 mm精轧螺纹钢27根 (每排精轧螺纹钢横桥向间距均为17. 5 cm，纵桥向间距为8.5 cm)。

单墩设置108根，每联设置216根。

螺纹钢全长2.95 m,销人墩身1.3 m,销人梁体0.85 m,弯钩20 cm,支墩高度 0. 6 m〇
3临时固结支撑计算
3.1荷载计算
由施工单位提供资料，主梁最大不平衡弯矩M= 11 664 kN •m，相应竖向反力况=9 832 kN。

3.2设计计算
3.2.1受力分析
墩顶临时支座结构示意图、临时支座的受力结构分析如下：
/V为设计反力;M为最大不平衡弯矩;i?为临时支墩支反力;L 为临时支墩与桥墩中心线间距。

根据平衡条件可得：
(R a +r b=n(
1)
\LR b =+ LR a
由式（1)可求得：
\R a
\R b
N L-M倾
2L
NL+Mm
2L
(2)
由式(2)计算出A,B两临时支墩处的反力，本计算中i: 1.0 m，iV= 9 832 kN,M倾=11 664 kN .m,可求得：
观倾
'2L
R a-916 kN：
NL+ M m
R b = 2L m=10 748 kN。

则单个临时支墩上最大压力为10 748/2 =5 374 kN，最大拉 应力为-916/2 = -458 kN。

3.2.2支墩抗压检算
单个临时固结支墩的横截面尺寸为1600 x 350 = 560 000 mm，最大竖向力为5 374 000 N。

由于未配置箍筋，故不 考虑纵向钢筋抗压。

临时支墩混凝土采取C40(抗压强度设计值 为19.1MPa),混凝土压应力为：
(7=5 374 000/560 000 =9.59 MPa<19.1 MPa,满足要求。

3.2.3支墩抗拉检算
单个支墩所受最大竖向拉力为458 000 N,所布精轧螺纹钢筋 总面积为490. 9 x 27 = 13 254. 3 mm2，抗拉强度设计值为650 MPa。

则精轧螺纹钢拉应力为：
(7=458 000/13 254.3 =34.57 MPa<650 MPa,满足要求。

3.2.4钢筋锚固长度检算
临时固结支墩在主梁中的锚固长度为850 mm，在桥墩中的锚 固长度为1 300 mm。

根据GB50010—2010混凝土结构设计规范 8.3.1要求，精轧螺纹钢筋的基本抗拉锚固长度应为：
a= 0.14 x650/1.71 x25 = 1 330.4 mm。

J t
由于计算所需抗拉钢筋面积为458 000/650 = 704. 6 mm2,考 虑锚固长度修正系数么=704.6/13 254.3 =0.053 <0.6,取L = 0.6。

则精轧螺纹钢筋修正锚固长度为〇.6 x1 330.4 = 798.2 mm< min(850 mm，l 300 mm) =850 mm,满足要求。

4结语
混凝土连续梁挂篮法施工中的墩顶临时固结是重要部位，施 工中必须进行严格控制。

为保证施工质量和安全,临时固结要选
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文章编号：1009-6825 (2018) 09-0170-02
岩溶隧道溶洞防护及处理施工技术
田育庆
(中铁（贵州）市政工程有限公司，贵州贵阳550025)
摘要:毕都高速鸡公山隧道通过可溶性岩溶地段，隧道最大埋深380 m。

隧道开挖中穿过大型溶洞,根据对该溶洞的地质分析和 工程结构特点，提出了溶洞防护和治理方案设计，并对该隧道施工中穿越的大型溶腔首次采用自密实混凝土回填、腔顶竖向立柱 加固等施工方法,解决了高风险特长岩溶隧道超大型溶洞工后沉降等技术难题。

关键词：隧道工程，岩溶,溶洞治理方案
中图分类号:U455
〇引言
岩溶是地下水和地表水经过不断补给、径流、渗透对可溶性 地层进行化学和机械混合作用的产物，由于岩石存在裂隙以及 水对岩石的侵蚀性和流通性，故在岩溶地区施工就会有很大的 困难[1_3]。

岩溶对山岭隧道的施工危害主要表现在4个方面:洞 害、水害、洞穴充填物及坍塌、洞顶地表塌陷[4’5]。

岩溶地貌在我 国广泛分布，岩溶的地质条件较为复杂。

如果所修建的隧道穿 越岩溶地区，就会给隧道工程加大施工难度[6’7]。

针对这种情 况，在岩溶地区施工时，应完善施工方案，采取有效的应对措施，并及时处理可能发生的突发状况，有效的保障岩溶隧道施工效 果和工程质量。

本文通过对鸡公山隧道岩溶区段施工进行探讨，提出针对鸡公山隧道岩溶区段施工的具体策略，指导该岩溶 隧道施工。

1工程概况
岩溶是鸡公山隧道面临的施工难题。

鸡公山隧道位于关岭
至普安区间，为双线单洞隧道，最大埋深380 m，隧道设计纵坡为 人字坡，隧道进口端接关岭站，进口里程DK852 + 772,出口里程 DK864 +654,全长11 882 m,鸡公山隧道为岩溶隧道，可溶岩长度
为9 063 m，占全隧道长度的76%。

鸡公山隧道2号横洞工区开 挖至D1K862 +196,开挖揭示出大型溶洞，溶洞揭示口处于线路SO-S 9-O-S 9-O-S SO-S 9-O-S SO-S 9-O-S 9-O-S SO-S 9-O-S 9-O-S SO-S 9-O-S SO-S 9-O-S 9-O-S
好结构形式,同时要进行严格的受力计算，确保施工安全,确保成 桥质量符合要求。

通过本桥的施工实践，验证和改进了合龙段劲 性骨架的施工，可供同类型工程参考。

参考文献：
[1]TZ324—2010,铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑文献标识码:A
方向左侧，底板上高约3.5 m，该溶洞为一较大的空溶洞，整个溶 腔形态复杂，由多个溶腔、大厅串通而成，经现场核实:溶腔纵向 延伸长约60 m,横向宽约30 m~ 100 m不等，高度约30 m~60 m 不等，溶腔壁溶蚀破碎较严重，洞壁附着大量危岩,施工震动后掉
块及局部小坍塌较重，溶腔内无水，整个溶腔洞底堆积有大块石 及碎石土，无水流痕迹，详见图1。

a)溶腔断面 b)溶腔落石
图1大型溶腔
2过溶洞段防护措施
2.1 整体防护梁防护
贝雷架底部设置柔性钢丝绳防护:钢丝绳锚固在D1K862 + 202 ~D1K862 +243两端稳固地段的地梁上，钢丝绳采用小32,横 向间距为20 cm,钢丝绳上铺设双层$12钢筋网片，间距20 cm，两层钢筋网片网格应错位布置，以确保施工安全。

>-S S O-S 9-O-S 9-O-S S O-S 9-O-S 9-O-S S O-S 9-O-S S O-S 9-O-S 9-O-S S O-S 9-O-S 9-O-S S O-S 9-O-S 9-O-S S O-S 9-C 施工技术指南[z].
[2]何淅淅.混凝土结构设计基本原理[M]•北京：科学出版社，
2005.
[3]江正荣，朱国梁.简明施工计算手册[M].北京：中国建筑工
业出版社,2005.
Pier beam temporary consolidation
construction technique in continuous beam cantilever casting
Wang Shimin
(Zhunshuo Railway Co. ,L td f Taiyuan 030013,China)
Abstract：It is generally that apply the pier beam temporary consolidation as a normal form in the hanging basket method of the concrete continu­ous beams construction.The form selection and calculation of the pier beam temporary consolidation would directly affect the process of continuous beam cantilever casting construction.In order to meet requirements of safety and efficiency,a simple,workable and reliable technique,the pier beam temporary consolidation technique,has been chosen as a temporary consolidation method in this paper,rigorous mechanical calculations will also be introduced in this paper,to ensure the security of the cantilever casting construction and to meet the quality requirements on the completed bridge.Besides,this paper will provide an extensive reference for other similar engineering constructions.
Key words：continuous beam,hanging basket,temporary consolidation。