联络线禾水特大桥40 72 40m连续梁0#块计算书(20160122)概况

联络线禾水河特大桥40+72+40m 连续梁
0#块现浇支架计算书
中铁一局昌赣客专 CGZQ-7标项目经理部
2016年01月01日
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目录
1. 工程概况 (1)
2. 计算依据 (1)
3. 设计说明 (1)
4. 设计参数 (3)
4.1 设计原理 (3)
4.2 相关荷载参数 (3)
4.3 材料强度设计值 (4)
4.3.1 钢结构 (4)
4.3.2 方木 (5)
4.3.3 竹胶板 (6)
4.4 材料的刚度设计值 (6)
4.5 计算截面 (6)
5 模板计算 (9)
5.1 底模竹胶板计算 (9)
5.1.1箱梁腹板下竹胶板 (10)
5.1.2箱梁底板下竹胶板 (11)
5.2 底模下顺桥向方木分配梁(第一层方木分配梁) (13)
5.2.1箱梁腹板下方木分配梁 (13)
5.2.2箱梁底板下方木分配梁 (15)
5.3底模下横桥向方木分配梁（第二层方木分配梁） (16)
5.3.1腹板下横桥向方木分配梁计算 (16)
5.3.2底板下横桥向方木分配梁计算 (18)
6 钢管碗扣脚手架计算 (20)
6.1单肢立杆轴力计算 (21)
6.2单肢立杆稳定性验算 (21)
7 下部支架结构计算 (23)
7.1 计算荷载 (23)
7.1.1 箱梁荷载 (25)
7.1.2 活载 (25)
7.1.3 模板荷载 (25)
7.1.4 纵向方木荷载 (25)
7.1.5 横向方木荷载 (25)
7.1.6 脚手架荷载 (26)
7.1.7 侧模荷载 (26)
7.2 纵向分配梁I20a计算 (26)
7.2.1 底板下I20a计算 (26)
7.2.2 腹板下I20a计算 (31)
7.2.3 翼缘下I20a计算 (35)
7.3 横梁I45b计算 (42)
7.3.1工钢支撑1计算 (43)
7.3.2工钢支撑2计算 (46)
7.3.3工钢支撑3计算 (49)
7.3.4工钢支撑4计算 (52)
7.3.5工钢支撑5计算 (55)
7.3.6工钢支撑6计算 (58)
7.3.7工钢支撑7计算 (61)
7.3.8工钢支撑8计算 (64)
7.3.9工钢支撑9计算 (67)
7.4 纵梁2I45b计算 (70)
7.4.1纵梁1、4计算 (71)
7.4.2纵梁2、3计算 (74)
7.5 钢管桩计算 (76)
7.6承台基础验算 (77)
7.7桩基础验算 (77)
7.8梁的稳定性验算 (79)
7.8.1纵向分配梁I20a整体稳定性验算 (79)
7.8.2纵向分配梁I20a局部稳定性验算 (79)
7.8.3工钢支撑I45b整体稳定性验算 (79)
7.8.4工钢支撑I45b局部稳定性验算 (80)
7.8.5纵梁2I45b整体稳定性验算 (80)
7.8.6纵梁2I45b局部稳定性验算 (80)
8临时固结计算 (81)
8.1 临时固结设计 (81)
8.2 计算不平衡荷载 (81)
8.2.1不平衡荷载情况一 (81)
8.2.2不平衡荷载情况二 (83)
8.2.3计算选用不平衡荷载 (83)
8.3 计算不平衡力矩作用下临时固结反力 (83)
8.3.1 临时支座受力计算 (83)
8.3.2 临时锚固筋锚固深度计算 (85)
8.4 结论 (85)
9 整体结构计算 (86)
10剪刀撑焊缝计算 (88)
11稳定性计算 (91)
11.1 计算荷载 (91)
11.2 抗倾覆计算 (92)
12结论 (92)
13附件 (92)
1. 工程概况
联络线禾水河特大桥吉安县高塘乡，地处吉泰盆地中心、赣江中游，地势平缓，主要为大片农田，植被茂密，桥址范围主要跨越禾水河，部分村庄及村庄周边的农田、村道、水沟和鱼塘。

桥址处禾水河河道顺直，砂质河床。

联络线禾水河特大桥跨越禾水河采用40+72+40m连续梁。

主梁采用现浇预应力混凝土连续箱梁，单箱单室。

主梁采用C50混凝土。

主梁0#块节段长12m，为变截面，箱梁根部最高为5.6m。

连续梁中墩11#、12#墩高为15.5m，16.5m。

2. 计算依据
（1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
（2）《木结构设计规范(2005年版) 》（GB50005-2003）
（3）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）
（4）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）
（5）《路桥施工计算手册》（周水兴）
（6）《钢结构设计手册》（中国建筑工业出版社第三版）
（7）联络线禾水河特大桥施工图
（8）《新建铁路南昌至赣州客运专线40+72+40m预应力混凝土连续梁（单线、有砟）》图号：昌赣客专施（桥）参-32
3. 设计说明
（1）底模面板采用1.4cm厚竹胶板。

侧模面板采用6mm钢板。

（2）箱梁下设两层分配梁（10×10cm方木）：
1）第一层方木顺桥向布置，间距底板下30cm，腹板下20cm。

2）第二层方木横桥向布置，30cm。

（3）I20分配梁横桥向布置，间距30cm。

（4）分配梁（方木）与I20分配梁之间用碗扣钢管支架。

碗扣支架顺桥向间距30cm，横桥向：腹板下30cm，底板下60cm，翼缘下为30+60cm。

碗扣支架
高度1.2m。

（5）侧模采用整体钢模板，面板为6mm钢板。

侧模桁架间距80cm，桁架通过2[10背带设置在碗扣支架上。

（6）I20纵向分配梁下采用I45b工钢横桥向横梁。

（7）I45b工钢横桥向纵梁与钢管桩之间采用2I45b纵梁。

（8）钢管桩采用16根Φ630壁厚10mm螺旋焊缝钢管，布置形式为顺桥向间距：3.4m+5.2m+3.4m，横桥向间距2.4m。

（6）钢管桩锚固于承台上和深入地层。

（7）钢管桩间横撑采用[20。

支架纵断面
0#号块支架示意图
支架横断面1
0#号块支架示意图
4. 设计参数 4.1 设计原理
本设计按承载力极限状态法，永久荷载分项系数1.2，活载分项系数1.4。

计算软件采用Midas civil 2015。

4.2 相关荷载参数
（1）施工人员、材料及施工机具荷载：
21 2.5/q kN m =。

计算模板纵横梁时活载：
21 1.5/q kN m =。

计算支架结构时活载：
211/q kN m =。

（2）振捣混凝土时产生的荷载：
水平模板22 2.0/q kN m =，垂直模板22 4.0/q kN m =。

（3）浇筑混凝土时产生的冲击荷载：
23 2.0/q kN m =。

（4）新浇筑梁体重力：
2426/q kN m =。

（5）模板自重取：20.11/kN m 。

（6）方木自重取：0.06/kN m 。

（7）型钢： I20a ：0.279/kN m 。

I45b ：0.874/kN m 。

（8）碗扣支架：
规格48 3.5mm Φ⨯，重量取0.057/kN m 。

4.3 材料强度设计值
4.3.1 钢结构
钢材强度设计值和弹性模量（N/mm ²） 钢材
抗拉抗压
和抗弯f
抗剪v f
端面承压（刨平顶紧）ce f
牌号
厚度或直径（mm ） Q235钢
≤16 215 125 325
＞16~40
205
120
＞40~60 200 115 ＞60~100
190 110 Q345钢
≤16
310
180
400
＞16~35 295 170
＞35~50 265 155
＞50~100 250 145
弹性模量E 2.06×5
10
4.3.2 方木
木材强度设计值和弹性模量（N/mm²）
强度等
级组别
抗弯
w
f
顺纹抗
压
we
f
顺纹抗
拉
wt
f
顺纹抗
剪
wv
f
横纹承
压
90
wt
f
弹性模
量
w
E
TC17 A
17
16 10 1.7
2.3
10000 B 15 9.5 1.6
TC15 A
15
13 9.0 1.6
2.1
10000 B 12 9.0 1.5
TC13 A
13
12 8.5 1.5
1.9
10000 B 10 8.0 1.4 9000
TC11 A
11
10 7.5 1.4
1.8 9000
B 10 7.0 1.2
TB20 - 20 18 12 2.8 4.2 12000 TB17 - 17 16 11 2.4 3.8 11000 TB15 - 15 14 10 2.0 3.1 10000 TB13 - 13 12 9.0 1.4 2.4 8000 TB11 - 11 10 8.0 1.3 2.1 7000
本设计采用本表中TC11A级，即：
方木为10×10cm方木，材质为松木。

其参数如下：
W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.667×10‐4m3
I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.3×10‐6m4
A=bh=0.1×0.1=1.0×10‐2m2
E=9×103MPa。

[]=11Mpa
σ
[]=1.4Mpa
τ
自重为0.1×0.1×6kN/m=0.06kN/m 。

4.3.3 竹胶板
竹胶板按照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）第A.5取值，5层板，: 35w f MPa =, 5.0v f MPa = ，39.910E MPa =⨯。

4.4 材料的刚度设计值
模板承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的1/250。

杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的1/400。

4.5 计算截面
由于0#截面如下图。

A-A （mm ）
19-19截面（mm）
18-18截面（mm）
15-15截面（mm）
14-14截面（mm）
因为墩上中隔板段在墩帽上，支架上部结构截面18-18计算。

5 模板计算
5.1 底模竹胶板计算
底模面板采用竹胶板，下部纵向分配梁为10×10cm方木。

面板采用1.4cm厚竹胶板，其承受荷载为混凝土自重荷载、模板荷载、施工及其他荷载。

1）混凝土自重q1=26KN/m3；
2）模板自重q2=0.030KN/m2；
3）施工活载按q3=2.5KN/m2；
4）振动荷载按q4 =2KN/m2；
5）倾倒混凝土产生的冲击力按q5=2KN/m2；
其中，q1、q2分项系数取1.2，q3、q4、q5分项系数取1.4。

竹胶板计算宽度取1m。

面板的惯性矩：I=bh3/12=100×1.43/12=22.86cm4
面板的截面系数：W=bh2/6=100×1.42/6=32.67cm3
A=bh=1×0.014=1.4×10‐2m2
5.1.1箱梁腹板下竹胶板
腹板位置下箱梁高度按照为5.6m。

腹板下竹胶板布置图（mm）
⑴强度验算
下部分配梁(方木)中心间距20cm，竹胶板按15cm跨度简支梁计算。

竹胶板厚1.4cm。

取1m宽。

荷载：q=1.2q1+1.2q2+1.4（q3+ q4+ q5）
=1.2×26×5.6+1.2×0.11+1.4×（2.5+2+2）=183.95kN/m.
按简支梁计算，跨度15cm，计算简图如下
箱梁竹胶板受力简图
22max 0.1250.125183.950.150.517M ql kN m kN m ==⨯⨯⋅=⋅
max 30.51715.843532.67w M kN m MPa f MPa W cm σ⋅=
==<=
满足要求。

（2）刚度计算：刚度计算只取荷载标准值，荷载取q 。

q=q1+q2+q3+q4+q5
=26×5.6+0.11+2.5+2+2=152.21kN/m.
44
4434152.21(/)(0.15)1281152.21(/)0.151500.27=0.601289.91022.86250
kN m m f EI kN m m mm f mm MPa cm ⨯=⨯⨯==<=⨯⨯⨯ 满足要求
5.1.2箱梁底板下竹胶板
下部分配梁(方木)中心间距30cm ，按25cm 跨度计算。

竹胶板厚1.4cm 。

按箱梁最高为1.2+0.65=1.85m ，为最不利，取1m 宽：
底板下竹胶板布置图（mm ）
荷载：q=1.2q1+1.2q2+1.4×（q3+q4+q5）
=1.2×26×1.85+1.2×0.11+1.4×（2.5+2+2）=66.95kN/m.
按简支梁计算，跨度25cm ，计算简图如下
22max 0.1250.12566.950.250.523M ql kN m kN m ==⨯⨯⋅=⋅
max 30.52316.013532.67w M kN m MPa f MPa W cm σ⋅=
==<=
满足要求 （3）刚度计算只取荷载标准值，荷载取q 。

q=q1+q2+q3+q4+q5
=26×1.85+0.11+2.5+2+2=54.71kN/m. 44
443454.71(/)(0.25)1128154.71(/)0.252500.74=1.01289.91022.86250
kN m m f EI kN m m mm f mm MPa cm ⨯=⨯⨯⨯==<=⨯⨯⨯ 满足要求。

5.2 底模下顺桥向方木分配梁(第一层方木分配梁)
5.2.1箱梁腹板下方木分配梁
箱梁腹板下第一层方木分配梁（顺桥向）采用10×10cm 方木，中心间距20cm 。

按箱梁根部腹板最高为5.6m 最不利计算，按每根方木承受0.2m 宽箱梁计算。

每根方木承受的箱梁荷载：
1 5.6260.2/29.12/q kN m kN m =⨯⨯=。

自重：方木0.06kN/m ，面板0.20.11/0.02/kN m kN m ⨯=。

即自重20.020.060.08/q kN m =+=。

活载取23 1.5/q kN m =
顺桥向方木结构示意图（mm ）
其下部横桥向方木中心间距为0.3m ，则上层方木分配梁跨度为0.3m ，按简
支梁计算。

1231.2() 1.40.2
1.2(29.120.08) 1.40.2 1.5/35.46/q q q q kN m kN m
=⨯++⨯⨯=⨯++⨯⨯=
受力模型如下：
箱梁腹板纵向方木受力简图
抗弯强度：
220.1250.12535.460.30.40M ql kN m kN m ==⨯⨯⋅=⋅
[]max 30.40 2.3911166.7M kN m MPa MPa W cm σσ⋅=
==<=
抗剪强度： max 0.535.460.3 5.32Q F kN kN =⨯⨯=
[]max max
-22
33 5.320.80a< 1.422 1.010m Q F kN MP MPa A ττ=⨯=⨯==⨯ 满足要求
刚度计算： 刚度计算只取荷载标准值，荷载取:
12329.120.080.2 1.5/29.50/q q q kN m kN m ++=++⨯=
44
44
364
529.50(/)0.3384529.50(/)0.33849108.3103000.040.75400
kN m m f EI
kN m m MPa m mm f mm -⨯⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯⨯=<== 满足要求
5.2.2箱梁底板下方木分配梁
箱梁底板下第一层方木分配梁（顺桥向）采用10×10cm 方木，中心间距30cm 。

按箱梁18-18截面底板+顶板最高为1.2+0.65=1.85m 最不利计算，按每根方木承受0.3m 宽箱梁计算。

每根方木承受的箱梁荷载：
1 1.85260.3/14.43/q kN m kN m =⨯⨯=。

自重：方木0.06kN/m ，面板0.30.11/0.03/kN m kN m ⨯=。

即自重20.030.060.09/q kN m =+=。

活载取23 1.5/q kN m =
顺桥向方木结构示意图（mm ）
其下部横桥向方木中心间距为0.3m ，则上层方木分配梁跨度为0.3m ，按简支梁计算。

1231.2() 1.40.3
1.2(14.430.09) 1.40.3 1.5/18.06/q q q q kN m kN m
=⨯++⨯⨯=⨯++⨯⨯=
受力示意图如下：
箱梁底板纵向方木受力简图
抗弯强度：
220.1250.12518.060.30.20M ql kN m kN m ==⨯⨯⋅=⋅
[]max 30.20 1.2211166.7M kN m MPa MPa W cm σσ⋅=
==<=
抗剪强度： max 0.518.050.3 2.71Q F kN kN =⨯⨯=
[]max max -2233 2.710.41a< 1.422 1.010m
Q F kN MP MPa A ττ=⨯=⨯==⨯ 满足要求
刚度计算：
刚度计算只取荷载标准值，荷载取:
12314.430.090.3 1.5/14.97/q q q kN m kN m ++=++⨯=。

44
44
364
514.97(/)0.3384514.97(/)0.33849108.3103000.020.75400
kN m m f EI
kN m m MPa m mm f mm -⨯⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯⨯=<== 满足要求
5.3底模下横桥向方木分配梁（第二层方木分配梁）
底模下横桥向方木分配梁（第二层方木分配梁）布置间距30cm ，因此横桥向方木分配梁按每根承受顺桥向0.3m 宽箱梁荷载。

5.3.1腹板下横桥向方木分配梁计算
按18-18截面箱梁腹板高度为5.6m 最不利计算，按每根方木承受0.3m 宽箱梁计算。

每根方木承受的箱梁荷载：
1 5.6260.3/43.68/q kN m kN m =⨯⨯=。

自重：
面板0.30.11/0.03/kN m kN m ⨯=。

第一层方木0.0660.30.11/kN m ⨯⨯=， 第一层方木0.06/kN m ，
即自重20.030.060.110.20/q kN m =++=。

活载取23 1.5/q kN m = 方木承受均布荷载
1231.2() 1.40.3
1.2(43.680.20) 1.40.3 1.5/53.29/q q q q kN m kN m
=⨯++⨯⨯=⨯++⨯⨯=
腹板下横桥向方木布置图（mm ）
腹板下部钢管支架间距0.3m ，按简支梁计算跨度取0.3m 。

受力示意图如下：
抗弯强度：
220.1250.12553.290.30.60M ql kN m kN m ==⨯⨯⋅=⋅
[]max 3
0.60 3.6011166.7M kN m
MPa MPa W cm σσ⋅=
==<=,
抗剪强度：
max 0.553.290.37.99Q F kN kN =⨯⨯=
[]max max
-22
337.99 1.2a 1.422 1.010m Q F kN
MP MPa A ττ=⨯=⨯=≤=⨯ 强度满足要求。

刚度计算：
刚度计算只取荷载标准值，荷载取:
12343.680.20.3 1.5/44.33/q q q kN m kN m ++=++⨯=。

44
44
364544.33(/)0.3384544.33(/)0.33849108.310300
0.060.75400
kN m m f EI
kN m m MPa m
mm f mm
-⨯⨯=
⨯⨯=⨯⨯⨯⨯=<== 刚度满足要求。

5.3.2底板下横桥向方木分配梁计算
按箱梁底板+顶板厚度最高为1.2+0.65=1.85m 。

按每根方木承受0.3m 宽箱梁计算。

每根方木承受的箱梁荷载：
1 1.85260.3/14.43/q kN m kN m =⨯⨯=。

自重：
面板0.30.11/0.03/kN m kN m ⨯=。

第一层方木0.0660.30.11/kN m ⨯⨯=， 第一层方木0.06/kN m ，
即自重20.030.060.110.20/q kN m =++=。

活载取23 1.5/q kN m = 方木承受均布荷载
1231.2() 1.40.3
1.2(14.430.20) 1.40.3 1.5/18.19/q q q q kN m kN m
=⨯++⨯⨯=⨯++⨯⨯=
底板下横桥向方木布置图（mm ）
腹板下部钢管支架间距0.6m ，按简支梁计算跨度取0.6m 。

受力示意图如下：
抗弯强度：
220.1250.12518.190.60.82M ql kN m kN m ==⨯⨯⋅=⋅
[]max 3
0.82 4.9111166.7M kN m
MPa MPa W cm
σσ⋅=
==<=, 抗剪强度：
max 0.518.190.6 5.46Q F kN kN =⨯⨯=
[]max max
-22
33 5.460.82a< 1.422 1.010m Q F kN MP MPa A ττ=⨯=⨯==⨯ 强度满足要求。

刚度计算：
刚度计算只取荷载标准值，荷载取:
12314.430.20.3 1.5/15.08/q q q kN m kN m ++=++⨯=。

44
44
364515.08(/)0.6384515.08(/)0.63849108.310600
0.34 1.5400
kN m m f EI
kN m m MPa m
mm f mm
-⨯⨯=
⨯⨯=⨯⨯⨯⨯=<== 刚度满足要求。

6 钢管碗扣脚手架计算
脚手架立杆高度为Φ48×3.5mm 钢管，节段长1.2m ，步距60cm 。

钢管截面特性
外径
壁厚 截面积 截面惯性矩 截面模量 回转半径
F （mm ） t （mm ） A （cm 2） I （cm 4） W （cm 3） I （cm ） 48
3.5
4.89
12.19
5.08
1.58
6.1单肢立杆轴力计算
组合风荷载时立杆轴力： 021N 0.9 1.4Q 1.2Q γ=⨯⨯+⨯（） 结构重要性系数0 1.0γ= 恒载1Q 活载2Q
腹板下立杆所受最大轴力为：
021
12345F 0.9 1.4Q 1.2Q 0.9 1.4()0.30.3 1.2()0.30.3(1.4(2.522)0.30.3 1.2(26 5.60.11)0.30.31.20.060.330.316.56q q q q q kN
γ=⨯⨯+⨯=⨯⨯++⨯⨯+⨯+⨯⨯=⨯++⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯+=（）（）
底板下立杆所受最大轴力为：
021
12345F 0.9 1.4Q 1.2Q 0.9 1.4()0.30.6 1.2()0.30.6(1.4(2.522)0.30.6 1.2(26 1..850.11)0.30.61.20.060.330.612.00kN
q q q q q γ=⨯⨯+⨯=⨯⨯++⨯⨯+⨯+⨯⨯=⨯++⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯+=（）（） 单肢立杆最大轴力为：[]F 16.56kN 40F kN =<=满足要求。

（横杆步距为60cm ，立杆设计最大荷载为40kN ）
6.2单肢立杆稳定性验算
风荷载产生的弯矩：
22
0k x 0w 1.4w l l 1.410.270.3 1.2M 0.02kN m 88
γ⨯⨯⨯⨯===⋅
风荷载标准值取值（作为主要受力结构）：2k w 0.27kN /m = 立杆计算长度：0l 1200mm =
（取腹板下的立杆：B 为立杆步距600mm ；a 为立杆顶层水平杆至顶托顶部的距离，取值600mm ）
立杆的纵向间距：x l 300mm = 结构重要性系数0 1.0γ=
长细比[]l /i 1200/15.875.95230λλ===<= 钢管轴心受压构件的稳定系数0.714φ= 组合风荷载时：
[]36
3N 0.9M 16.56100.90.021050.97MPa 205MPa A W 0.714489 5.0810σσφ⨯⨯⨯=+=+=<=⨯⨯
单肢钢管稳定性满足要求
7 下部支架结构计算
对于碗扣支架下方的支撑体系,包括I20a纵向分配梁，I45b横梁，2I45b 纵梁
7.1 计算荷载
计算截面采用18-18；15-15；14-14。

按照箱梁截面分割
纵向分配梁采用I20a工钢，底板下间距30cm，腹板下间距30cm，翼缘下间距30+60cm；
底板下（3根I20a）
2 A=3.372m 底板（18-18）；2 A=3.372/3=1.124m
底板（18-18）
单根
2 A=1.729m 底板（15-15）；2 A=1.729/3=0.576m
底板（15-15）
单根
2 A=1.660m 底板（14-14）；2 A=1.660/3=0.553m
底板（14-14）
单根
腹板下（4根I20a）
2 A=5.657m 腹板（18-18）；2 A=5.657/4=1.414m
腹板（18-18）
单根
2 A=4.399m 腹板（15-15）；2 A=4.399/4=1.100m
腹板（15-15）
单根
2 A=3.860m 腹板（14-14）；2 A=3.860/4=0.965m
腹板（14-14）
单根
翼缘下（6根I20a）
2 A=1.466m 翼缘（18-18）；2 A=1.466/6=0.244m
翼缘（18-18）
单根
2 A=0.581m 翼缘（15-15）；2 A=0.581/6=0.097m
翼缘（15-15）
单根
2 A=0.581m 翼缘（14-14）；2 A=0.581/6=0.097m
翼缘（14-14）
单根
7.1.1 箱梁荷载
箱梁线性荷载（q 梁
）
位置 截面 面积（m 2） 重度（kN/m 3）
线性荷载 底板
18-18 1.124 26 29.224 15-15 0.576 26 14.976 14-14 0.553 26 14.378 腹板 18-18
1.414 26 36.764 15-15 1.100 26 28.600 14-14 0.965 26 25.090 翼缘 18-18
0.244 26 6.344 15-15 0.097 26 2.522 14-14
0.097
26
2.522
7.1.2 活载
计算支架结构时活载：
21/q kN m =活
I20a 横向间距30cm ：21/0.3m=0.3kN /m q kN m =⨯活 I20a 横向间距60cm ：21/0.6m=0.6kN /m q kN m =⨯活 7.1.3 模板荷载
模板自重取：20.11/kN m
I20a 横向间距30cm ：20.11/0.3m=0.033kN /m q kN m =⨯模 I20a 横向间距60cm ：20.11/0.6m=0.066kN /m q kN m =⨯模 7.1.4 纵向方木荷载
方木自重取：0.06/kN m
0.06/3=0.18kN /m q kN m =⨯纵木 7.1.5 横向方木荷载
I20a 横向间距30cm ：0.06kN /m 0.3m 41/12m=0.0615kN /m q =⨯⨯横木
I20a横向间距60cm：0.06kN/m0.6m41/12m=0.123kN/m
q=⨯⨯
横木
7.1.6 脚手架荷载
I20a横向间距30cm：
0.0705kN/m411/120.0132kN/m412/12=0.331kN/m
q=⨯⨯+⨯⨯
脚手架
I20a横向间距60cm：
0.0705kN/m414/120.0247kN/m418/12=1.639kN/m
q=⨯⨯+⨯⨯
脚手架
7.1.7 侧模荷载
侧模总重量按35t计算
35t10N/kg/2/12/6=2.431kN/m
q=⨯
侧模
7.2 纵向分配梁I20a计算
7.2.1 底板下I20a计算
箱梁荷载取值
箱梁线性荷载
位置截面面积（m2）重度（kN/m3）线性荷载
底板18-18 1.124 26 29.224 15-15 0.576 26 14.976 14-14 0.553 26 14.378
荷载分项系数为1.2
1.2 1.229.224kN/m=35.069kN/m
q=⨯
梁
1.2 1.214.976kN/m=17.971kN/m
q=⨯
梁
1.2 1.214.378kN/m=17.254kN/m
q=⨯
梁
其他荷载取值：
活载分项系数1.4；恒载分项系数1.2：
1.4 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2=1.40.6 1.20.066 1.20.18 1.20.123 1.2 1.639 1.20.279=3.584kN/m q q q q q q +++++⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯活纵木自重
模横木脚手架
计算模型
midas civil 模型
组合应力（N/mm 2）
最大组合应力为[]=4.5Mpa<215Mpa σσ=满足要求。

剪切应力（N/mm 2）
最大剪切应力为[]=9.92Mpa<125Mpa ττ=满足要求。

挠度（mm ）
最大挠度为[]600
=0.022mm<=1.5mm 400
ωω=满足要求。

反力（kN）
位置 1 2 3 4 5 6 7 8 9 反力
1.0 5.3 14.6 14.9 15.3 16.1 17.3 2
2.2 12.1 （kN）
结论
底板下I20a强度、刚度满足要求。

7.2.2 腹板下I20a 计算 箱梁荷载取值
箱梁线性荷载
位置
截面 面积（m 2） 重度（kN/m 3）
线性荷载 腹板
18-18
1.414 26 36.764 15-15 1.100 26 28.600 14-14
0.965
26
25.090
荷载分项系数为1.2
1.2 1.236.764kN /m=44.117kN/m q =⨯梁
1.2 1.228.600kN /m=34.320kN/m q =⨯梁 1.2 1.225.090kN /m=30.108kN/m q =⨯梁 其他荷载取值：
活载分项系数1.4；恒载分项系数1.2：
1.4 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2=1.40.3 1.20.033 1.20.18 1.20.0615 1.20.331 1.20.279=1.481kN/m
q q q q q q +++++⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯活纵木自重
模横木脚手架
计算模型
midas civil 模型
组合应力（N/mm 2）
最大组合应力为[]=6.18Mpa<215Mpa σσ=满足要求。

剪切应力（N/mm 2）
最大剪切应力为[]=12.33Mpa<125Mpa ττ=满足要求。

挠度（mm ）
最大挠度为[]600
=0.026mm<=1.5mm 400
ωω=满足要求。

反力（kN）
位置 1 2 3 4 5 6 7 8 9 反力
0.0 5.5 22.6 23.8 25.1 24.5 23.7 28.0 14.5 （kN）
结论
腹板下I20a强度、刚度满足要求。

7.2.3 翼缘下I20a 计算 箱梁荷载取值
箱梁线性荷载
位置
截面 面积（m 2） 重度（kN/m 3）
线性荷载 翼缘
18-18
0.244 26 6.344 15-15 0.097 26 2.522 14-14
0.097
26
2.522
荷载分项系数为1.2
1.2 1.2 6.344kN /m=7.613kN/m q =⨯梁
1.2 1.2
2.522kN /m=
3.026kN/m q =⨯梁 1.2 1.2 2.522kN /m=3.026kN/m q =⨯梁 其他荷载取值：
活载分项系数1.4；恒载分项系数1.2：
1.4 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2=1.40.6 1.20.066 1.20.18 1.20.123 1.20.331 1.20.279 1.2
2.431=6.501kN/m q q q q q q q ++++++⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯活纵木自重模横木脚手架侧模
计算模型1
midas civil 模型
组合应力（N/mm 2）
最大组合应力为[]=1.70Mpa<215Mpa σσ=满足要求。

剪切应力（N/mm 2）
最大剪切应力为[]=3.72Mpa<125Mpa ττ=满足要求。

挠度（mm ）
最大挠度为[]600
=0.008mm<=1.5mm 400
ωω=满足要求。

反力（kN）
位置 1 2 3 4 5 6 7 8 9 反力
2.3 5.4 6.6 6.7 6.8 6.8 6.8 8.4 4.4 （kN）
结论
翼缘下I20a强度、刚度满足要求。

计算模型2
midas civil 模型
组合应力（N/mm 2）
最大组合应力为[]=51.15Mpa<215Mpa σσ=满足要求。

剪切应力（N/mm 2）
最大剪切应力为[]=20.01Mpa<125Mpa ττ=满足要求。

挠度（mm ）
最大挠度为[]3446
=1.813mm<=8.615mm 400
ωω=满足要求。

反力（kN）
位置 1 2 3 4 5 6 7 8 9 反力
2.3 5.4 6.6 6.7 6.8 6.7 7.9 -1
3.8 48.9 （kN）
结论
翼缘下I20a强度、刚度满足要求。

7.3 横梁I45b计算
横梁采用I45b，间距为3×60cm+5×70cm，下部为4根2I45b间距为2.4m；
计算荷载为I20a向下传力即I20a支反力（如下表）。

位置 1 2 3 4 5 6 7 8 9 反力
1.0 5.3 14.6 14.9 15.3 16.1 17.3 2
2.2 12.1 底板
（kN）
反力
腹板
0.0 5.5 22.6 23.8 25.1 24.5 23.7 28.0 14.5
（kN）
反力
2.3 5.4 6.6 6.7 6.8 6.8 6.8 8.4 4.4 翼缘
（kN）
反力
翼缘2
2.3 5.4 6.6 6.7 6.8 6.7 7.9 -1
3.8 48.9
（kN）
q=⨯
1.2 1.20.874kN/m=1.049kN/m
自重
计算模型
midas civil模型
7.3.1工钢支撑1计算
组合应力（N/mm 2）
工钢支撑1（I45b ）最大组合应力为[]=1.60Mpa<215Mpa σσ=满足要求。

剪切应力（N/mm 2）
工钢支撑1（I45b ）最大剪切应力为[]=1.52Mpa<125Mpa ττ=满足要求。

挠度（mm ）
最大挠度为[]2400
=0.022mm<=6mm 400
ωω=满足要求。

反力（kN ）
位置 1 2 3 4 反力（kN ） 13.9
6.6
6.6
13.9
7.3.2工钢支撑2计算
组合应力（N/mm 2）
工钢支撑2（I45b ）最大组合应力为[]=5.38Mpa<215Mpa σσ=满足要求。