车库板模板计算书

车库楼板模板计算书
一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
二、计算参数
简图：
（图1）平面图
（图2）纵向剖面图1
（图3）横向剖面图2
三、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
1、强度验算
A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b=1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1+1.4×2.5×1=11 .39kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×
0.7Q1k b=1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=11.326kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(11.39,11.326)=11.39kN/m
（图4）可变荷载控制的受力简图1
B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1=7.89kN/m
p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN
（图5）可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合：
q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1=8.876kN/m
p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN
取最不利组合得：
（图6）永久荷载控制的受力简图
（图7）面板弯矩图
M max=0.351kN·m
Ó=M max/W=0.351×106/37500=9.367N/mm2≤[f]=30N/mm2
满足要求
2、挠度验算
q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1=6.5 75kN/m
（图8）正常使用极限状态下的受力简图
（图9）挠度图
I=0.214mm≤[i]=300/400=0.75mm
满足要求
四、次梁验算
当可变荷载Q1k为均布荷载时：
计算简图：
（图10）可变荷载控制的受力简图1
由可变荷载控制的组合：
q1=1.2[G1k+
（G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a=1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000=3.4 17kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=1.35[G1k+
（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a=1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300 /1000=3.398kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(3.417,3.398)=3.417kN/m
当可变荷载Q1k为集中荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q3=1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×300/1000=2.367kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN
（图11）可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合：
q4=1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×300/1000=2.667kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN
（图12）永久荷载控制的受力简图
1、强度验算
（图13）次梁弯矩图
M max=0.747kN·m
Ó=M max/W=0.747×106/(55.499×103)=13.466N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图14）次梁剪力图
V max=3.973kN
ômax=V max S/(Ib0)=3.973×103×41.624×103/(341.333×104×4.3×10)=1.127N/mm2≤[ô]=2N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计，
q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×250/1000)×300/1000=1.972kN/m
（图15）正常使用极限状态下的受力简图
（图16）次梁变形图
i max=0.118mm≤[i]=0.8×1000/400=2mm
满足要求
五、主梁验算
按外架纵向水平杆的计算简化为三跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。

根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载需重新统计。

将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。

A.由可变荷载控制的组合：
q1=0.9{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×300/1 000+1.4×1.5×300/1000)=2.697kN/m
B.由永久荷载控制的组合：
q2=0.9{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×300/1000+1.4×0.7×1.5×300/1000)=2.793kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(2.697,2.793)=2.793kN
此时次梁的荷载简图如下
（图17）次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为：
q k=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×250/1000)×300/1000=1.972kN/m
此时次梁的荷载简图如下
（图18）次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得：
R max=2.434kN
R kmax=1.719kN
还需考虑主梁自重，则自重标准值为g k=38.4/1000=0.038kN/m
自重设计值为：g=0.9×1.2g k=0.9×1.2×38.4/1000=0.041kN/m 则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：
（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：
（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算
（图21）主梁弯矩图
M max=0.53kN·m
Ó=M max/W=0.53×106/(85.333×1000)=6.209N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
2、挠度验算
（图22）主梁变形图
i max=0.435mm≤[i]=0.8×103/400=2mm
满足要求
3、支座反力计算
立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：R zmax=7.086kN 六、扣件抗滑移计算
由上知最大扣件滑移力为R zmax=7.086kN
R zmax=7.086kN≤[R]=8kN
满足要求
七、立柱验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,i1
、i2按JGJ130-2011附录C取用
l01=ki1(h+2a)=1×1.783×(0.8+2×400/1000)=2.852m
l02=ki2h=1×3.429×0.8=2.743m
取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.852,2.743)=2.852m
ë=l0/i=2.852×1000/(1.6×10)=178.267≤[ë]=210
满足要求
2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)
ë1=l01/i=2.852×1000/(1.6×10)=178.267
根据ë1查JGJ130-2011附录A.0.6得到ö=0.224
由于本支模架不属于高达模板支架，故偏心距：e=50mm
N1=0.9[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]l a l b=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000 )+1.4×(1+2))×0.8×0.8=6.964kN
M w1=N1e=6.964×50/1000=0.348kN·m
f=N1/(öA)+M w1/W=6.964×1000/(0.224×(3.98×100))+0.348×106/(4.25×103)=159.87 7N/mm2≤[ó]=205N/mm2
满足要求
3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)
ë2=l02/i=2.743×1000/(1.6×10)=171.45
根据ë1查JGJ130-2011附录A.0.6得到ö=0.242
N3=0.9[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]l a l b+0.9×1.2×H×g k=0.9×(1.2×(0.3+(24 +1.1)×250/1000)+1.4×(1+2))×0.8×0.8+0.9×1.2×3.75×0.207=7.801kN
f=N3/(öA)+M w1/W=7.801×1000/(0.242×(3.98×100))+0.348×106/(4.25×103)=163.03 9N/mm2≤[ó]=205N/mm2
满足要求
八、立柱地基基础计算
立柱底垫板的底面平均压力
p=N/(m f A)=max(7.801,0)/1×0.2=1.56kPa＞f ak=120kPa
满足要求。