桩基础课程设计报告书

目录
1.设计资料 (1)
1.1上部结构资料 (1)
1.2建筑物场地资料 (1)
2.选择桩型、桩端持力层、承台埋深 (1)
2.1选择桩型 (1)
2.2选择桩的几何尺寸以及承台埋深 (2)
3.确定单桩极限承载力标准值 (3)
3.1确定单桩极限承载力标准值 (3)
4•确定桩数和承台底面尺寸 (4)
4.1 ©—C柱的桩和承台的确定 (4)
5.确定复合基桩竖向承载力设计值 (5)
5.1四桩承台承载力计算（①一C承台） (5)
6•桩顶作用验算 (6)
6.1四桩承台验算（①一C承台） (6)
7•桩基础沉降验算 (7)
7.1 C柱沉降验算 (7)
8.桩身结构设计计算 (9)
&1桩身结构设计计算 (9)
9・承台设计 (10)
9.1 四桩承台设计（C柱） (10)
10................................................................................................................................. 参考文献
(13)
.页脚.
•贞脚.
1.设计资料
1.1上部结构资料
拟建建筑物为六层钢筋混凝土框架结构，室外地坪标髙同自然地面，室外髙差35伽〃柱截
拟建建筑物场地位于市区，地势平坦，建筑物场地位于非地震区，不考虑地震影响。

场地地下 水类型为潜水，地下水位离地表2.1米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。

建筑地基的土层分布情况及各土层物理、力学指标见表
表3.1地基岩土物理力学参数
面尺寸均为500/77/7? X 500/77/7?,横向承重,
柱网布置如图
1.2建筑物场地资料
.页脚.
续表
表3.2 桩的极限侧阻力标准值第和极限端阻力标准值q 卅
单位:
2.选择桩型、桩端持力层、承台埋深
2.1选择桩型
因为框架跨度大而且不均匀，柱底荷载大，不宜采用浅基础。

根据施工场地、地基条件以及场地周围环境条件，选择桩基础。

因转孔灌注桩泥水排泄不便, 为减少对周围
环境污染，采用静压预制桩，这样可以较好的保证桩身质量，并在较短的施工工期完成沉桩任务, 同时，当地的施工技术力量、施工设备以及材料供应也为采用静压桩提供可能性。

2.2选择桩的几何尺寸以及承台埋深
依据地基土的分布，第②层是灰褐色粉质粘土，第③层是灰色淤泥质的粉质粘土，且比较厚, 而第④层是黄褐色粉土夹粉质粘土，所以第④层是较适合的桩端持力层。

桩端全断面进入持力层 1.0m (>2d),工程桩入土深度为h 。

故：/? = 1.5 + 8.3 + 12+1 = 22.8/n
由于第①层厚l ・5m,地下水位为离地表2. Im,为了使地下水对承台没有影响，所以选择承台底 进入第②层土 0.6m,即承台埋深为2.1m,桩基得有效桩长即为22. 8-2. 1=20. 7m 0
桩截面尺寸选用：由于经验关系建议：楼层<10时，桩边长取300〜400,故取350mmX350mm, 由施
粉砂 层
0. 58 31 16.8 285
工设备要求，桩分为两节，上段长15,下段长11m(不包括桩尖长度在)，实际桩长比有效桩•贞脚.
.页脚.
长长1・3叫 这是考虑持力层可能有一定的起伏以及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。

桩基 以及土层分布示意如图2. 2. io
L H
图2. 2. 1 土层分布示意
3•确定单桩极限承载力标准值
3.1确定单桩极限承载力标准值
本设计属于二级建筑桩基，当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极 限承载力标准值时，宜按下式计算：
Quk = Qsk + Q P k = “ £ 彳嵌厶十 q
式中q^k ___桩侧第层土的极限侧阻力标准值如无当地经验值时可按《建筑桩基技术规》 JGJ 94-94
中表5. 2. 8-1 （桩的极限侧阻力标准值）取值。

f ——极限端阻力标准值如无当地经验值时可按表《建筑桩基技术规》JGJ 94-94 中表GE5.
2. 8-2 （桩的极限端阻力标准值）取值。

对于尚未完成自重固结的填土和以生活垃圾为主的杂填土不计算其桩侧阻力^Sik 0 根据表1. 1地基各土层物理、力学指标，按《建筑桩基技术规》JGJ 94-94查表得极限桩侧、 桩端阻力标准值（表2.3.1）。

表2. 3. 1极限桩侧、桩端阻力标准值
层序
液限指数 经验参数法
%伙巳）
②
粉质粘土 0. 867 42. 552
±0.000
xZ
-0(30
①
3Z
厂
L H
xZ
r- CX4
③淤泥的粉质粘0. 608 56.912
土
④粉质粘土0. 800 3& 800 1391.428
按经验参数法确定单桩竖向承载力极限承载力标准值：
4二Q玫 + Qpk =吃 q』i + q pk A p
=4x0.35 x [42.552 x (8.3-0.6) + 56.912 xl2 + 38.8x 1J + O.35 2 x 1391 .428
= 1469.152 + 170.450
=1639.602kN
估算的单桩竖向承载力设计值（儿=儿=1.65 ）
Q± + e. = 1639^2 =993 698^ X x Y P 1・65
R =
所以最终按经验参数法计算单桩承载力设计值，即采用R = 993.69&N,初步确定桩数。

4.确定桩数和承台底面尺寸
下面以①一C的荷载计算。

柱底荷载设计值如下：
最大轴力组合：最大轴力3121kN, 弯矩32 kN・m, 剪力20kN
最大弯矩组合：轴力3002 kN, 最大弯矩197 kN*m,剪力62kN
最大轴力标准值：2400 kN
.页脚.
4.1①一C柱桩数和承台的确定
最大轴力组合的荷载：F=3121 kN , 32kN・m, Q=20 kN
初步估算桩数，由于柱子是偏心受压，故考虑一定的系数，规中建议取1.1〜1.2,
现在取1. 1的系数，即：n>-xl.l= 3ni xl.l = 3」4（扌艮）
R993.698
取n = 4根，桩距S a > 3d=1.05m，桩位平面布置如图4. 1. 1,承台底面尺寸为1.9mxl.9m。

图4. 1. 1四桩桩基础
5.确定复合基桩竖向承载力设计值
该桩基属于非端承桩，并n>3,承台底面下并非欠固结土，新填土等，故承台底面不会于土脱离，
所以宜考虑桩群、土、承台的相互作用效应，按复合基桩计算竖向承载力设计值。

目前，考虑桩基的群桩效应的有两种方法。

《地基规》采用等代实体法，《桩基规》采用群桩效应系数法。

下面用群桩效应系数法计算复合基桩的竖向承载力设计值
5.1四桩承台承载力计算（①一C承台）
承台净面积：A- =1少-4x0.352 = 3.12m2。

承台底地基土极限阻力标准值：=2犬=2x110 = 220KPa
•贞脚.
.页脚.
Q k =
= 220x 31 2 = \71.6kN
n
4
Qs k =唱么屛=1469.152ZJV
Qpk = A" =170.450 3
分项系数7$ = Y P =1・65,乙.=1-70
因为桩分布不规则，所以要对桩的距径比进行修正，修正如下:
鱼=0.886= 0.886^9>< — = 2.4
d y/nb
<4 x 0.35
群桩效应系数查表得：Qs =0.8,77“ =1・64
i A ； e A ；
承台底土阻力群桩效应系数：n c = n c ―― + n c —
承台外区净面积A ； =1 92 -(1.9-0.35)2 =1.2加$ 承台区净面积 A ； = Ac- A^_ = 3.12 -1.2 = 1.92 m 2 查表"：=0.11,〃： = 0.63
那么，C 复合桩基竖向承载力设计值R ：
n Q sk Q pk Q ek AO
1469.152
170.450 171.6 小“乂“
R 二〃江 + 〃 ^- +〃岂二0.8x --------------- + 1.64x --------- + 0.31x ------ = 913.025kN
儿 Y P Ye 1.65 1.65 1.70
6. 桩顶作用验算
6.1四桩承台验算(①一C 承台)
(1)荷载取 C 柱的 N“wc 组合：F 二3121 kN , M= 32kN>m, Q 二20 kN 承台髙度设为lm 等厚，荷载作用于承台顶面。

本工程安全等级为二级，建筑物的重要性系数2o = l. 0.
Be 1.9
20.7
= 0.09
A e
+ 计0.11
1.92
+ 0.63
1.2
= 0.31
由于柱处于①轴线，它是建筑物的边柱，所以室填土比室外高，设为0.3叽即室髙至承台底2. 4m,所以承台的平均埋深d = 1(2.1 + 2.4) = 2.25m 0
2
作用在承台底形心处的竖向力有F,G,但是G的分项系数取为1.2.
F +
G = 3121 +1.92x 2.25x20x1.2 = 3121 +194.94 = 3315.94^/V
作用在承台底形心处的弯矩工M =32 + 20x1 = 52ZJV
桩顶受力计算如下:
N min =
3315.94 52x0.6
4+ 4x0.62= 850.6523
F +
G _ 工= 3315.94 _ 52x0.6 n工()f) 4
4x0.6,
= 807.318^
F + G3315.94 (、““
N -二-828.985^/V
n 4
%)N max = 850.652 kN<\2R = \2x9\3 .025 = 1095 ・63kN
Y()N m in > O
Y Q N= 828 决kN <7? = 913 .025 kN满足要求
(2)荷载取组合：F二3002 kN , M= 197kN>m, Q二62 kN
F +
G = 3002 +1.92x2.25x20xl.2 = 3002 +194.94 = 3196.94册=197 +
62x1 = 259R7V
桩顶受力计算如下：
F +
G M X y max
N max = -------- 1 --- -- --- ； -
n E<>7)
呼1 + 需存"99.235+107.91907J5缈
N min =匚9 -工Mx 5' = 3196 94 _ 259x0.6 = 799.235 -107.917 = 691.318^ n Y(V.2) 4 4x0.62
F +
G 3196.94
N —= - 799.235EN
4
Y Q N max = 907.152kN v 1.2/? = 1.2X913.025 二1095 .63kN
工3)
.页脚.
•贞脚.
Y°N min > 0
y©N = 799.235 kN<R = 913.025 kN
满足要求
7. 桩基础沉降验算
采用长期效应组合的荷载标准值进行桩基础的沉降计算。

由于桩基础的桩中心距小于6d,所 以可以采用分层总和法计算最终沉降量。

7.1 C 柱沉降验算 竖向荷载标准值F = 2400kN
F + G
2400+1.9x1.9x2.25x20
» “亠 基底处压力p ==
- 709・
A 1.9xl.9
基底处的附加应力 P^ = P-yd = 709.820—33.63 = 676.19kPa
桩端平面下的土的自重应力6和附加应力b ： (y=4Q 几)计算如下： ① .在Z 二0时：
込=2>山=15.5x1.5 + 17.3x0.6 + (17.3-10)x7.7 + (16.2-10)x12 + (18.3-10)x1 = 172. 54 kPa
% = 1,2% = 0, Q = 0.25, b_ = 4ap 0 = 4 x 0.25 x 676.19 = 676.19k Pa
② .在z = 2m 时： a (
= 172.54 + 2 x (18.3 -10) = 189. \4kPa
% = 1,2% = % 9 = 2.1, a = 0.0785,6 =蚀 ° =4x 0.0785x 676.19 = 212.324k Pa ③ .在z = 4.3/n 时
a =工为/« = 172.54 + 4.3 x (18.3 -10) = 208.23^/
% = 1,2% = 8.% 9 = 4.526, a = 0.021 & b ： = 4 砂° = 4 x 0.0218 x 676.19 = 58.96RP" ④ .在z = 5.7ni 时 a
= 208.23 + (5.7 - 4.3) x (18.9 -10) = 220.69kPa
% = 1,2% = 11.% 9 = 6.0, a = 0.013, b ； = 4^0 =4x0.013x 676.19 = 35.162k Pa
基底自重压力则=
15.5x1.5 + 17.3x0.6
2A
x 2.1 = 33.63PP&
将以上计算资料整理于表7.1.1
表7.1.1b"的计算结果（C 柱）
Z(m) 叭(kPa)
%
2% a <7, (kPa) 0 172. 54 1 0 0. 25 676. 19 2 189. 14 1 2. 1 0. 0785 212. 324 4.3 208. 23 1 4.5 0. 0218 5& 96 5. 7
220. 69
1
6. 0
0.013
35. 162
在z=5. 7m 处，% =35.16%2069 = 016<0.2,所以本基础取Z n = 5.1m 计算沉降量。

计算如表7. 1.2
表7. 1.2计算沉降量（C 柱）
Z (mm)
%
2%
平均附
加应力 系Qj
a 忆 a 忆-a —3
E$i(kPd^
AS/ = 4 —x Ei
(Gt 一乞_忆
0 1 0 0. 25 0
2000 1
2. 1 0. 1702 5
340. 5
340.5
11000
83. 72
4300
1 4. 5
0. 1017 5
437. 52 5
96. 025
11000 23.61
5700 1
6.0 0. 0805 458. 85 21.325 8200
7.03
故:S' =83. 72+23. 61+7. 03=114. 46mm
桩基础持力层性能良好，去沉降经验系数0 = 1.0。

% = 20.% 35 = 59.14,承台的长宽比厶%广1・0,查表得：Co = 0.031,0 = 1.9, C2 = 17.59
所以，四桩桩基础最终沉降量S = 0/S “.Ox0.082x114.46 = 9・38仙皿
满足要求
短边方向桩数n h
2,等效距径吟= 0.886鴉皿6需= 2.4,
长径比
Co + C 仇一 1) + C2 = 0.31 + 2-1
1.9(2-1) + 17.59
=0.082
&桩身结构设计计算
8.1桩身结构设计计算
两端桩长各15,采用单点吊立的强度进行桩身配筋设计。

吊立位置在距桩顶、桩端平面0. 293L（L=llm）处，起吊时桩身最大正负弯矩M max = O.CM29 Kql3 ,其中K=l. 3； g = 0.352 X25x 1.2 = 3.675kN/m。

即为每延米桩的自重（1.2为恒载分项系数）。

桩身长采用混凝土强度C30, II级钢筋，所以：
M max = 0.0429 Kql} = 0.0429 x 1.3 x 3.675 x ll2 = 24.涨N.M
桩身截面有效髙度力（）=0.35 — 0.04 = 0.3 \tn
选用2^14（A, = 308mm2 > 274〃〃沪）,因此整个截面的主筋胃4盘14,人=615〃〃/ ,配筋率为P = 35（；： 1（）= 0以6%>Qmm = 0.4%。

其他构造要求配筋见施工图。

桩身强度©（$// + /v A x） = 1.0x（1.0x 14.3 x 350 x 310 + 300 x 615） = 1736.05kN > R =913. 025 kN 故
满足要求
9.承台设计
承台混凝土强度等级采用C20,承台是正方形，双向配筋相同。

9.1四桩承台设计（C柱）
由于桩的受力可知，桩顶最大反力Nm a x = 907.152kN,平均反力N = 828.985kN,桩顶净反力：
G194 94
N. = - — = 907.152 --------- ---- = 858.417kN
n 4
N j=N一一 = —= —= 780・25RN
（1）柱对承台的冲切
由图9.1.1 , % = a ox =
\25mnr ,承台厚度H 二1. 0叫计算截面处的有效高度 几=1000 - 80 = 920〃劝,承台底保护层厚度取80mm.
冲垮比—瓷二盟"4
当a 0 < O.2O/»o 时，取勺=0.20九;当0。

>几时，取气=%, 2满足0. 2—1.0 v ^ = 125mm < 0. 20//0= 0. 20x920= 184mm 故取％=184mm 。

s 184
G6 = °・2
即：冲垮比 ^ox = ^oy =
=
0.72
0.72 …
冲切系数 = a ox = ------------------ = ------------ = 1.8
「力-ar
° 心+°・2 0.2+ 0.2
C 柱截面取600x600mm 2,混凝土的抗拉强度设计值/ =HQOkPa 冲切力设计值巧二尸一工Q =3121—780.25二2340.75灯V
u m = 4 x (600 + 125 ) = 2900 mm = 2.9 tn af t u m h (} =1.8x1100 x2.9x0.92 =5282 ZkN >
=2340.75ZJV
角桩对承台的冲切
由图 9.1.1, =ci iy =\?5mm,c } =c 2 = 525nmi
a ] 25
角桩冲垮比 Ax = A.V =~^~ =
= 0
」4, /l 满足 0. 2—1.0,故取 2=0.2。

0 48
0 48
角桩的冲切系数％ f 厂时r 聞r 】.2
[«l.v （^2 + 牛）+ 內〉，（5 + 牛）]力〃0
= 2x1.2x(0.525 +学)xHOOx 。

.92
ox
ox
(3) =1487 .MkN > r 0N jmax
斜截面抗剪验算 858 .417RV
满足要求
计算截面为I-b 截面有效高度/2（） = 0.92/n ,截面的计算宽度仇=19_ 混凝土的抗压强度
£= 9.6MHz =9600kHz,该计算截面的最大剪力设计值： V =2AA /ma =2x858 .417 =1716 .834
J Ill <1 X
a x = a x = 125 mm
由于2 = 0.19,故取2 = 0.3
卩厂叭=0.2 x 9600 x1.9 x 0.92 = 3356 ・\6kN > /()V = 1619 3(AkN
满足要求
(4)受弯计算
一
0.35
承台 IT 截面处最大弯矩M =2NjmaxA = 1716.834x(0.125 + —y-) = 515.05kN.〃？
U 级钢筋 f y = 3OON/mm 2, f c = 9.6MPa . A =丄="5.05X" “073.47,肺
0.9/血 0.9x300x920
选用 15014, A s = 2307mm 2 > 2073.47m/T?2 整个承台宽度围用钢筋取15根，即15014 （双向布置）
（5）承台局部受压验算
C 柱截面面积 A = 0 6X 0.6 = 0.36/7?2,
局部受压净面积4” = A r = 0.36m 2 ,
局部受压计算面积A”念=(3 X 0.6) X (3x0.6) = 3.24/??2
剪跨比—苗
125
920
= 0.14 当 2<0.3 时，取 2=0.3；当 2>3.0时，取2 = 3.0
° 0.12
剪切系数
0,12 0.3+ 0.3
= 0.2
混凝土的局部受压强度提高系数0，0 =
1.35/^31, =1.35x3x9600 x0.25 = 9720 kN>F c = 3212 kN
满足条件
图9.1.1四桩承台结构计算图
10、参考文献
[1]
中华人民国国家标准・《建筑桩基础技术规(JGJ94—94)》・，中国建筑工业，2002
【2】中华人民国国家标准•《建筑地基基础设计规(GB50007—2002)》・，中国建筑工业，2002 [3]中华人民国国家标准・《混凝土结构设计规(GB20010—2002)》・，中国建筑工业，2002 [1] T 星编著•《桩基础课程设计指导与设计实例》•：大学建筑与环境学院，2006 [5] 王广月，王盛桂，付志前编著•《地基基础工程》•：中国水利水电，2001 [6] 明华主编，徐学燕副主编•《基础工程》•：高等教育，2003 [7]
希哲编著•《土力学地基基础》•：清华大学，2004
5 2
LA 0 LA
、
O
O
9
-
ML
[8]熊峰,章政，碧雄，贾正甫编著•《结构设计原理》七科学，2002
一：桩基类型和桩尺寸的选择并确定桩端持力层和承台埋深
桩型采用预制方桩，拟尺寸为300mmX300mm方桩。

由于地面以下很大深度没有基岩（d>20m）所以采用摩擦桩，选第②层硬塑-可塑的粉质黏土作为持力层，承台埋深为1.9%假设承台底面以下的柱长为4叫只穿越第②层土层。

X：确定单桩竖向极限承载力标准值乩‘
由表5-6查得桩的极限阻力标志值gk为
粘性土：I产0.412 因为d=l. 9+2=3. 9<5. 0m
所以的修正系数为0.8,
所以q总二66 + °4H°・（）m（82 一⑹ x 0.8 = 61^/
_ 0.5 — 0.25 _
桩的入土深度：h=l. 9+4=5. 9m<9m
粘性土：I产0.412, h=5. 9m,查表得q plt=1600kPa
故单桩竖向极限承载力标准值为：
Q咸=Q.k + 0咸=“工如-h + q”外
=2X （0. 3+0. 3） X61X4+1600X0. 3X0. 3=292. 8+144=436. 8kN
三：初步估算所需桩数n
在估算桩数时，首先需计算单桩竖向承载力设计值R
由于桩的布置和桩数未知，先不考虑承台效应和群桩效应。

从表5-19 查得，= y p = 1.65 , Y c = 1.70
儿/P 165 1.65
确定桩数时，由于承台尺寸还未确定，可先根据单桩承载力设计值R和上部结构物荷载初步估算确定
中心荷载时，估算桩数八=匚U=l・l, F=846. 02kN
取n=4,即采用4根桩。

四：进行桩位布置和确定承台尺寸
(1)桩在平面上采用行列式布置，由于预制桩根数〈9,所以S$3d二0.9叭
在X方向取桩间距SFl.lm,因为承台边缘至边桩中心的距离不应小于桩的边长，即承台b=l. 1+2X0.
3=1. 7m
在y 方向取桩间距S y=3d=3X0. 3=0. 9m,即承台b y=0. 9+2X0. 3=1. 5m
平面布置如下：
图3-1承台平面图
(2)承台埋深1. 9m,承台髙0. 7叫桩顶伸入承台50mm,钢筋保护层取35mm,则承台有效髙度h。

=0. 7-0. 050-0. 035=0. 615m=615mm
承台平面布置如下：
五：计算考虑群桩效应下的基桩竖向承载力设计值R并验算桩数是否合适q A
R = HsQsk / 儿 + HpQpt /r P + HcQck /人,其中Qck =亠丄(1)求系数〃、和
卜”75,
几_(1.1 + 0.9)/2_3 3
d 0.3
以也= 3.3和鼻= 0.375,按桩为粘性土、从表5-20得乙=0.83 ,久=1.591
d I
(2)求系数臥，乙按5-70计算，首先求出承台区、外区的净面积A；、A；和承台底地基土净面积
=1.7xl.5-4xO.3xO.3 = 2.19w2
A； =1.4xl.2-4x0.3x0.3 = 1.32w2
A ： = = 2.19-1.32 = 0.87w 2
查表 5-21 得，=0.159 t][ = 0.666
得“涪•⑼吕+。

.666*黑“36
(3) 求 Ro
先基桩的承台底地基t,极限抗力标准值Q“
经深度修正,d=l. 9+1/2*!. 5=2. 65m ；因为b=l. 5m<3. Om,所以不需进行宽度修正。

1.6x17」+ (2・65 — l ・
75)x20・3
2.65-0.15
q ck = f ak +^/w (J-0.5)=200+1. 6*18. 25*(2. 65-0. 15-0. 5)=258. 4kPa A e = 2.19/7/2 ,
n=4
从表 5-19 查得，y s = /p =\.65 , /c . =1.70 且。

律=141・47RN 得基桩竖向承载力设计值R ：
R 二几QJ 人+也』儿+讪"
二 0.83x 竺+1.591X 出+0.36X”1巴二 316.10RN
1.65 1.65 1.75
(4) 验算考虑承台和群桩效应下的桩数
承台及其 G=l. 2*1. 7*1. 5*1. 9*20=116. 28kN
说明取n 二4根可以满足要求 六：桩顶荷载设计值计算
竖向力：F+G 二962. 30KN ；承台高0. 7m ,则承台底所受的弯矩(绕y 轴)
M 、=/n + /7x(1.9-0.075)-F 2 x(0」45 +0.7/2) = 280+50x1.825 一 196.02 x0.495 = 274.22KN ・m 则桩顶平均竖向力设计值为N =
= 962 30 = 240.58jt7V <R = 316AOkN
n
4
274,22 x,055
2 x 0.55 x 0.55 + 2 x (-0.55) x (-0.55)
= \S.25kN/m 3
25&4x2.19
4
= 141・47kN
846,02 + 116.28
316.10
= 3.04 根
= 240.58-
= 115・94KN
n
七：基桩竖向抗压承载力验算 基础是偏心受压：
“）N = 1.0 * 240.58 = 240.58KN v R = 316.10KN
心血和= 1.0* 365.23 v 1.2R = 1.2 * 316.10 = 379.32KN 两项验算均满足要求。

A ：水平承载力验算
水平力H 二50kN,水平力和竖向力的合力与铅垂线的夹角e = arctg —^— = 3.3^ <5°, 846.02 故可以不验算基桩的水平承载力。

九：承台抗冲切验算
（1）柱对承台的冲切验算
a Q = 15mm < 0.2 * /?0 = 0.2 * 615 = 123 nun
故取 a (t = \23mm ,
()72 () 72
2 = 0.2, a = — =一 =1.800 承台混凝土选用 C20, /=1100灯加 心+0.2 0.20 + 0.2 7 “700 + 800 400+600 北“ c u u m = 2 *( + ) = 2500〃〃〃 = 2.5m
2 2 = 1.8x2.5x1100x0.615 =3044.25RN > 儿•巧=650kN 满足要求
(2)角柱对承台的冲切验算：
应验算受桩顶荷载最大的角柱对承台的冲切
a Xx = 50nun,a =100〃"“ 2lr = a [x //J 0 = 50/615 < 0.2,2av = a }y /h () = 100/615 < 0.2 所以取人x =02,/U =0.2
[比•(C2 + %./2)+ 知(c, + %/2)]« f, • h o
= [1.2x (0.45 + 0.1 / 2)+ 1.2 x (0.45 + 0.05/2)]x 1100x0.615 =836.55RN > y () • N “ = 1.0x S4-()2 +124.65〕= 336.1 MN 满足要求
在x 方向© = 50〃劝，在y 方向a （）= 100〃劝
50+100
2
=75mm 0・48
Ai r + 0.2
而 C )= = 0.45/zz
2 M 龙 a ・h ・bjh. 105750000 "1.0 x 9.6x1700 x 6032 = 0.01782
1 + 71-2x0.0178
2 儿= ---
= 0.991
十：承台受剪切承载力计算
最危险截面为A-A 截面，因其右侧的两桩承受的荷载最大，且纵向两桩间的距离比横向要大, 见平面图，可知y. =0・05心〃“ =0.65//?
2 =-^ = 0.05/0.615 <0.3, </1 =0.3
故剪切系数0 =上!2_ = = 0.2 ,截面处的计算宽度为^1.5*0.9 = 1.35/// A + 0.3 0.3 + 0.3
0• £ • b a •心=0.2 x 9600 xl.35 x 0.615 = 1594.08RN > 2儿• A^max = 672.32KN
所以满足要求。

十一：承台受弯承载力计算
(1) 计算柱边截面的弯矩
II-II 载面，M y =》N 內=2x336.16x0.2 = 134.4弘N AM
I - I 载面，M x =工“』=336.16x0.25 + (846.02/4-124.65)x0.25 = 105.75kN-m
(2) 配筋计算(采用 HPB235 钢筋，f y = 210N/WW 2 £=9.6N/〃〃沪)
a ：沿x 方向配筋：
按混规进行配筋，心V = 615
歹=1 一 J1 一 2 x 0.02469 = 0.025 < &
_ _ 134460000
府
人•人•叽 210x0.987x615 选用10 12160, A s = 1131/7?/??2沿平行于x 轴方向均匀布置。

b ：沿y 方向配筋：由于沿短边方向的钢筋通常置于长边钢筋之上，并假设采用直径为10mm 的钢 筋，故心丫 =700—85 — 14/2 — 10/2 = 603 仪=1700〃劝
得匕= 134460000 1.0x9.6xl500x6152
=0.02469 1 + 71-2x0.02469 2
=0.987
歹=1一Jl —2x0.01782 = 0.01798V 冬
=105750000詡3〃加
210x0.991x603
选用11 <b 10160, A s=863.5/?Z/?72沿平行于y轴方向均匀布置。

致
在经历两个多星期的课程设计过程后，首先•我要非常感保存老师在这学期里对我们的谆谆教诲，他工作勤恳踏实，讲课认真严谨•在她身上我不仅学到了很多专业知识还学到了很多人生道理.在他孜孜不倦的讲解下我掌握了许多有关知识，如：桩基础的选泽，桩基础设计，柱基础设计，确定地基承载力等等，这些知识都将使我终身受益. 在她的教导下，我认真学习了有关基础工程设计的许多知识，我感觉到自己的专业知识提高了很多，这不得不使我感激保存老师，是她给与我.了这一
生宝贵的财富.
在这次课程设计当中，保存老师对我的帮助和指导是极大的•他的每次指导都让我感到耳目一新，可以说没有老师就不会有我这次完美的设计，虽然我.的设计当中还存在着一些弊端，但我相信，在老师的帮助和自己的努力下我会不断的进步.
最后，让我在此再一次由衷地感保存老师。

参考文献
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[4] 建筑抗震设计规(GB50011-2001).:中国建筑工业，2001
[5] 建筑地基处理技术规(JGJ79-2002)・:中国建筑工业，2002
[6] 《基础工程》，华南理工大学、大学、大学等编，中国建筑工业，2008年9月第二版
[7] 《基础工程》，周景星等编，清华大学，1996年9月
[8] 《地基及基础工程》，顾晓曾编，中国建筑工业，2003年
[9] 《基础工程学》，仲颐.叶书麟，中国建筑工业，1990。