1000MW机组两侧氧量偏差对锅炉的影响分析
1000MW超超临界锅炉屏过两侧汽温偏差大分析与解决方案
1000MW 超超临界锅炉屏过两侧汽温偏差大分析与解决方案发布时间：2022-01-06T05:19:28.186Z 来源：《中国电业》2021年22期作者：马奇文呼美汝[导读] 因各粉管煤粉量分配存在偏差导致屏过左右侧进出口汽温温升偏差较大，马奇文呼美汝陕西能源赵石畔煤电有限公司 719199摘要：因各粉管煤粉量分配存在偏差导致屏过左右侧进出口汽温温升偏差较大，通过一次风调平及燃烧器二次风、燃尽风就地拉杆、风门开度调整等手段进行调整。
经过燃烧调整，稳定负荷下屏过左右侧金属壁温分布状况变好，进出口温升偏差变小。
关键词：水冷壁；超温；调整1 前言陕西某电厂2×1000MW超临界机组2号锅炉自投产以来，存在屏过两侧热负荷偏差大的问题，屏过两侧温升及金属壁温偏差较大，最大可达80℃。
过热器一级减温水两侧调门开度偏差达90%。
在机组大幅度升降负荷过程中，锅炉主热汽温因左右两侧烟气温度偏差大，导致主汽温依靠减温水调整困难，屏式过热器一侧壁温频繁超温。
在低负荷运行及变负荷过程中锅炉的问题尤为突出，严重影响锅炉运行安全性、经济性。
2 设备简介本锅炉为东方锅炉厂生产的超超临界参数、单炉膛、一次再热、平衡通风、紧身封闭布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构、前后墙对冲燃烧、∏型直流锅炉。
锅炉型号为DG2906/29.3-∏3。
炉膛宽度33973.4mm，深度16828.4mm，炉膛高度66000mm；锅炉顶棚标高71000mm，水冷壁下集箱标高为5000mm。
锅炉采用前后墙对冲分级燃烧技术。
燃烧系统共布置有48只OPCC型低氮煤粉旋流燃烧器，32只燃烬风喷口，16只还原风喷口和12只贴壁风口。
燃烧器前后墙各布置3层，每层8只。
燃烧器配风分为一次风、内二次风、外二次风和中心风，分别通过一次风管，燃烧器内同心的内二次风、外二次风环形通道及中心风管在燃烧的不同阶段分别送入炉膛。
其中燃烧器的内二次风、外二次风为旋流。
1000MW机组锅炉燃烧优化试验研究
1000MW机组锅炉燃烧优化试验研究摘要：本次1000MW机组锅炉燃烧优化实验主要从制粉系统，氧气含量，边配风等三个方面进行优化，并得出了明显的优化结果。
不仅能够降低NOx的含量，提高热效能和锅炉的运行效率，也能够进一步的保证锅炉在正常运行过程中的安全性和经济性。
关键词：1000MW机组；锅炉燃烧；优化试验引言：NOx会直接危害人体健康，且会对大气层造成污染，因此提高NOx的燃烧率，成为电厂考量的重要因素之一。
目前，NOx的燃烧技术主要使用低温燃烧，但在低温条件下，NOx的燃烧效果必然达不到要求，因此燃烧效率与燃烧技术之间的矛盾导致NOx燃烧一直严重困扰着大部分电厂的正常运行。
有些电厂使用了脱硝反应器，导致NOx长期处于高于设计值的情况，不仅会增加空颈瓶内外的压差，提高成本，还会影响锅炉的安全性。
1机组锅炉燃烧优化试验概述1.1设备准备情况此次的1000MW机组锅炉燃烧优化调整实验中所使用的锅炉为超临界压力直流锅炉，压力参数变压运行，构造为全钢悬吊，排出锅炉的残渣为固态，通风情况较为平衡，使用四角圆切燃烧方式。
采用正压直吹式制粉系统，锅炉内的圆切燃烧可以通过上下摆动调节蒸汽层的温度，有四组独立的燃烧气风箱组成，上面为一组气风箱，下面为三组气风箱，下面的气风箱各自有四层煤粉喷嘴。
每一个煤粉喷嘴都对应两台磨煤机，每相邻的两个磨煤喷嘴上方都会统一布置一个组合喷嘴。
锅炉的风烟系统主要有三个部分组成，分别是一次风系统，二次风系统和对流烟道，再配上两台送风机，两台风机，两台可调轴流式引风机，两台锅炉厂配送的空气预热器等。
1.2试验方法首先，测量烟气温度和烟气氧量；其次，在得到准确的数据后，采集测量所需煤炭的样品，飞灰样品和炉渣样品等；再次，测量实验地区的环境温度，湿度及大气压等数据；最后，在进入实验之后，记录所有的运行数据。
在测定锅炉中氧气含量时采用网格法，主要测定烟气中氧气的含量，选择每十分钟测试一次，通过表盘详细记录每十分钟的含氧量变化。
氧量变化对锅炉燃烧及结焦的影响分析和对策
空预器入 口温升速度Ｏ ／ ｉ ２ ｎ ｍ ）
燃烧器摆角 主汽温度 Ｃ ） Ｃ
过 二 Ａ 减 温 水 （ｈ ｔ１ ／ 过 二 Ｂ 减 温 水 ｆ｝ ｔ１ ，） 再 Ａ 减 温 水（ｈ ｔ１ ／ 再 Ｂ 减温 水（ ㈣
０ ６ ．２ Ｏ
ｌ ｌ ５８ ｌ
２ １ ４ ｌ ｌ
１９ ℃ 降至 １ ７℃ 。 量 从 ２５ ２８ ２５ 氧 ． ％增 ３ ％ｆ．％１ ， 预器 入 口烟 ． ４５ 后 空 ５
设计 煤 质 资 料
项目 全水分 空气干燥基水分 收到基灰分 干燥无灰基挥发分
收 到基 Ｃ 收 到 基 Ｈ 收 到 基 ０ 收到基 Ｎ 收 到基 Ｓ
差和控制氮氧化物水平 ，采用同心 反切加燃尽风和和部分消旋
二次 风 ，下 部 起 转 二 次 风 偏 转 １ｏ 上部 消旋 二 次 风 反 向偏 转 ５，
分隔屏平均燃烧 温度 （ ℃）
炉膛 出口平均燃烧温度 （ ℃） 空预器入 口平均烟温 （ ℃） 平均排烟温度 （ ℃）
ｌ９ １ ９
０ ４ ． １ ０
２ ． ４ ５８ ２
２ ３ １ ０ ２ ６
０ １ ．７ ０
— １ ５３ ２
２ ３ ３ １ ２
风喷 口可同步上下摆动 ３ｏ ０ 。摆动燃烧器 的设计 ， 主要是为 了控 制再热蒸汽温度 ， 同时对主汽温度 也会有所影响。
锅炉主要设计参数表
１２ ０５ ３６ ８ １２ ５
ｌｌ ｌｌ
９５ ９ ３２ ９ １９ ４
ｌ５ ０６
９０ ７ ３１ ９ １９ ４
２ ｏ 采用不 同的二次风偏转角度也是为了控制水冷壁结渣 。燃 ５。
烧 器 组 采 用 整 体 摆 动 方 式 ， 次 风 喷 口可 上 下 摆 动 各 ２ ｏ 二 次 一 ０，
关于1000MW机组正常运行时两侧排烟温度偏差大的分析
关于1000MW机组正常运行时两侧排烟温度偏差大的分析作者：李礼来源：《华中电力》2014年第03期摘要：1000MW机组运行参数相对较大，所以对各参数的要求也相对较高，排烟温度偏差大，易造成尾部烟道的低温腐蚀、结焦、不对称形变等有害影响，需及时发现问题并调整两侧排烟温度偏差至最小。
关键词：排烟温度偏差我厂2号机组A、B测排烟温度存在偏差，在机组负荷1000MW时，排烟温度偏差较小，在低负荷时，排烟温度偏差较大。
现就1000MW工况及400MW工况对两侧排烟温度偏差分析如下。
三、运行机组A/B两侧排烟温度偏差大的现象分析：1.A、B空预器出口烟温偏差大：在A、B空预器进口烟温基本相同时（最大偏差3℃），高负荷区域，A、B空预器出口烟温偏差不大，偏差范围在7—10℃之间，但在低负荷区域，A、B空预器出口烟温偏差非常大，最高值达24℃，且A空预器出口烟温高；2.A、B两侧排烟温度偏差大：在高负荷区域，A、B两侧排烟温度偏差10℃，随着负荷的降低，A、B两侧排烟温度偏差慢慢变大，高值达20℃，且A空预器排烟温度高；3.A、B空预器出口热一、二次风温偏差大：在冷一、二次风温相同情况下，A空预器出口热一、二次风温比B空预器出口高，且随负荷降低，偏差逐渐变大。
4. A、B空预器出口氧量偏差大：在A测空预器进口氧量比B测空预器进口氧量低情况下，A测空预器出口氧量较B的高，可见A空预器漏风量大。
根据经验公AL=（RO2''-RO2'）/RO2'*90%可以算出，A空预器漏风率比B空预器漏风率大。
5.在一次风机电流相同，风机出口压力一样，但热一次风母管压力A、B侧存在偏差，且在高负荷或低负荷A侧热一次风母管压力偏低。
四、运行机组两侧排烟温度偏差大的原因分析：1.空预器蘑菇状变形，A空预器热端漏风严重。
热端漏风降低了换热温差，使排烟温度升高的。
A空预器比B空预器漏风率大，及A侧一、二次风温较B侧高等现象说明A空预器漏风；2. 空预器扇形板定位偏差，导致空预器漏风；3. 在低负荷期间，A侧（或B侧）空预器在冷端温度低于规定值下运行使空预器发生低温腐蚀，与腐蚀同时，液态硫酸还会粘结烟气中的飞灰使沉积在潮湿的受热面上，从而造成堵灰现象。
1000MW超超临界锅炉燃烧优化调整
1000MW超超临界锅炉燃烧优化调整某厂1000MW超超临界机组目前运行存在着排烟温度偏高、炉内热偏差偏大、一次风率及锅炉氧量控制不合适等问题。
因此进行锅炉燃烧调整，以进一步掌握锅炉运行特性，优化锅炉运行方式，考察并改善锅炉存在的问题，在兼顾锅炉汽水参数、结渣、经济性、NOx排放等因素的基础上，确定锅炉最佳运行参数。
标签：超超临界;排烟温度;炉内偏差;优化调整试验期间通过燃烧调整和掺烧优化试验等大量细致的工作，综合考虑锅炉运行的安全性、经济性以及环保性，确定了1000MW超超臨界锅炉合适的运行参数和运行方式;大幅提高了锅炉运行效率，降低了排烟温度、减小了炉内热偏差，优化了一次风风率和锅炉运行氧量，并将排烟中CO浓度控制在较低水平;同时，在全部调整过程中锅炉汽水参数和NOx排放等均处于正常水平。
本文通过调整锅炉燃烧器的一次风速、内二次风量、外二次风量、煤粉细度和运行氧量等，掌握了锅炉的运行状况，降低了排烟温度、减少了炉内热偏差、优化了一次风率和运行氧量。
1锅炉设备概述1000MW超超临界燃煤汽轮发电机组，锅炉为东方锅炉股份有限公司设计制造的超超临界参数、对冲燃烧方式、单炉膛、一次再热、固态排渣、平衡通风、全钢构架、全悬吊π型结构、露天布置变压直流锅炉。
目前有两台三分仓空预器，一次风机以及送风机将空气送往不同的空预器中，通过相应的烟气加热过程中把一次风以及部分冷一次风进行混合，并且将其融入磨煤机，同时将前后墙的煤粉燃烧器布置好。
二次风在进入燃烧器的风箱之后借助不同的调节挡板进入不同的通道，与此同时有些二次风在进入到燃烧器之后，燃烧器上方出现的燃烬，此外还有少量的二次风也进入其中，这部分二次风则是通过专门的中心通道进入到其中的。
主要采用的设备是中速磨冷一次风机属于直吹式制粉末系统，另外还有六台中速磨煤机，在使用设计的煤种的过程中，其中有五台是运行的，还有一台主要是用来备用的。
磨煤机出口采用变频旋转分离器控制磨煤机出口煤粉细度。
1000MW超超临界机组深度调峰对锅炉受热面结焦腐蚀等方面的影响分析
1000MW超超临界机组深度调峰对锅炉受热面结焦腐蚀等方面的影响分析发布时间：2022-10-26T08:34:02.743Z 来源：《中国电业与能源》2022年第12期作者：张涛[导读] 本文对锅炉受热面结焦腐蚀等方面的影响因素及原因进行分析。
张涛大唐东营发电有限公司山东省东营市 257200摘要：考虑到电力计划和煤炭市场需求，锅炉用煤的种类难以确定。
锅炉在燃烧过程中难免会发生焦化，从而引起锅炉受热面结焦腐蚀。
超临界1000 MW机组的调峰控制锅炉，在生产中出现了大量的结焦、落焦等问题。
若不加以调节，则会造成装置失效，使装置的安全与稳定丧失。
鉴于此，本文对锅炉受热面结焦腐蚀等方面的影响因素及原因进行分析。
关键词：1000MW超超临界机组；锅炉结焦腐蚀；结焦防治 1.设备概况东营公司2×1000MW超临界锅炉为上海锅炉股份有限公司制造的SG-2778/32.45-M7053型超超临界参数直流锅炉，锅炉形式为：单炉膛、二次中间再热、四角切圆燃烧方式、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结塔式燃煤锅炉。
锅炉运转层以下紧身封闭、运转层以上露天布直。
锅炉设计煤种为神时东胜烟煤，以晋北烟煤作为校核煤种，采用等离子系统点火及稳燃，实现无油启动。
灰渣采用分除方式，飞灰采用气力干除灰，炉渣采用干式除渣。
烟气脱硫采用石灰石一石膏湿法脱硫工艺；烟气脱硝采取选择性催化还原（SCR）法，还原剂氨由尿素水解制备。
另外，该套锅炉设备在系统上主要配备有燃烧系统、制粉系统、给水系统等。
比如该套设备的燃烧系统采用的是上海锅炉股份有限公司的高级复合空气分级低氮燃烧技术，燃烧方式采用四角切圆燃烧。
燃烧器具有较好的自稳燃能力和较高的燃烧效率，在防止炉内结渣、高温腐蚀和降低炉膛出口烟温偏差等万面，同样具有独特的效果。
主风箱设有4层等离子煤粉喷嘴和8层齿形煤粉喷嘴，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风（周界风）。
燃烧器风箱分为独立的5组，下面3组是主燃烧器风箱，两组燃尽风均为分4层布置，共8层可水平摆动的燃尽风喷嘴，所有燃尽风形成一个逆时针的偏角，起到消旋的作用。
电厂1000MW机组锅炉燃烧运行影响因素及优化策略分析
电厂1000MW机组锅炉燃烧运行影响因素及优化策略分析发布时间：2022-02-15T08:42:27.077Z 来源：《电力设备》2021年第12期作者：宋丹白学刚[导读] 在电厂1000WM机组锅炉运动过程中，因受到各种因素的影响致使锅炉出现运行状态不够稳定、出现设备故障等现象。
为了更好地优化和控制锅炉燃烧过程，降低燃烧热耗、提升锅炉燃烧和运行效率，保障电厂锅炉系统安全稳定运行。
因此，在电厂锅炉燃烧过程中，不仅要确保锅炉燃烧的各项参数符合要求，还要利用先进的维护管理技术保障整个锅炉系统的安全稳定运行，优化锅炉燃烧正常运行。
（国家电投集团河南电力有限公司沁阳发电分公司）摘要：在电厂1000WM机组锅炉运动过程中，因受到各种因素的影响致使锅炉出现运行状态不够稳定、出现设备故障等现象。
为了更好地优化和控制锅炉燃烧过程，降低燃烧热耗、提升锅炉燃烧和运行效率，保障电厂锅炉系统安全稳定运行。
因此，在电厂锅炉燃烧过程中，不仅要确保锅炉燃烧的各项参数符合要求，还要利用先进的维护管理技术保障整个锅炉系统的安全稳定运行，优化锅炉燃烧正常运行。
本文重点探讨电厂1000WM机组锅炉燃烧运行的影响因素，并提出一些优化措施。
关键词：电厂；锅炉燃烧；运行影响因素；优化措施近些年来，随着企业改革地不断推进，大多数电厂在严峻的背景下，通过各种办法来降低企业的生产成本，借此提升企业市场竞争力，而电厂的重要经济效率指标就是供电煤耗率而电厂锅炉的运行效率直接影响着电厂的煤耗率。
故提高电厂1000WM机组锅炉运行效率可有效提升电厂机组的经济效益。
本文从经济和安全视角出发，通过分析在电厂锅炉燃烧运行过程中的影响因素，结合电厂实际，探究相关优化措施，期望能促进电厂机组锅炉安全高效运行，实现电厂锅炉经济化运行。
一、100MW机组锅炉燃烧运行影响因素1、排烟热损失造成排烟热损失的主要原因是排烟容积变小和温度升高。
给水质量也影响着排烟温度和容积。
锅炉运行氧量对锅炉效率影响的定量分析
锅炉运行氧量对锅炉效率影响的定量分析摘要：锅炉的运行氧量影响着锅炉的运行效率，因此需结合实际控制好炉内的氧量，尽可能减少排烟热损失、不完全燃烧损失及散热损失，以提高锅炉燃烧效率。
本文对锅炉运行氧量对其效率影响的定量进行了分析。
关键词：运行氧量；效率；定量分析在火电厂中，运行氧量是锅炉的重点参数，会对锅炉热效率产生影响，也会让辅机电耗等数值发生变化。
因此，要在锅炉运行时，对运行氧量进行分析，使用定性分析方法难以全面反映氧量对锅炉效率产生的影响。
因此，以定量分析的方式处理此问题。
一、运行氧量耗差的定量分析法1、运行氧量耗差分析模型。
通过相关的研究了解到，排烟损失与机械未完全燃烧损失均会给锅炉效率带来影响。
通过锅炉反平衡效率计算模型便可发现，排烟损失与机械未完全燃烧损失主要取决于氧量。
从排烟损失的计算公式便能发现，氧量不但会对排烟损失与机械为完全燃烧损失产生影响，还会透过它们对排烟损失产生间接影响。
在计算机械不完全燃烧损失的过程中，若想依靠飞灰含碳量来计算机械部完全燃烧损失十分困难。
所以，单凭锅炉效率计算模型中的公式计算去分析运行氧量对锅炉效率的影响显然不够全面。
经相关资料的查询发现，在以煤炭特性及其运行特点为基础，建立煤质特性与运行特性的锅炉机械不完全燃烧损失解析评估模型，使用该模型能较为全面研究运行氧量对归路效率的影响。
因此，本文利用GBPTC反平衡锅炉效率计算模型计算锅炉各项损失，观察由参数导致的锅炉效率变化规律。
对锅炉效率影响因素进行深入探讨，建立上述两项损失之和的网络模型，定量分析样量变化对锅炉效率的影响。
2、一般计算方法。
以往的计算方法仅对运行氧量给排烟损失的影响进行分析，没有对设备未完全燃烧损失方面的分析；或尽管分析了机械未完全燃烧的损失，没有对运行氧量对飞灰含碳量带来的影响加以考虑。
排烟损失的计算模型一般会给大型的火电厂锅炉运行机组的在线热效率带来巨大影响。
在对锅炉参数改变引起的耗差进行分析时，以往的分析方法通常将锅炉的损失进行细划分，成为几部分的热量损失，最后得到影响锅炉损失的参数也较为复杂。
CFB锅炉两侧含氧量和排烟温度偏差大的分析与解决措施
２ 运行 中锅炉存在 的问题分析
２ ． １ 各 台锅炉 实际运 行过程 中各项 参数 的对 比
从 各 台锅炉 实 际运行 过 程 中 ，各 项参 数 的对 比 中（ 见表 １ ） ， 发现 ９个 问题 ：
表 １ １ ８ ０ ＭＷ 负 荷 工 况 下各 台锅 炉运 行 参 数 对 比
侧含 氧量和 排烟 温度偏 差 大等 问题 进行 分析 ， 并提 出解决 的措 施。
关键词 ： Ｃ Ｆ Ｂ锅 炉 含氧 量和 排烟 温度偏 差大 分析 与解决 措施
中图分 类号 ： Ｔ Ｋ ２ ２ 文献标 识码 ： Ｂ 文章 编 号 ： １ ６ ７ ４ — ８ ４ ９ ２ （ ２ ０ １ ３） ０ ４ — ０ ６ ４ — ０ ４
９ ３ ０ ％床 温 为理 想 的脱 硫 温度 区 间 ，燃 料 和 空气 以
中部平均床温 （ ℃） 炉膛 １ ３ ． ９ ｍ与炉 左侧 前顶部差压（ Ｐ ａ ） 炉膛 ２ ０ ｍ与炉前 顶部差压（ Ｐ ａ ） 右侧 左侧 右侧
及 石 灰石 在 炉膛 密相 区 内混 合 ，煤 粒 在流 态 化状 态 下进行燃烧 ， 并 释 放 出热 量 ， 高温 物 料 、 烟气 与水 冷 壁 受 热 面 进 行 热 交 换 。石 灰 石 在 高 温 下煅 烧 生 成
摘 要： Ｃ Ｆ Ｂ锅炉 由于其效率高、 污染低 、 煤种适应性好， 是一种环保节能型锅炉， 是目 前环保节能 型 电厂 的发 展方 向， 在 国际上 已进 入大 型化 、 商 品化 生产 阶段 。国内也陆续 投产 了一大批 循环 流化床 煤矸石发电厂， 由于 Ｃ Ｆ Ｂ锅炉燃烧应用技术在我 国起步较晚， 系统结构设计布局不尽完善， 国内已有 的经 验还 相对 较少 。本 文针 对 神华亿 利 能源公 司 ６ ９ ０ ｔ ／ ｈ循 环流 化床 （ Ｃ Ｆ Ｂ ） 锅炉 运行 过 程 中 ， 锅 炉两
1000MW机组塔式锅炉再热蒸汽汽温偏差的原因分析和调节方法
民营科技2018年第1期科技与创新1000MW机组塔式锅炉再热蒸汽汽温偏差的原因分析和调节方法董骁骅（上海交通大学，上海200240）电力行业的发展，火电项目也经历着向大容量的快速发展。
由上海锅炉厂有限公司生产制造的塔式锅炉越来越多的安装到1000MW等级的火力发电厂中，目前已投产运行的塔式锅炉有24台，是国内百万机组中的重要组成部分。
由于塔式锅炉和传统π型锅炉结构上有诸多不同，使得再热蒸汽汽温偏差调节与π型锅炉有所区别。
通过对塔式锅炉再热蒸汽汽温偏差产生的原因进行分析，提出改善此类现象的思路，通过实际案例，为解决其他同类型塔式锅炉的汽温偏差问题提供参考。
1设备结构上海锅炉厂有限公司设计生产制造的1000MW等级超超临界压力直流锅炉为3000t/h左右超超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛塔式布置、四角切向燃烧、摆动喷嘴调温、平衡通风、全钢架悬吊结构、露天布置的锅炉。
锅炉可燃用烟煤或贫煤。
塔式锅炉整个受热面的悬吊是通过过热器悬吊管来实现的，除了水冷壁外，所有的受热面均为卧式布置。
塔再热器是按二级受热面设计的。
喷水减温器布置在第二级再热器之间和第一级再热器的进口。
第一级再热器布置与烟气呈逆流而第二级再热器布置与烟气呈顺流。
受热面都是光管组成，各级再热器同样是4组受热面每2组受热面之间有交叉来减小偏差。
再热器温度主要是通过摆动燃烧器调节，同时在紧急情况下可以使用事故喷水减温器来控制。
同时再热器出口装设了4个再热器安全阀来保护再热器不超压。
煤粉燃烧器采用典型的低NOx同轴燃烧系统布置，一共设有12层煤粉喷嘴，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风（周界风）。
燃烧器风箱分成独立的3组，每组风箱各有4层煤粉喷嘴，对应2台磨煤机，在每相邻2层煤粉喷嘴之间布置有1层燃油辅助风喷嘴。
每相邻2层煤粉喷嘴的上方布置了1个组合喷嘴，其中预置水平偏角的辅助风喷嘴（CFS）和直吹风喷嘴各占约50%出口流通面积。
在主风箱上部布置有两段SOFA（Separated OFA，分离燃尽风）燃烧器，分别包括4层可水平摆动的分离燃尽风（SOFA）喷嘴。
1000MW旋流对冲锅炉配风优化调整
1000MW旋流对冲锅炉配风优化调整旋流对冲燃烧锅炉由于其燃烧器结构及布置方式的局限性，导致燃烧器之间的混合及燃烧后期扰动差，易出现CO排放质量浓度高的问题。
由于二次风风箱较长，二次风在沿炉膛宽度方向存在着一定的压力梯度，造成锅炉沿炉膛宽度方向O2体积分数分布偏差大，炉膛中部区域进风量大，两侧墙区域进风量小。
风箱内各燃烧器之间的流量分配不均匀，进而对燃烧和污染物排放特性产生一定的影响。
若运行调整不当，将造成水冷壁高温腐蚀、燃烧器烧损以及排烟温度高、锅炉热效率低等问题。
要优化控制风箱内各燃烧器之间的二次风流量分配，需要详细了解风箱内的流动特性及二次风在多个燃烧器之间的流量分配特性。
通过合理优化调整锅炉配风，能够有效降低CO排放质量浓度高等问题。
标签：锅炉;对冲燃烧;优化调整;CO排放质量浓度;排烟温度;锅炉效率引言：文章围绕某1000MW超超临界机组旋流对冲锅炉存在的CO排放质量浓度高、排烟温度高、锅炉效率低于设计值等问题，结合锅炉二次风箱的结构特点，通过数值模拟分析及现场试验对燃烧器配风进行优化调整。
结果表明：优化后锅炉在1000MW和750MW负荷下，CO排放质量浓度分别由2822mg/m3、排烟温度分别下降11.7K、12.5K，锅炉效率分别上升1.34个百分点、1.19个百分点，优化效果显著。
1.设备概况及布置某电厂1000MW机组锅炉为DG3060/27.46-π1型超超临界变压直流炉，锅炉共设有48个燃烧器，分为6层布置，每层8个燃烧器由同一台磨煤机供给煤粉，采用HT-NR3旋流式低NOX燃烧器，前后墙布置，对冲燃烧。
最下层A磨煤机8个燃烧器配置等离子点火装置。
HT-NR3旋流式低NOX燃烧器将燃烧用空气分为一次风、内二次风、外二次风和中心风四部分。
燃烧器结构见图1。
燃烧器二次风箱为运行燃烧器提供内二次风和外二次风，为停运燃烧器提供冷却风。
内二次风和外二次风通过燃烧器内同心的内二次风、外二次风环形通道在燃烧的不同阶段喷入炉内，实现分级供风，降低NOX的生成量。
1000MW锅炉过热器热偏差分析
1000MW锅炉过热器热偏差分析摘要：介绍了某 3110t／h锅炉设备及系统概况。
并从锅炉燃烧方式、过热器受热面布置、过热器出口系统管道布置等方面分析了存在热偏差的原因。
关键词：锅炉；双切圆；过热器；热偏差对于切圆燃烧方式的锅炉，炉膛上部和水平烟道内普遍存在烟气流速偏差和温度偏差，由此带来过热器和再热器热偏差。
随着锅炉容量的增大，上述问题变得越来越突出，某电厂3110t／h 超超临界参数锅炉自投产以来，在炉膛上部和水平烟道区域布置的受热面一直存在较大的热偏差。
1.1锅炉主要参数该锅炉型号为HG-3l10／26.15-YM3，锅炉主要设过热器系统按蒸汽流程，过热器分为包覆墙过热器、低温过热器、分隔屏过热器、后屏过热器和末级过热器。
炉膛出口水平烟道及尾部烟道为包覆墙过热器；分隔屏过热器和后屏过热器布置在炉膛上部，末级过热器布置在折焰角上方、炉膛后墙水冷壁悬吊管之前低温过热器布置在后尾部烟道中。
1.2 燃烧系统锅炉燃烧系统按中速磨冷一次风直吹式制粉系统设计，配6台ZGM113型磨煤机，每台磨煤机带一层PM燃烧器；磨煤机出口由4根煤粉管接至4个煤粉分配器，再接至炉膛同一层8个煤粉燃烧器，在炉膛中呈双切圆方式燃烧方式。
2.1屏式过热器热偏差当烟气达到屏式过热器区域时，由于烟气的旋转残余不仅受屏式过热器的切割导流作用，还受到引风机向炉后方向吸力的作用力，烟气在双重作用力下改变了方向，造成烟气流量和温度在炉膛上部区域分布的不均匀，进而导致过热器在炉膛宽度方向产生热偏差，主要体现在屏式过热器受热面中间部分传热量大于两侧传热量。
由于炉膛左侧顺时针、右侧逆时针的残余旋转，使炉膛中间区域烟气流向炉前，经过分隔屏过热器后再返回，流向水平烟道，其中大部分烟气改为水平流动，且经过炉顶的折流和分隔屏的分割，烟气在后屏过热器区域还会形成涡流，使炉膛中间区域的流动阻力大于炉膛两侧区域的流动阻力；同时炉膛两侧烟气向炉后流动，并在引风机吸力作用下直接流向水平烟道，这也是炉膛中间区域流动阻力大于炉膛两侧区域的一个原因。
锅炉运行氧量对锅炉效率的影响
锅炉运行氧量对锅炉效率的影响摘要：由于生活垃圾焚烧环境的含氧量不同，使锅炉在燃烧过程中的效率、烟气成分以及特性均会发生不同程度的变化。
根据相关调查研究表明，如若适当的提升运行氧量，则会使炉排炉的排烟温度提高，同时锅炉的燃烧效率也会随之增加。
基于此，本文将以炉排炉为例，对生活垃圾焚烧发电厂中锅炉的运行氧量耗差进行定量分析，并对运行氧量对锅炉效率产生的影响进行挖掘，最后提出调节运行氧量的有效措施，使锅炉中的运行氧量能够始终处于最佳状态，以此来提升锅炉的燃烧效率。
关键词：锅炉运行氧量；炉排炉；生活垃圾焚烧；锅炉效率引言：现阶段，部分发电厂采用生活垃圾焚烧发电的方式运行，此类发电具有较强的安全性、经济性，与我国提倡的节能环保方针相符合，最大限度的减少粉尘、二氧化硫等污染物的排放，减少对周围环境产生的损害。
在燃烧设备的选择上，通常采用炉排炉设备，在运行过程中，发现其运行氧量与锅炉效率之间存在较为显著的正比例关系，因此受到越来越多环保能源企业的青睐，使锅炉效率得到进一步提升。
1. 运行氧量耗差的定量分析1.1耗差分析模型从相关调查结果中能够看出，在生活垃圾焚烧过程中，对炉排炉效率产生影响的主要因素有两个方面，一方面为排烟损失，另一方面为设备未完全燃烧损失。
通过构建反平衡计算模型能够得出，运行氧量将对排烟损失与未完全燃烧损失产生决定性影响。
在对设备未完全燃烧进行计算后发现，如若单纯通过飞灰中的含碳量对设备中充分燃烧损失进行计算难度较大，因此单纯构建锅炉效率模型对运行氧量与锅炉效率间的关系进行研究还远远不够。
通过查阅相关文献，发掘生活垃圾焚烧特性与炉排炉的运行特性，在二者基础上建立不完全燃烧损失评估模型，以此来较为全面系统的研究运行氧量对锅炉效率之间的影响。
因此，在本文的研究中，将以炉排炉在生活垃圾焚烧发电中的应用为例，借助GBPTC反平衡计算模型，对锅炉在燃烧中的各项损失进行分析，并通过观察各项参数得出锅炉效率的变化规律，对影响锅炉效率的因素进行探究，在此基础上构建两项损失之和的网络模型，对锅炉效率产生影响的因素进行定量分析。
火电厂锅炉运行氧量对锅炉效率影响的定量分析
火电厂锅炉运行氧量对锅炉效率影响的定量分析摘要：在锅炉参数耗差分析中，主要分析排烟温度、运行氧量、飞灰含碳量等偏离基准值时引起的煤耗率的变化。
在分析氧量引起的耗差时，一般从热损失计算公式中求得氧量引起的煤耗偏差，然而，当运行氧量发生变化时，对经济性的影响除了烟气量引起的排烟热损失的变化外，同时还将引起其他运行参数的改变。
关键词：火电厂锅炉运行氧量；锅炉效率定量锅炉是火电厂中的重要热力设备，对其进行燃烧热效率的精准运算与分析，可以更好地指导各个机组稳定、高效、经济地运行。
在对锅炉参数的耗差进行分析时，应当有效运用热损失的计算模型，从而得到由于运行氧量未达到基准值而导致的煤耗偏差。
据调查，运行氧量既会直接影响到锅炉的效率，又会通过影响锅炉内部的各个参数。
一、火电厂锅炉运行氧量对锅炉效率影响的定量分析1.分析燃烧不充分造成的能耗。
排烟会带走部分热量，燃烧不充分也会引起能量损失，锅炉效率就会受到负面影响。
可以创建锅炉平衡效率模型，以上情况造成的损失均与运行氧量有关。
对排烟损失的计算式可以发现，运行氧量对排烟造成的损失产生直接影响和间接影响。
在分析燃烧不充分产生的损失时，仅依靠飞灰含碳量计算难以达到目的。
因此，只凭借模型不能完成分析，还要另建模型。
此方面模型如果建立在煤质特点和运行特点的模型，能从各方面对燃烧不充分造成的能耗进行反映。
2.运行氧量对锅炉效率影响的定量分析。
要想确定最佳氧量，可以开展实验，对实验中的各个参数进行计算后即可确定最佳氧量。
在试验阶段，对炉膛出口的氧量变化进行管控，在每种情况下稳定燃烧一定时间，对煤质、飞灰和炉渣进行取样，也要确定排烟温度。
通过对结果的计算得到锅炉效率。
确定几个不同的工况，确定在各种工况下的制氧量。
对实验结果进行分析可知，在氧量持续增加的情况下，锅炉的效率最初增加，达到一定程度后开始降低。
在氧量从3.2%增加到4.0%时，排烟热损失从6.8%上升到6.92%，燃料燃烧不充分产生的热损失由0.44%上升到0.4%，固体燃烧不彻底产生的损失的降低幅度比排烟损失增加的幅度大。
1000MW机组锅炉运行中两侧氧量偏差大的原因分析及调整
1000MW机组锅炉运行中两侧氧量偏差大的原因分析及调整陈勇华电国际邹县发电厂273522摘要：华电国际邹县发电厂2台1000MW超超临界机组自投产以来，经常出现尾部烟道两侧氧量偏差较大的现象，尤其在低负荷时，最大能达到2%（正常要求两侧氧量在2.7%～4.5%左右）。
炉膛出口烟温两侧偏差大，主、再热汽温，屏过、高过壁温偏差变大，给机组的调整及稳定运行带来巨大的影响，调节不当，甚至会导致上部水冷壁或屏过、高过壁温的严重超限，引起锅炉受热面的超温爆管，威胁机组的安全稳定运行。
结合运行调整经验，经过全面分析和试验，找出了导致锅炉运行中两侧氧量偏差大的原因，提出了调整和改造方案，彻底解决了该问题。
关键词：超超临界直流锅炉氧量偏差大调平一、锅炉设备及系统简介邹县电厂四期工程2×1000MW机组锅炉是东方锅炉股份有限公司(DBC)/东方日立锅炉有限公司(BHDB)与日本巴布科克-日立公司(BHK)联合设计、制造的DG3000/26.15-Ⅱ1型高效超超临界本生直流锅炉，为单炉膛，倒U型布置、平衡通风、一次中间再热、前后墙对冲燃烧、尾部双烟道，复合变压运行锅炉。
炉膛宽33973.4mm，深15558.4mm，高度69700mm。
炉膛四周为全焊式膜式水冷壁，由下部螺旋盘绕上升水冷壁和上部垂直上升水冷壁组成。
沿烟气流程依次布置屏式过热器、高温过热器、高温再热器。
竖井为双烟道结构，前/后烟道深分别为5486.4/9144mm，前烟道布置低温再热器、后烟道布置低温过热器和省煤器，其后布置三分仓回转式空气预热器。
锅炉采用正压直吹式制粉系统，每台锅炉配6台双进双出钢球磨煤机。
燃烧器采用前后墙对冲分级燃烧技术。
在炉膛前后墙各分三层布置低NOx旋流式HT-NR3煤粉燃烧器，每层布置8只，全炉共设有48只燃烧器。
在最上层燃烧器的上部布置了燃尽风喷口（AAP）。
锅炉的循环系统由启动分离器、储水罐、启动再循环泵、下降管、下水连接管、水冷壁上升管及汽水连接管等组成。
粉量分布不均对1000 MW机组对冲锅炉的影响及调整
粉量分布不均对1000 MW机组对冲锅炉的影响及调整葛铭;姜志成;吕智嘉;王佳杨;仇召宏;张守玉【期刊名称】《中国电力》【年(卷),期】2024(57)1【摘要】针对1000 MW机组对冲锅炉存在的偏烧问题进行了试验研究,结果发现粉量不均是偏烧的主要原因。
粉量分布、煤粉细度分布均呈现典型的间隔分布趋势,且两者分布呈正相关。
粉量分布不均、煤粉细度的偏差以及二次风箱风量分配特性等因素共同造成了炉内偏烧。
为缓解炉内偏烧,从煤粉细度、燃烧器配风、燃尽风摆角和贴壁风开度等方面进行了调整。
试验发现,燃尽风开度和摆角调整对于炉内偏烧的影响最为明显。
燃尽风开度减小、燃尽风摆角由中间向两侧摆动有助于缓解偏烧。
通过调整,屏过出口汽温偏差由40℃降低到10℃以内,省煤器出口氧量最低点由调整前的低于1%提高到调整后不低于2%;CO浓度最高点由调整前的5000μL/L以上降低到调整后的500μL/L以下,使该机组偏烧问题得到大幅度缓解。
【总页数】11页(P219-229)【作者】葛铭;姜志成;吕智嘉;王佳杨;仇召宏;张守玉【作者单位】国能南京电力试验研究有限公司;国能(连江)港电有限公司;上海理工大学能源与动力工程学院【正文语种】中文【中图分类】TK2【相关文献】1.1000MW 超超临界机组对冲燃烧锅炉应用微油点火技术控制逻辑的实现2.1000 MW超超临界机组锅炉经济运行氧量调整优化研究3.影响1000MW 机组锅炉飞灰含碳量的因素及调整4.1000mW机组锅炉运行中两侧氧量偏差大的原因分析及调整5.1000 MW对冲燃烧锅炉SCR脱硝系统喷氨优化调整因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
1000MW机组低负荷锅炉安全运行分析
1000MW机组低负荷锅炉安全运行分析摘要：通过对天津国投津能发电有限公司的#1锅炉进行低负荷锅炉燃烧异常工况进行多角度分析，指出了在低负荷锅炉燃烧工况主要参数（过热度、储水箱水位、过热汽温等）发生异常的原因，是炉内燃烧组织不好，燃烧滞后，水冷壁吸热降低。
针对升负荷及降负荷两种典型工况出现的燃烧异常工况，提出了卓有成效的对策。
关键字：1000MW机组；锅炉；低负荷；燃烧安全1、引言随着风电、光伏等新能源发电项目的快速发展，火电机组低负荷运行时间不断增加。
低负荷期间锅炉运行不稳定因素增多，如何保证在超低负荷下锅炉运行的安全，就成为一项重要课题。
天津国投津能发电有限公司的一期两台1000MW机组，负荷小于350MW时锅炉为湿态运行，大于400MW为干态运行。
两台机组机组正常调峰范围是400MW-1000MW，在近期低负荷（400MW-600MW）期间，经常会出现锅炉汽水分离器出口蒸汽过热度低、锅炉储水箱满水、过热汽温高、减温水量大的情况。
这样的现象的出现，根本原因在于炉内燃烧过程的恶化，严重威胁锅炉的安全运行，很有可能造成锅炉过热器水塞、过热汽温高触发MFT或发生锅炉灭火。
在锅炉低负荷运行期间，由于氧量增大，污染物NOx生成量也大幅增加，脱硝反应器喷氨量也被迫增加。
同时，脱硝反应器入口温度也持续降低，将会导致脱硝反应效率下降，喷氨量大幅上升，生成的硫酸氢氨沉积在空气预热器的波纹板上，导致空预器烟气侧和空气侧差压均增大，不但增加风烟系统电耗，还会使炉膛负压波动变得很大，影响锅炉运行安全。
对于以上影响锅炉低负荷燃烧和脱硝系统安全运行的两种情况，有必要进行分析，采取相关对策，保证机组低负荷调峰期间锅炉运行安全。
下面天津国投津能发电有限公司#1锅炉为例，进行分析。
2、低负荷400MW-600MW燃烧出现异常的工况2.1降负荷期间燃烧出现异常的典型工况负荷从500MW降至400MW过程中，按照掺烧低热值、高硫分煤方案要求，停运最底层A磨煤机，剩余B、C、D磨煤机运行，过热器汽温上升较快，总煤量减少较多，汽水分离器出口过热迅速降低，导致储水箱出现水位，若过热的持续降低，甚至为0℃，储水箱将满水。
关于沁北电厂#5炉两侧风量、氧量偏差的分析
关于沁北电厂#5炉两侧风量、氧量偏差的分析发布时间：2021-08-06T15:43:15.433Z 来源：《中国电业》2021年第10期作者：张坤栋何文武[导读] 随火电机组单机容量的不断增大，电厂锅炉烟风系统的尺寸也越来越大张坤栋何文武沁北电厂运行部河南省济源市 459012摘要：随火电机组单机容量的不断增大，电厂锅炉烟风系统的尺寸也越来越大，烟道内风量、氧量、粉尘、Nox分布的不均匀度都在提升。
锅炉自高过之后的受热面以对流换热为主，严重的偏斜会造成局部超温、磨损加剧、汽温偏差、环保排放超标等一系列严重影响。
本文针对沁北电厂#5炉出现偏斜的原因进行分析，并尝试找到解决的办法。
关键字：风量；氧量；偏差；燃尽风1.机组概况沁北电厂三期工程锅炉型号DG3110/26.15-Ⅱ2，为复合变压运行的超超临界本生直流锅炉，一次再热、单炉膛、尾部双烟道结构，采用烟气挡板调节再热汽温，固态排渣、全钢构架、全悬吊结构、平衡通风、露天布置、前后墙对冲燃烧，燃用贫煤。
在炉膛前后墙各分三层布置低NOx旋流式DBC-OPCC型煤粉燃烧器，每层布置8只，全炉共设有48只燃烧器。
在最上层燃烧器的上部布置了燃尽风喷口。
为使每个燃烧器的空气分配均匀，在锅炉前后墙燃烧器区域对称布置有2个大风箱。
大风箱被分隔成单层风室，每层燃烧器一个风室，每层大风箱的风量可单独调节。
[1]在燃尽风层，风箱被分为A、B两侧，中间有隔墙进行隔离，燃烧器层风箱则是左右互通的。
2.锅炉A、B侧偏差分析2.1送风机出力差异在查找偏差原因时，首先发现#5炉A、B侧送风量偏差较大，在大约500mw~800MW负荷之间，A侧送风量较B侧高约100t/h风量，在800MW~1000MW之间，A侧较B侧高约180t/h风量。
因此怀疑两台送风机出力有差异，遂进行A、B送风机的出力偏置试验。
维持总风量不变，将B送风机出力增加，当两侧送风机动叶开度偏差10%、电流偏差约20A时，烟风系统偏差并未有任何改善。
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1000MW机组两侧氧量偏差对锅炉的影响分析
摘要：目前1000MW超超临界机组我国均为引进国外技术制造,我国缺乏自主开发、设计、制造、运行的技术和经验,特别是缺乏对1000MW超超临界锅炉燃烧
中国煤种的系统研究(如燃烧系统、制粉系统的研究)。
本文将就燃烧系统中氧量
对锅炉的燃烧的影响进行分析，并主要氧量偏差等方面，探讨氧量变化对锅炉燃
烧经济性的影响。
关键词：氧量；经济性
一、概述
国家电投协鑫滨海发电厂锅炉为哈尔滨锅炉厂有限责任公司设计制造的超超
临界变压运行直流锅炉，型号为HG-3077/28.25-YM4,锅炉采用π型布置，单炉膛，一次中间再热，低NOX主燃烧器和高位燃尽风分级燃烧技术，和反向双切圆燃烧技术，锅炉采用平衡通风、固态排渣、全钢结构、全悬吊结构。
2台1000MW超超临界机组自投产以来，出现尾部烟道两侧氧量偏差较大的
现象，尤其在低负荷时，最大能达到2%（正常要求两侧氧量在2.7%～4.5%左右）。
炉膛出口烟温两侧偏差大，主、再热汽温，屏过、高过壁温偏差变大，给
机组的调整及稳定运行带来巨大的影响，调节不当，甚至会导致上部水冷壁或屏过、高过壁温的严重超限，引起锅炉受热面的超温爆管，威胁机组的安全稳定运行。
结合运行调整经验，经过全面分析和试验，找出了导致锅炉运行中两侧氧量
偏差大的原因，提出了调整和改造方案，彻底解决了该问题。
二、炉膛出口烟温两侧偏差大的原因分析
2.1、炉膛两侧燃料不均匀：不同粉管流动阻力有偏差，均粉挡板开度配比不
恰当或者某一侧燃烧器对应的粉管堵塞可能导致同一层同一排左右两个燃烧器出
力不同，在两侧炉膛配风均匀的情况下，燃烧器出力大的一边风煤比小，氧量就
偏低。
2.2、燃煤煤质差，导致制粉系统分离器堵塞，出粉不均匀。
尤其是近两年，
燃煤价格上涨较多，价格稍低的劣质煤较多的进入电厂，煤中杂质较多，像石块、树枝、编织袋等杂物，不仅对磨煤机磨损严重，还经常导致分离器堵塞，磨煤机
出粉不匀。
右图为磨煤机停运后磨内及分离器折向挡板处的实际情况。
2.3、锅炉两侧配风偏差大，炉膛两侧燃烧器二次风挡板开度一侧高一侧低，
可能导致炉膛两侧二次风量不均衡；在两侧燃料相同的情况下，二次风量大的一
边燃烧充分，燃烧不充分的一边氧量就会偏高。
2.4、水平烟道、尾部烟道积灰，结渣程度不同，烟气挡板开度不同，以及受
热面自身结构、安装的可能的偏差都会使炉膛左右两侧烟气流动时遇到的阻力产
生偏差，从而使尾部烟道左右两侧负压出现偏差，负压的偏差会使烟道两侧漏风
量发生变化，也会造成炉膛两侧氧量偏差。
2.5、烟气挡板的开度不同，水平烟道、尾部烟道流动阻力不同，炉膛两侧烟
气流量不同，烟气流量偏差可能使氧化锆氧量计的灵敏度有所降低，这可能是低
负荷时氧量偏差大的一个主要原因。
2.6、燃烬风左右两侧不均衡，前后墙燃烬风左右两侧不同燃烬风口的挡板开
度不一样，或者某些燃烬风口自身特性不一样或者堵塞导致炉膛左右两侧燃烬风
量不同，因而烟道左右两侧过量空气系数不同，氧量产生偏差，另外，炉膛左右
两侧燃烬风量偏差，可能导致烟气流向偏向某一边，导致省煤器出口两侧氧量测
点处烟气流量、负压不同，都会影响氧量测量结果。
【1】
2.7、尾部烟道漏风，尾部烟道在正常工况下是处于负压状态下的，两侧尾部
烟道由于自身严密性不同，负压不同，都会产生不同程度的漏风，氧量测点前漏
风量大的一侧氧量将会偏高。
2.8、氧化锆氧量计表面积灰、结渣会影响其灵敏度。
另外，氧量计所处环境
温度不同，其与氧气发生化学反应的能力也不同，测量出来的氧量也会有偏差。
三、采取措施及解决方案
结合上面的分析，可以从以下方面入手，调整两侧氧量偏差调整。
3.1、调整好炉膛燃烧，包括燃料和配风，保证炉膛火焰在中心位置，各受热
面截面热负荷均匀，确保燃烬风两侧偏差尽可能小。
3.2、加强吹灰，防止水平烟道，尾部烟道因积灰严重形成不正常的烟气通道，加强对两侧空气预热器入口负压的关注，监视并及时调整炉膛两侧出口烟温偏差。
3.3、针对制粉系统两侧出力偏差大，对磨煤机分离器内锥体挡板进行了改造，并定期分离器清理。
利用停运磨煤机的时间，进行了分离器异物检查清理、回粉
管道检查清理和分离器内锥体挡板检查。
发现和处理了回粉管道堵塞、分离器内
锥体挡板卡涩、脱落等重大缺陷；改造分离器挡板检查窗使易于检查，定期清除
分离器异物，在落煤斗进口加篦子，改造分离器内锥体挡板，改造回粉管挡板，
调整分离器挡板的开度等，解决了制粉系统两侧出力偏差大的问题。
3.4、进行燃烧器外二次风旋流开度及氧量调平试验。
机组投入后，对进行了燃烧器外二次风旋流开度及氧量调平试验。
每个燃烧
器的风量大小是由风箱风压及燃烧器的风门挡板开度决定的，因此可以通过改变
燃烧器的风门开度来对单个的燃烧器风量进行调整，同层燃烧器设置不同的外二
次风旋流开度，主要是为了克服由于风箱结构所造成的沿炉宽方向燃烧器风量分
配不均，和由于燃烧器出力不均而形成对氧的需求不一致。
燃烧器配风的特点是：直流一次风＋直流内二次风＋旋流外二次风，其中旋流外二次风的空气量占燃烧
区域空气总流量的60%左右，是调平燃烧器区域风量的主要手段。
外旋二次风开
度指示从0％～100%，对应挡板角度变化为0°～75°。
不同燃烧器旋流外二次风开度下省煤器出口氧量分布：氧量沿炉宽度方向总
体是呈“马鞍”形分布，若不做调整将会造成炉宽方向的中心与两侧局部缺氧，在
总风量不变的情况下，该位置烟气中CO含量与飞灰可燃物将会升高，从而降低
锅炉热效率，另一方面还会增加沿炉宽方向烟气的温度偏差，易引起受热面管壁
金属超温。
四、结论
通过上述调整，机组目前的运行情况来看，基本解决了锅炉尾部烟道两侧氧
量偏差较大的现象，低负荷时，炉膛出口烟温两侧偏差也可控制在较小的水平，
解决了低负荷由于燃烧不均造成的上部水冷壁或屏过、高过壁温的超温现象，两
侧氧量偏差是导致氧量影响机组经济运行的一项重要因素，消除此项偏差，同时
执行机组氧量跟随负荷调整，保证了机组的经济运行。
参考文献
[1]王一琮.影响锅炉燃烧的因素和强化燃烧的措施[J].产业与科技论坛，2011（24）：69.。