大工13春《钢筋混凝土结构课程设计》模版及要求

0.25 c bh0 f c ( KN ) Vc 0.7 f t bh0 ( KN )
选配弯起钢筋 弯起钢筋面积 Asb
Vsb 0.8 f y Asb sin ( KN ) V Vsb Vc
箍筋肢数、直径
6
Asv nAsv1 (mm 2 ) s 1.25 f yv Asv h0 V Vsb Vc
①+④ 215.8
Q
Q
Q
Q
②
Q
Q
Q
Q
④
组合项次
Vmin ( kN )
3）截面承载力计算 主梁跨中截面按 T 形截面进行计算，其翼缘宽度取三者最小值 按梁跨考虑： 按净距 S n 考虑 按翼缘高度 h f 考虑
'
bf =
'
'
lo =5.5/3=1.833M 3
b f =b+ s n =0.4+6.2=6.7m h0 =650-60=590 hf h0
2 0
s
M 1 f c bh02
0.058
0.058
0.039
0.031
0.045
0.036
1 1 2 s ( b 0.614 ) s 1 0.5 As M / s f y h0 （mm2）
选钢筋 ①～②轴线 ⑤～⑥轴线 ②～⑤轴线 ①～②轴线 ⑤～⑥轴线 ②～⑤轴线
①+④ -368.58
k /M2 0.067 25.88
0.133 112 .97
k / Mc 0.267 103.61 0.133 113 .32 0.133 113 .32 0.089 75.83
①+④ 179.44
①
Q
Q
Q
Q
②
Q
Q
③
0.200 169.88 0.170 144.40
0.06 0.97 243.9 Φ6/8@160 Φ6/8@160 246mm 246mm
2
0.06 0.97 243.9 Φ6/8@160 Φ6/8@160 246mm 245mm
2
0.04 0.92 173.4
0.033 0.934 136.6
0.046 0.908 200.8
0.037 0.926 157.5

As bh0
是否满足要求
1 最小配筋率 min =(45 f t / f y , 0.2 ) max % = 0.2% 注： ○ ○ 2 HRB335 钢筋， b =0.55,
表 2-6 截 面 V（KN） 主梁斜面承载力计算 边支座 122.05 325.5V 131.1<V 0 0 11.4 2φ6 支座 B 左 225.53 316.5>V 124.5<V 1φ18 254.5 43.2 57.83 2φ6 支座 B 右 315.16 416.5>V 124.5<V 1φ18 254.5 43.2 47.46 2φ6
'
=
100 =0.169>0.1，则翼缘不受限制 590
故应取 b f =2.30m 考 虑 弯 矩 值 较 大 ， 故 应 按 双 排 受 力 钢 筋 设 置 ， 则 跨 中
'
h0 = h -60=650-60=590mm；
判断各跨中截面属于哪一类 T 形截面,
1b f ' h f ' f c (h0
网络教育学院 《钢筋混凝土结构课程设计》
题
目：XX 单层厂房单向板设计
学习中心： 专 年 学 学 业： 级： 号： 生： 土木工程 2012 年 春季
指导教师：
1 基本情况
XX 单层工业建筑的中间楼面详见图 1-1“建筑平面图” 。中间楼面使用的是现
浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。现在对其进行结构设计。 设计的内容：生产车间的四周外墙全为 240 的承重砖墙， 主梁端墙处： 370mm×370mm 壁柱； 设置钢筋混凝土柱， 截面尺寸 400mm×400mm。 楼盖自重：钢筋混凝土容重 25kN / m3 ； 楼面活荷载，单位是 0.5 kN / m 2 ； 楼面面层：水磨石地面 0.65kN / m 2 ； 板底粉刷： 0.40kN / m 2 。 混凝土：C20、C25 或 C30； 钢筋：次梁及主梁受力筋用 HRB335 或 HRB400 级钢筋，板内及梁内的其它钢 筋可以采用 HPB300 或 HRB335 级钢筋。
57 1106250 200 0.114﹪>0.106% 是
57 206986 200 0.114﹪>0.106% 是
பைடு நூலகம்
57 252212 200 0.114﹪>0.106% 是
实配箍筋间距 s(mm)
sv
nAsv1 bs
是否满足要求
注： sv ,min 0.24
ft =0.106%,由 sv ,min 计算出 S=205.1mm， 所以取 S 205mm， f yv
图 2-7
次梁计算简图
7
2.3.3 次梁内力计算 由表 11-1 可查得，板的弯矩系数αmb 分别为：边跨中为 1/14;第一内支座为 -1/11;中间跨中为 1/16;中间支座为-1/14,则有 1）截面承载力计算： 次梁跨中按 T 型截面计算，其翼缘宽度取下面两者中较小者： bf＇=l/3=5100/3=1700mm bf＇=b+sn=200+2000=2200mm,故取 bf＇=1700mm。 判断各跨内截面属于哪一类型 T 型截面：取 h0=400-35=365mm，则有： α1fc bf＇hf＇ （h0- hf＇/2）=1.0×14.3×1700×80×（365-40）= 632.7 KN·m> M1> M2，均属第一类 T 型截面。 支座截面按矩形截面计算，离端第二支座 B 按布置两排纵向钢筋考虑，取
表 2-3 项 次
G G
主梁弯矩计算
荷载简图
G G G G
k / M1 0.244 94.47 0.289 246.97 0.045 38.46
k /MB 0.267 103.61 0.133 113 .32 0.133 113 .32 0.311 264.97
0.019 0.019< b
x 0.35b As a1 f c bh0 (mm 2 ) fy
选配钢筋 实配钢筋面积（mm ）
2
1225.5
1550.3
1222.7
2φ25+3φ20 1932 1.31﹪>0.2﹪ 是
2φ25+3φ20 1932 1.38﹪>0.2﹪ 是
2φ25+1φ20 1296 0.93﹪>0.2﹪ 是
①+② 87.09 ①+③ 195.76
Q
Q
Q
Q
④
0.229 195.70
①+③ 56.01 ①+② 341.44
M min (kN m) M max (kN m)
组合项次 组合值 组合项次 组合值
由此可作出下列几种情况下的内力图：①+②；
表 2-4 项 次 荷载简图 主梁剪力计算
①+③；
①+④
而由构造要求知箍筋的最大间距为 250，故可取 S=200mm
2.3
次梁的设计
按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁
和主梁的可变和在不考虑梁从属面积的荷载折减。 2.3.1 荷载 永久荷载设计值 板传来永久荷载 次梁粉刷 次梁自重 合计 可变荷载设计值 荷载总设计值 2.3.2 计算简图 次梁在砖墙上的支承长度为 240mm。 主梁截面为 300mm×600mm。 计算跨度： 中间跨 l o = l n =6000-300=5700mm 跨度差 （5850-5700）/5700=2.6% 小于 10%，可按等跨连续梁计算。次梁计 算简图如图所示。 3.144×2=6.288kN/m 0.02×（0.45-0.08）×2×17×1.2=0.34kN/m 0.2×（0.45-0.08）×25×1.2=2.22kN/m g=8.788kN/m q=4.9×2=9.8kN/m g+q=18.588KN/m
表 2-5 主梁正截面承载力计算
5
截面 M（KN·m）
边跨中 338.70
中间支应 455.77
中间跨中 219.33
Q0
b (kN m) 2 b (kN m) 2
2M 1 f c b
-
34.85
-
M Q0
-
320.92
-
x h0 h02
0.035 0.036< b
0.344 0.441< b
3
图 2-2
主梁计算简图
2.2.3 内力设计值计算 1)弯矩设计值： M k1GL k 2 QL 其中， k1 k 2 可由书中表查取，L 为计算跨度，对于 B 支座，计算跨度可取 相邻两跨的平均值。 2）剪力设计值： V k3G k4Q ，其中， k 3 k 4 可由书中表查可知。
Φ6/8@160 Φ6/8@160 246mm
2
Φ6/8@160 Φ6/8@160 246mm
2
实际配筋
2
2
1246mm
2
246mm
2
2.2
主梁的设计
（为简化计算，将主梁的自重等效为集中荷载） 次梁传来的荷载： 9.149×6.3=57.64kN
2.2.1 荷载设计值
主梁自重（含粉刷） ：[（0.65-0.08）×0.3×2.0×25+2×（0.65-0.08）×0.015 ×17×2.0]×1.2=10.958kN 活荷载设计值： 恒荷载设计值： 2.2.2 计算简图 主梁的实际结构如图所示,主梁端部支承在墙上的支承长度 a=370mm,中间支 承在 400mm×400mm 的混凝土柱上,其计算跨度按以下方法确定: 边跨: lo1= ln+a/2+b/2=(6000-200-120)+400/2+400/2=6080mm Lo1=1.025ln+b/2=(600-200-120)+200=6022mm 故 lo1 取 6022mm 中跨 lo2=6000mm 计算简图如图所示。 Q=26×100.86.3=163.8 kN G=57.64+10.958=68.6kN
由于②>①，所以取②q=8.044kN/ m 2 ，近似取 q=8kN/ m 2
图 2-1
板的计算简图
2.1.2 内力计算及配筋： 在表 2-1 可查得，板的弯矩系数αm 分别为：边跨中为 1/11; 离端第二支座为-1/11;中跨中为 1/16;中间支座为-1/14,则有 M1=－MB=1/11（g+q）l0 2=1/11×8.04×2.022=2.982KN·m M2=M3=1/16（g+q）l0 2=1/16×8.04×2.002=2.01 KN·m Mc=－1/14（g+q）l0 2=－1/14×8.04×2.002=－2.297KN·m 取 1m 宽板带作为计算单元，b=1000mm，混凝土 C30,板的最小保护层厚度为 C=15mm，板厚 h=80mm，h0=80-20=60mm；α1=1.0,fc=14.3KN/mm2；HPB235， fy=210N/mm2。
2
2
2
2
永久荷载分项系数取 1.2 或者 1.35，因楼面可变荷载标准值为 3.5kN/ m ，所 以可变荷载分项系数应取 1.4。于是板的荷载总计算值 ①q= ②q=
2
G g k + Q q k =1.35×2.62+0.7×1.4×3.5=6.967kN/ m 2 G g k + Q q k =1.2×2.62+1.4×3.5=8.044kN/ m 2
hf 2
'
) =1.0×2300×100×11.9×(590-100/2)
=1333.3>92.97 KN·m 故属于第一类 T 形截面 支座处按矩形截面考虑，由于弯矩值较大，故应按双排受力钢筋设置，则跨 中 h0 = h -90=650-90=560mm； 主梁的正截面承载力及配筋计算见表，斜截面承载力及配筋计算见表；
图 1-1
建筑平面图
1
2
2.1 板的设计
板的永久荷载标准值 80mm 现浇钢筋混凝土板 10mm 厚大理石地面 20mm 板底混合砂浆抹灰 合计 板的可变标准荷载值 2.1.1 恒荷载标准值
单向板结构设计
0.08×25=2kN/ m
2
0.01×28=0.28kN/ m 0.02×17=0.34kN/ m 2.62kN/ m 3.5kN/ m
2
板的配筋计算过程如表 2-1 所示
截面 M（ kN m ） 表 2-1 1 板的配筋计算表 B 2 C
M1
2.982
MB
-2.982
M2
2.01 51.48
0.8M 2
1.608
Mc
-2.297
0.8M c
-1.838
M ( g q )l 02
1 f c bh （ kN m ）
k / VA
k / V B左
k / V B右
4
G
G
G
G
G
G
①
0.733 42.90
0.866 111 .45 0.689 88.67
①+② 154.35
1.267 74.16 1.134 145.95 1.311 168.73
①+④ -242.89
1.00 58.53 0 0 1.222 157.27