利用非稳定流抽水试验资料求解水文地质参数的新方法
定压非稳流压水试验求水文地质参数方法
第40卷第1期2018年1月人民黄河YELLOW R IV E RV〇1.40 ,N o.1Jan.,2018【工程建设管理】定压非稳流压水试验求水文地质参数方法陈志强1，高成城2，任水源3，欧宇1(1.贵州省水利水电建设管理总站，贵州贵阳550002; 2.贵阳市水利水电勘测设计研究院，贵州贵阳550002; 3.贵州乾龙建设项目管理有限责任公司，贵州贵阳550002)摘要:针对传统吕荣试验的诸多不足和限制，通过建立含水层在定压压水条件下的非稳流场数学模型，利用定压压水试验非稳流阶段的观测结果，分别采用直线法、配线法和迭代法推求出了岩体的渗透系数、压力传导系数和单位储水系数等水文地质参数。
结果表明：采用不同计算方法求得的岩体渗透系数较为接近，而压力传导系数和单位储水系数对计算方法更为敏感；直线法和配线法易受到观测精度等因素的影响；迭代法适用性较强，可以有效避免人为数据选取和一些精确度较低的观测值的影响。
关键词：压水试验；非稳流；迭代法；水文地质参数中图分类号：TV139 文献标志码：A doi:10.3969/j.iwn.1000-1379.2018.01.031Measurement of Hydrogeological Parameters by Packer Test with Unsteady Phreatic FlowC H E N Zhiqiang1，G A O Chengcheng2，R E N Shuiyuan3，O U Y u1(1.Genera1 Administration Station o f Guizhou Water Resources and Hydropower Construction，Guiyang 550002，China;2.Guiyang Institute of Water Resources & Hydropower Sur^^ey and Design，Guiyang 550002，China；3.Guizhou Qianlong Construction Projects Management Co.，Ltd.，Guiyang 550002，China)Abstract：A packer per^neability t e s t with unsteady flow was proposed t o overcome the limits o f the wildly used Lugeon t e s t. A mathematic- model was established to describe phreatic water movement with point source o f water injection. Three methods，including linear method，wiring method and iterative method，were applied t o calculate hydrogeological parameters，which included permeability，hydraulic conductivity and st o r a t i v i t y. The results show that the permeability calculated by methods above i s closed t o each other，while the other two parameters are much more sensitivity t o method choosing. Linear and wiring method are sensitive t o accuracy of experimental data，while the iterative method i s more flexible and could avoid the influences o f manual data choosing and data with low accuracy.Key words：packer permeability test;unsteady flow；iterative method；hydrogeological parameters在水利水电、交通、采矿以及核废料处理等工程建 设中，岩体渗透系数、压力传导系数、单位储水系数等 是必不可少的水文地质参数。
巧用Excel快速计算非稳定流抽水试验水文地质参数
巧用Excel快速计算非稳定流抽水试验水文地质参数[摘要]抽水试验是水文地质工作中重要工作手段，许多水文地质资料都需要通过抽水试验获取。
利用非稳定流抽水试验数据计算导水系数（T）、渗透系数（K）、导压系数（a）及储水系数（S）的方法主要有标准曲线对比法和直线图解法，两种方法都需要制作较复杂的图表。
Excel具有强大数据的处理、图表统计分析功能，本文以一组抽水试验数据为例，运用Excel图表功能采用直线法快速计算相应水文地质参数。
[关键词] 水文地质参数；渗透系数；Excel；非稳定流；抽水试验1前言非稳定井流理论发展到现在已经非常完善，人们逐渐认识到在自然界中极少有能形成稳定井流的水文地质条件，稳定井流和不稳定井流是由客观存在的水文地质条件所决定，非此即彼，两者必属其一。
因此非稳定流抽水试验的应用更加广泛。
在非稳定流抽水试验参数计算方法中，直线法能够消除标准曲线对比法拟合时的随意性,应用十分便捷。
2抽水试验概况2.1含水层概况区域含水层为承压含水层，岩性为灰白色细砂岩及中、粗砂岩，含少量砾岩，以中粗砂岩为主，含粘土成分，泥质微胶结，松散。
厚度5m变化到最厚20m，平均10m左右；综合分析该含水层渗透性一般，导水系数1.34×10-3—1.67×10-3 m2/s；渗透系数0.02×10-4—1.52×10-4m/s；单位涌水量0.015—0.764L/s·m之间，富水性属弱—中等。
2.2抽水试验抽水孔N2孔深136m，静水位57.74m，观测孔N2-1孔深131m，静水位57.76m，两孔间距离r=20.96m，抽水孔过滤器下入位置115.44-126.66m，洗井时间累计8小时20分，洗井时出水量约2.7l/sec。
水泵下入深度85m，抽水总时间48小时，恢复水位时间24小时。
均流量4.18L/s,抽水孔降深s=6.06m，观测孔降深s=2.52m。
利用定压力非稳定流压水试验求水文地质参数_张祯武
试段编号 1-3 2-3 3-3 4-3 5-3 6-3 7-3 8-3 9-3 10-3 11-3 12-3 13-3 14-3 15-1 16-1 17-3 18-3 19-3 20-3 21-3 22-3 23-3 24-3 25-3 26-3 27-3 28-3 29-3 30-3 传统方法 1.93×10 1.67×10 3.67×10 1.48×10 3.45×10 3.43×10
3.42×10 2.92×10 3.63×10 3.72×10 5.67×10 6.65×10 9.12×10
4
结
论
本文提出了一种新的、理论可靠、应用条件宽 松、易操作的压水试验方法。该方法在求参的完整 性和正确性等方面均优于吕荣法。由于在吕荣法压 水试验中， 地下水的运动本质上是不稳定的， 因此， 本文提出的方法也可以利用具有时间流量观测值的 吕荣法压水试验资料求参。 参 考 文 献
1 2 崔政权. 系统工程地质导论[M]. 北京：水利电力出版社，1992 徐尚壁 . 压水试验求测渗透系数的射流理论与方法 [J]. 水利水运 科学研究，1996，(1)：24～33 3 杨延毅，周维垣. 裂隙岩体的渗流-损伤耦合分析模型及其工程应 用[J]. 水利学报，1991，(5)：19～27 4 张祯武， 秦 刚. 利用定流量非稳定流压水试验求水文地质参数 [J].
DETERMINATION OF HYDROGEOLOGICAL PARAMETERS BY WATER PRESSURE TEST OF STEADY-PRESSURE AND NON-STATIONARY FLOW
单孔抽水试验非稳定流求取参数的方法
单孔非稳定流抽水试验参数计算 ：（定流量）1） 根据单孔稳定流抽水试验水位下降资料（也就是抽水稳定之前的加密数值）计算水文地质参数本公式适合所有抽水试验前的非稳定加密观测用Jacob 近似公式：2.3Q 2.25T 2.3Q t s =lg +lg 4πT μ*4πT r2（1） 第一步：先画出抽水试验开始非稳定流时的s-lgt 时间曲线。
第二步：求s-lgt 的斜率 我们称之为i 根据（1公式）s-lgt 时间曲线的斜率就是根据s-lgt 曲线的形态 去除非点去一段比较缓的短画一条直线，i 就是这条直线的斜率，在excel 中可以实现。
（i 就是在lgt 坐标轴上一个周期的s 差值）第三步：根据第一步代入公式i=转换为 2.3Q T =4πi(T 为导水系数、Q 为抽水试验出水量) T=km （m 含水层厚度、k 渗透系数）最厚专变为km=2） 根据单孔稳定流抽水试验水位恢复资料（也就是抽水结束后的加密数值）计算水文地质参数注：本计算适合以1个稳定流降深点的计算非稳定流抽水试验水位恢复参数计算公式为：k TQ t K =ln(1+)4πMs t Q……….稳定流抽水的流量(m 3/d)t k ………抽水开始至停止的时间（就是抽水总延续时间）t T ………抽水停止时算起的恢复时间S………水位恢复时的剩余下降值（m ） M………含水层真厚度(m)g k TQ t K =l (1+)/lg(e)4πMs t 变换后可得： T=Q 0.183i第一步：先画出抽水试验开始非稳定流时的s-g k T t l (1+)t 时间曲线。
第二步：求s-g k T t l (1+)t 的斜率 我们称之为i （i 就是在g k T t l (1+)t 坐标轴一个周期的s 差值。
根据s-g k Tt l (1+)t 曲线的形态 去除非点去一段比较缓的短画一条直线，i 就是，这条直线的斜率，在excel 中可以实现。
i Q =4πMKlg(e)最后转化为T=km=Q 0.183i因此只要求出i 就可以就得k。
水文地质参数求取的试验方法探讨
水文地质参数求取的试验方法探讨本文结合实例对承压水采用抽水试验确定含水层水文地质参数的方法进行分析，探讨定流量（单孔或多孔）抽水试验确定含水层参数的可行性，具有较强的意义和价值。
标签：抽水试验水文地质参数试验方法地下水资源评价工作中，水文地质参数的计算十分重要，其值确定的合理与否，直接影响到计算成果的可靠程度，进而关系到水资源评价的科学性。
本文通过实测抽水试验数据分析了承压水水文地质参数的求取方法及可靠性。
1单井抽水试验配线法推求水文地质参数（1）方法原理承压完整井非稳定流抽水的泰斯公式为：（2）实例分析以某化工集团地下水水源地抽水试验为例，水源地内建有深水井4眼，其中3#、1#、2#井孔呈西向东排列，3#、1#井间距215.6m，1#、2#井间距197.7m，4#井孔在2#井孔南422m，3#、2#井间距414m，1#、4#井间距466m，3#、4#井间距600m。
根据试验条件共进行了2组单孔抽水试验，第一组抽水孔为1#，观测孔为2#、3#，抽水历时5d，水位恢复观测2d；第二组抽水孔为3#，观测孔为2#、1#，抽水历时3d。
步骤如下：①抽水前准备就绪后，同时量测取水孔与观测孔的静水位（精确至0.01m），校正好测绳、钢卷尺、秒表等；开启抽水电泵各井孔并同时计时，约定在开机后第1，2，5，10，20，30，45，60，90，120，…，1 440，…，分钟，持续观测取水孔与观测孔水位降深St，通过安装在取水电泵上的流量计读取各取水时间段的抽水量，得到抽水试验过程相应的稳定抽水流量、取水t时刻取水孔与观测孔的对应水位降深St等数据；②用校正好的测绳测量各观测孔距取水井孔的距离r1、r2，测量各井孔基准点高程；③抽水结束停机时，以同样的时距观测取水孔与观测孔的对应水位降深St，得到取水孔和观测孔水位恢复的试验资料；④根据试验资料采用图解分析法分析计算本次试验得到的含水层参数。
2组单孔抽水试验结束后，根据获得的数据，利用图解分析法分析计算得2#和1#井孔各参数（表1）。
潜水完整干扰井非稳定流抽水试验计算水文地质参数
潜水完整干扰井非稳定流抽水试验直线图解法（水文地质参数计算）（发表于《内蒙古水利》（2011年第1期），荣获“2010—2011年度科学发展与构建和谐社会理论实践成果”一等奖，颁奖单位：四川西部文献编译研究中心、《环球人文地理》（理论版）编辑部、中国西部科技杂志社）内容摘要：对于潜水完整干扰井非稳定流抽水试验计算水文地质参数，可应用类似的承压--无压水定解问题的太斯解析解公式，依据“势能叠加原理”求出干扰井解析式，再进行承压水降深S 和潜水含水层天然厚度H与抽水计算时刻观测井中水柱高h的平方差（H2-h2）近似代换之后，得到相应的潜水干扰井太斯解析解公式。
然后，再进行雅可布式简化，得到便于图解计算的潜水干扰井雅可布公式，类似于承压水雅可布图解法，求得水文地质参数K的较精确值和μ的可参考值。
引言：在水文地质勘查实践中，为更清楚地了解含水层水动力学特性，能够掌握较切合实际的水文地质参数，为开采井布局和设计提供较为可靠的出水量及其与水位变化关系的依据性资料，常布置实施多主孔完整干扰井非稳定流抽水试验。
对于潜水含水层，至近年来的规范规程和教科书，都未直接给出完整干扰井非稳定流抽水试验计算水文地质参数的具体公式，在生产实践中，常需水文地质人员自行推演计算公式，缺乏表达的统一性和应用的普遍性。
本文根据地下水动力学教程提示，对潜水完整干扰井非稳定流抽水试验计算水文地质参数方法和公式进行论述。
一、水文地质模型1、含水层在平原区或其它潜水含水层分布较广、连续发育的地区，含水层厚度分布较稳定，岩性较均匀，底板倾斜度较小，适用于地下水动力学方法计算抽水试验水文地质参数。
2、边界条件边界距抽水井距离大于500m，可按无限边界处理。
图1 潜水含水层完整干扰井非稳定流抽水水文地质模型示意图二、单井数学模型及其解析解对于分布连续广泛，厚度相差不大，岩性较均匀的承压—无压含水层中完整井井流，常用如下数学模型描述：其中：t—抽水时间（T）；r—计算水位点与抽水井距离（L）；Q—井孔抽水量（L3T-1）。
通过抽水试验计算水文地质参数
一
、
工作 区概况
水 文地质钻孔 ｗ１ 为傍河钻孔 ， 本次试验为潜水非完整井稳定 流
根据现场 收集 的原始数据 ， 包括 流量 、 水位 、 降深等 ， 绘 乌拉 陶勒盖矿 区地貌成 因类 型属剥蚀堆积类 型 ，矿 区植被较 发 单孔抽水试验 ， 育， 属草原低丘陵地形地貌 ， 地形起伏较小 ， 切割深度 中等。矿区内地 制得相关抽水试验 Ｑ、 ｓ — ｔ 曲线。 下水类型主要为基岩裂隙水 ， 对矿床开采有一定影响的含水岩组。基 岩裂隙水又分为基岩裂隙风化层水和深部基岩裂 隙水 。
《 论文天地 ｌ
的抽水试验 。同时说 明该 目的层 的补给条件较好 ， 涌水 量与渗透系数 的数据关系符合客观实际 。
ｔ（ ｈ ）
３ ０ ４ ０ ５ ０
０ ２ ０
孔 含 水 层 有 试段深 静 止 水位 试验时 试 号 效 厚 度 ㈣ 度 ）
７ ０ ＿ ３ ８
的层 ） 的水文地质参数 。 三、 试验数据及处理计算
静水位 。 Ｑ、 ｓ － ｔ 曲线形态符合地下水 涌水量与降深之间的关系 ， 即涌水 量随着水位降深的增加而增大 ， 其 增加量越来越小 。水位恢复 曲线呈 基本平滑 曲线 ， 并需要很长时间 ， 说 明该 区域含水层的补给条 件较 差 ，
渗透系数较小 。 该抽水试验求解水文地质参数为渗透系数 Ｋ， 计算公式采用 以下 公式进行 ：
其中， Ｋ为渗透系数 ； Ｑ为涌水量 ； ｓ为抽水试验稳定流降深值 ； Ｈ 为含水层厚度 ， 即降深值 ｓ与含水层余 值 ｌ 之和 ； ｂ为抽水 钻： ｆ Ｌ Ｎ河 流 的垂直距离 ； ｒ 为钻孔半径 。 经计算 ，得到 本次 该工 作 区抽水 试验 的渗 透 系数 ， Ｋ为 Ｏ ． ０ ０ ３
利用非稳定流抽水试验资料求解水文地质参数的新方法
[中图分类号 ] P64113 [文献标识码 ] A [文章编号 ] 1004 - 1184 (2008) 04 - 0016 - 02
A New M ethod of Ca lcula ting Hydrolog ica l Param eter Ba sed on Som e Da ta of the Un steady Flow Pum p ing W a ter Test
15127 m 处的观测孔进行水位降深 s的观测 ,其抽水资
料见表 2 所示 (选自文献 [ 2 ] ) 。
表 2 实测抽水降深资料
观测时间 t/ h01500018331116711500210002150031333 616671010015100 水位降深 s/m1198 2174 3134 3177 4129 4168 5117 6145 7118 7190
将式 (3)代入式 (1)经进一步简化整理即可求得 :
s
=
Q4πΤAFra bibliotek(r2 S ) 01256 4T
1 t01256
+B
(
r2 S ) 0116 4T
1 t0116
+C
(4)
式 ( 4)即为本文通过简化整理后推求含水层水文
地质参数的基本公式 。
3 参数的求解
在式 ( 4)中 ,设 :
a
=
AQ
4πT
际工程的计算精度要求 。
表 1 式 (3)与式 (2)的拟合精度比较成果
u值 式 (2)值 式 (3)值 误差 % 值 式 (2)值 式 (3)值 误差 % 010003 715348 711846 416 011 1182290 1182298 0 010005 710242 617721 316 014 0170240 0171241 114 01001 613315 611840 213 016 0145440 0146312 119 01005 417261 417083 014 018 0131060 0131576 117 0101 4103790 4103788 0 111 0118600 0118623 011 0103 2195910 2196164 011 114 0111620 0111489 111 0106 2129530 2129506 0 117 0107470 0107611 119
非稳定流方法计算水文地质参数
西部 探矿工程
２ １ 年第 １ ００ 期
非 稳定流 方 法计算水 文 地质 参数
吴 家 杰 ， 丽 娜 史
（ 西煤 田地质局 １ ５地质 队 ， 江 ９ 江西 丰城 ３ １ ０ ） ３ １ ０ 摘 要： 以某水 源地勘 探 为例 ， 通过水 文地质调 查 、 群孔抽 水试验 ， 浅谈 利 用非稳 定流 方法计算供水含
ＣＨ Ｅ Ｆ ｎ － ｏ ｇ Ｎ ａ ｇ ｈ ｎ ａ
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ｒｃ ｓｅｒｂ ａｃｌｔｄ ｗｉ ｏ ｔ ｕ ｕ ｏ ｇｎ ａａ ｏｋ ａｌ ｅ ｃｌｕａｅ ｔ ｃ ｎｉ ｏ ｓｌｇ ｉｇｄ ｔ Ｔｈ ｅｕｔｉ ｈ ｎ ｅｒｓ ｌ ｓ
用 同一 观测孔 不 同时 间 的时 间降 深资 料 ， ｌｓ 作 ｇ— ｌ 关 系 曲线 ， 与模 数 相 同 的 泰斯 曲线 ｗ （ 一 １ｕ配 ） ／
合 ， 得 配 合 点 ， 出 丁 和 ； 有 越 流反 映 的观 测 取 求 、 具
孔， ｌ 将 ～ｌ 关 系 曲线 与标 准 曲线 Ｗ （ ｒＢ） ／ ｕ・ ／ 一１ｕ 配线 ， 得 配合 点 ， 出 Ｔ、 及 Ｋ 。按 下 列公 式 取 求 ／ 计算 ： （） １无越 流时计算 公式 ：
多种抽水试验方法确定水文地质参数
多种抽水试验方法确定水文地质参数摘要:随着地铁建设的突飞猛进,越来越多的基坑临近地铁线路,特别是建成并运行的地铁线路,基坑施工降水对地铁的影响问题越发突出。
本文通过工程实践,采用多种抽水试验方法,为设计提供准确的水文地质参数。
关键词:地铁基坑抽水试验水文地质参数抽水试验[pumping test],包括自试井抽取一定水量而在某距离之各观测井测定各种时间距地下水位的变化,观测数据利用各种地下水流理论式或其图解法分析抽水试验的结果。
抽水试验按孔数可分为:单孔抽水试验、多孔抽水、群孔干扰抽水;按水位稳定性分为:稳定流抽水试验和非稳定流抽水试验方法;按抽水孔类型分为:完整井和非完整井。
抽水试验应在洗井结束,洗井质量已达规定要求后进行。
抽水试验的类型、下降次数及延续时间应按照《供水水文地质勘察规范》(TJ27—78)及《城市供水水文地质勘察规范》中有关规定执行。
试验前,应根据井孔结构、水位降深、流量及其它条件,合理选择抽水设备和测试仪具。
抽水设备可用量桶、空气压缩机及各种水泵;流量测量,当流量小于2 L/s时,可用量桶;大于2 L/s时;应用堰箱(三角堰、梯形堰或矩形堰)或孔板流量计;高压自流水可用喷水管喷发高度测量法测量流量;水位测量可用测钟、浮标水位计或电测水位计;水温测量一般可用缓变温度计或带温度计的测钟。
抽水设备安装后,应先进行试抽,经调试能满足试验要求后,再正式抽水。
采用空气压缩机作抽水试验时,应下测水位管,在测水位管内测量动水位。
抽水试验中应做好地面排水,使抽出的水排至试验孔影响范围以外。
在抽水试验中,应及时进行静止水位、动水位、恢复水位、流量、水温、气温等项观测,并及时如实记录,不得任意涂改或追记。
如遇水位、流量、水的浑浊度及机械运转等发生突变时,应做详细记录,并及时查明原因。
1 工程概况拟建场地原始地貌单元属冲积阶地。
本项目场地表面多为建筑垃圾堆填。
场次范围内埋藏地层的岩性及野外特征自上而下分别为人工填土、冲洪积黏土、砾砂、黏土、砾砂、残积砾质粘性土、燕山期粗粒花岗岩。
水文地质参数计算
对本次工作所有抽水孔及收集钻孔抽水试验资料应用上述相应方法进行了计算，求得了含水层水文地质参数
h22—t2时刻对应的井内水位高度（m）；
a—含水层导压系数（m2/d）；
r—观测孔与主孔的距离（m）。
2、潜水完整井稳定流计算水文地质参数
裘布依公式法：
式中：K—含水层渗透系数（m/h）
R—抽水稳定时，含水层水位影响半径（m）；
H—抽水前含水层厚度（m）；
rω—井孔半径（m）；
Sω—抽水井稳定降深（m）。
式中：T——含水层导水系数（m2/h）；
a——含水层导出系数（m2/h）；
Q——出水量（m3/h）；
S——抽水开始后某时刻水位降深（m）；
r——观测孔到抽水孔距离（m）；
w(u)——承压水井函数：
u——井函数自变量。
c、水位恢复图解法
式中：K—含水层渗透系数（m2/h）；
Q—出水量（m3/h）；
H—含水层厚度（m）；
h—恢复水位中井内水柱高（m）。
d、水位恢复两Байду номын сангаас法
式中：K—含水层渗透系数（m/ h）；
T—含水层导水系数（m2/h）；
H—自然情况下，潜水含水层厚度（m）；
ha—抽水结束时井内水位高度（m）；
t1—水位开始恢复一段时间后的时刻（h）；
t2—水位恢复到晚于t1一段时间的时刻（h）；
h12—t1时刻对应的井内水位高度（m）；
mi---水位恢复曲线S’--lg（1+tk/tT）拐点切线斜率。
d、水位恢复（两点）法
式中:Q—出水量（m3/h）；
T—含水层导水系数（m2/h）；
r—观测孔到主孔距离（m）；
水文地质参数求取的试验方法
水文地质参数求取的试验方法水文地质试验(hydrogeological test)供水水文地质勘察中在现场测定水文地质参数和了解地下水运动特征及其规律的各种试验工作。
包括抽水、注水、压水、渗水、管井回灌、连通和弥散试验，以及流向和流速测定。
抽水试验从钻孔、井或泉中抽取地下水，测定出水量与水位下降历时变化的试验。
通过抽水试验，可以确定出水量与水位下降的关系和该抽水点的最大出水量与降落漏斗半径；判定地下水运动的性质和地下水与地表水或不同含水层间的水力联系；利用抽水试验资料可计算水文地质参数。
抽水试验按地下水的稳定状态可分为稳定流抽水试验和非稳定流抽水试验；按有无观测孔可分为单孔抽水试验和带观测孔的抽水试验；按试验段揭露含水层的程度可分为完整井抽水试验和非完整井抽水试验；按抽水井与多层含水层的关系可分为分层抽水试验和混合抽水试验；按试验目的可分为干扰孔抽水试验和开采抽水试验。
试验开始前要测量静水位，以确定地下水的初始状态；停止抽水后要观测恢复水位，根据恢复水位可大致判断出水量是否超过补给量，并能计算水文地质参数。
为保证抽出的水不渗回试验地段，影响试验质量，抽出的水需排至影响范围以外。
稳定流抽水试验要求水位和出水量都达到稳定的抽水试验。
确定的标准是，出水量和水位(单孔抽水为抽水孔水位，带观测孔的抽水为观测孔水位)都在一定范围内波动，且无持续上升或下降的趋势。
抽水孔的水位最大降深，承压水一般不超过压力水头，潜水一般不超过含水层厚度的1／2。
抽水的稳定延续时间一般为8～24h。
试验过程中，要及时绘制出水量与水位降深的历时曲线，即Q–t和S–t历时曲线(图1)；出水量与水位降深关系曲线，即Q–S曲线(图2)；单位出水量与水位降深关系曲线，即q–S曲线(图3)。
非稳定流抽水试验保持出水量(或水位)稳定，观测水位(或出水量)随时间变化的抽水试验。
当抽水区域内不能得到足够补给水量时，抽水势必引起水位降落漏斗的逐渐扩大，直至达到补给边界；只有当增加补给量或减少排泄量，使补给量与包括出水量在内的排泄量达到动态平衡后，漏斗才趋于稳定。
非稳定流非完整辐射井抽水试验水文地质参数的求解_王晓惠
８ ３ 灌区多年平均引水量为 ３ 量７ ． ０ ６ × １ ０ ｍ／年， ． ６ ２ × ８ ３ １ ０ ｍ／年。 抽 水 试 验 区 位 于 台 兰 河 冲 洪 积 扇 扇 缘， ３ １ ４ 国道 北 侧 阿 吉 里 克 沟 内 。 试 验 布 置 见 图 ● 为抽 水 井 ， 其 他 标 记 点? 均 为 观 测 孔。 １。 图中 ，
·４ ４·
水 电 能 源 科 学 ２ ０ １ １年 表 ２ 变流量抽水时的计算公式 Ｔ ａ ｂ． ２ Ｆ ｏ ｒ ｍ ｕ ｌ ａ ｓ ｏ ｆ ｖ ａ ｒ ｉ ａ ｂ ｌ ｅ ｆ ｌ ｏ ｗ ｕ ｍ ｉ ｎ ｐ ｐ ｇ
时刻 抽水 水位 初始 时段末 初始 结束 流 量 ０ 由仿 Ｔ ｈ ｅ ｉ ｓ法 得 到 的 计 算 公 式
ｔ＝０
１ ｎ
ｎ
， 计算 ｔ 实测 ） ＝ － Ｈｔ， ２
其中
式中 ， Ｈ０ 为 初 始 时 刻 水 头 ； Ｈ 为 水 头； Ｑ 为抽水 流量 ； 为 井 函 数； Ｋ 为渗透系数 ； Ｗ（ ｕ） ｒ为离抽水 井的距离 ； Ｔ ′为 导 水 系 数 ； ｔ为 时 间； μ 为给 水 度 ；
（ ） Ｋ， ４ ｆ（ μ） 此方法虽可得 出 最 优 解 ， 但不能确保最优解 的唯一性 ， 且求解速度较慢 ， 同时该方法不能求解 ） 因此需对式 （ 进行改 变流量抽水试验中的参数 ， ４ 进 。 为确保该方法在二维搜索域内得到唯一的最 优解 ， 必须先求解 Ｋ 或μ ， 以便进行降维搜索 ， 得 到求解公式 ： ｍ ｉ ｎ Ｓ＝ １ Ｈ实测 （ 槡∑ Ｈ
非稳定流非完整辐射井抽水试验水文地质参数的求解
非稳定流抽水试验确定越流承压含水层水文地质参数方法对比研究的开题报告
非稳定流抽水试验确定越流承压含水层水文地质参数方法对比研究的开题报告一、选题背景和意义越流承压含水层水文地质参数是地下水资源勘查中一个重要的信息源，对于合理开展水资源利用及水文地质研究有着至关重要的作用。
而非稳定流抽水试验则是常用的获取越流承压含水层水文地质参数的方法之一。
虽然非稳定流抽水试验已经广泛应用于含水层水文地质研究中，但其存在不同因素影响其准确度和可靠性的问题，如试验时不同的初试水位、不同的地下水流动速度、不同的地下水流方向等因素都可能会对试验结果造成误差。
因此，针对不同的因素在非稳定流抽水试验中的影响，以及不同的确定越流承压含水层水文地质参数方法之间的差异，进行对比研究，将有助于更加准确地获取越流承压含水层的水文地质参数，提高地下水资源勘查的准确性和可靠性。
二、研究内容和方法本文将从试验条件变化、相邻钻孔水位变化、试验过程中流向判断以及试验数据处理方法等几方面展开研究，以不同的方法进行非稳定流抽水试验，比对其试验结果，详细论述对比结果的不同之处，探究不同因素对试验结果产生的影响，以及选择合适的水位变化量、流量变化量等条件对试验结果的影响。
具体研究方法包括：1.选定试验点和试验条件，如试验点深度、流量、初始水位等要求。
2.选择不同的试验方法，观察和记录试验结果，包括试验前后试验孔水位统计数据、试验期间不同深度水位变化情况、不同时间不同深度的流量等数据。
3.选取不同的处理方法进行数据分析，比较不同处理方法的结果，以观测值、平均值以及标准差等参数来比较研究结果的差异。
4.基于研究结果，探究不同试验方法之间的差异，以及试验条件变化对试验结果的影响，并提出改进试验方法的建议。
三、预期成果和意义本研究将比对不同方法之间的差异，分析试验条件变化对试验结果的影响，旨在提高越流承压含水层水文地质参数的准确性和可靠性。
具体预期成果如下：1.对比不同试验方法的测试结果，探究其间的差异。
2.根据研究结果提出改进试验方法的建议和试验条件控制的建议。
Section软件在非稳定流抽水试验中的应用
Section软件在非稳定流抽水试验中的应用作者：沈卫立岑朝正来源：《价值工程》2014年第24期摘要：利用电子表格和 Section软件，提出了非稳定流抽水试验资料分析的一种新方法。
该方法首先利用电子表格对数据进行处理，然后在Section软件中进行投影，并把实测点和理论曲线进行拟合，求出相应的水文地质参数。
达到了省时、省力、减少误差的目的。
关键词：抽水试验；配线法；水文地质参数；含水层中图分类号：TP3 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2014）24-0218-020 引言在非稳定流抽水试验中，配线法是求水文地质参数的重要方法，通过实测数据和标准曲线拟合，能比较方便地求出所需要的水文地质参数，但是配线法又比较麻烦，过去因为大多为手工做图，存在的人为因素比较大，所以在实际应用过程中受到限制。
Section软件是在Windows XP系统和MapGis6.7（B20051118）基础上，以Microsoft VC++ 6.0为编程语言，MapGis 6.7 SDK为开发平台进行开发的地质图件制作软件。
系统基于MapGis输入编辑子系统强大的图形编辑能力，添加专业的地质图件制作工具，大大提高了地质图件的制作效率，它具有功能强大、技术先进、使用方便等特点。
本文介绍一种用Section软件进行配线操作的方法，可以省时、省力、减少误差。
1 基本原理抽水试验是以均质各向同性的假设条件为前提的，当抽水井以定流量抽水时，抽水后将形成以抽水井为对称轴的下降漏斗。
在抽水井附近观测孔中的地下水水位变化实际上是含水层水文地质条件和水文地质参数对抽水的反映。
可以通过理论公式拟合抽水井及其附近观测孔中水位随时间的变化过程。
定流量抽水时的泰斯公式可表示为：式中：T为导水系数；Q抽水井的流量；s为抽水影响范围内任一时刻的水位降深；W （u）和u为井函数；μ*为含水层贮水系数；t为抽水时间；r为抽水孔距观测孔的距离。
非稳定流抽水试验理论及资料整理
空压机抽水设备安装
安装方法分为同心式和并列式两种。
选择空压机类型时要考虑井深、井径及其 他水文地质条件，空压机通常用9/7、6/7。 通常通过通风管的沉没比、沉没深度及空
气消耗量和空气压力来确定。
1、沉没比
风管在动水位以下的浸没深度与混合器至 出水口长度之比（a）
a=
3、试坑渗水试验
是在地表挖试坑注水，在坑底保持一定水层厚度，使水在地下水 面以上的干土层中稳定下渗，根据单位时间内试坑的稳定耗水量测 算土层渗透系数的野外水文地质试验方法。在确定渠道、水库、灌 区的渗漏水量时，多采用此法测定干燥土层的渗透系数。
非稳定流抽水试验理论及资料整理
• 水文地质试验方法的适用条件 在地下水埋深较大，不能满足抽水试验的条件
不能进行调整。要实现不同
的降深和水量，最有效的就
是更换不同扬程和出水量的
深潜水泵来实现
非稳定流抽水试验理论及资料整理
深井泵抽水的优缺点
◆优点 • 水位、水量能在较短的时间稳定 • 抽水成本较空压机低 • 可实现高扬程的抽水试验 • 利于定流量的非稳定流抽水 ◆缺点 • 不适应泥砂含量较重的抽水试验，已造成叶轮、长轴、
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Q f(s) 曲线类型判断及系数求解（曲度法）
①类型判断
n lgs2 lgs1 lgQ2 lgQ1
[s2s1,Q 2Q 1]
• 若 n≤1，为反常型 n＝1，为直线型 1＜n＜2，为指数型 n＝2,为抛物线型 n＞2，为对数型
若只有两次降深资料，只能用曲度法判定
②求解系数
下，可采用注水试验近似代替抽水试验； 渗水试验仅适用于浅部土层渗透系数的求取。
• 不同试验方法取得参数的差异性分析 注水试验求取的水文地质参数一般比抽水试验取得
利用非稳定流抽水试验资料确定水文地质参数的解析法
利用非稳定流抽水试验资料确定水文地质参数的解析法
滕凯;刘敬莲
【期刊名称】《地下水》
【年(卷),期】1994(016)002
【摘要】本文针对目前利用非稳定流抽水试验资料,采用图解法或试算法进行逼近求解水文地质参数所存在的问题,以泰斯非稳定流计算公式为基础,通过对井函数的优化拟合,提出了采用非稳定流抽水试验资料确定水文地质参数的解析计算法,与其它求解方法比较,具有计算简捷,不依赖图表,求解精度高等优点。
【总页数】5页(P47-50,54)
【作者】滕凯;刘敬莲
【作者单位】不详;不详
【正文语种】中文
【中图分类】P641.73
【相关文献】
1.双孔干扰非稳定流抽水试验确定承压含水层水文地质参数 [J], 唐一格;夏强
2.利用非稳定流抽水试验资料求解水文地质参数的新方法 [J], 巩彦文;张丽伟;滕凯
3.利用抽水试验资料确定水文地质参数 [J], 于传宁;宗先国;张利红;刘向东
4.利用抽水试验资料确定水文地质参数K [J], 白连生
5.利用非稳定流抽水试验资料确定含水层参数的两种有效方法 [J], 孙雪峰;齐学斌因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
利用非稳定流求解潜水水文地质参数的降深比值6点法
利用非稳定流求解潜水水文地质参数的降深比值6点法陈凌颜;滕凯【摘要】利用Boulton井流公式求解潜水非稳定流条件下的水文地质参数,是涉及4个未知数的超越方程,无法通过常规的解析法直接获解.传统的图解法不但受图表束缚,而且求解过程繁复、成果精度存在人为误差.文中采用优化拟合方法,在工程适用参数范围内,用较为简单的函数完成了由图表给出的井函数数值关系的替代,并利用降深比值关系,通过选取水位降深曲线上的6个点,经整理获得了仅含1个未知量的表达式,经简单试算即可完成参数求解,结果更接近工程实际,且计算过程简捷,不依赖图表,便于实际工程应用.【期刊名称】《华北水利水电学院学报》【年(卷),期】2015(036)001【总页数】6页(P6-11)【关键词】越流补给;水位降深比值;水文地质参数;优化拟合;简化计算【作者】陈凌颜;滕凯【作者单位】齐齐哈尔市河道管理处,黑龙江齐齐哈尔161006;齐齐哈尔市水务局,黑龙江齐齐哈尔161006【正文语种】中文【中图分类】TV211.12潜水是地下水资源的重要组成部分,具有埋藏深度小、补给条件好、开发利用成本低等优点,在地下水资源的开发利用中占有重要地位.因此,研究地下潜水水文地质参数的获取方法,对定量评价地下潜水水资源量及制订防污染计划意义重大.因利用Boulton井流公式求解潜水非稳定流条件下水文地质参数为涉及4个未知数(即:含水层导水系数T,m2/h；含水层弹性释水系数S;给水度μ;越流因数D,m)的超越方程,无法通过解析法直接完成参数求解.目前,工程上普遍采用图解法[1],即降深-时间量板法[2]、标准曲线比对法和直线图解法[3-4].而现有利用计算机软件实现的智能算法均派生于Theis公式[5-7],并不能直接应用于Boulton井流公式.由于标准曲线比对法需分别完成对抽水初期及后期降深曲线与标准曲线的手动拟合,实际工作不但受图表束缚,而且求解成果因受标准曲线的密度及比对过程中人为因素的影响,其精度难免存在误差[8];直线图解法是在假定抽水后期潜水滞后重力给水对水位降深没有影响的情况下,降深与时间的对数可用直线关系表示,而实际工程并非完全如此,另一方面,由于利用所取直线的斜率确定的切线位置不唯一,所得参数也很难一致,有时甚至差距很大[9].因此,研究提出一种计算方法简单、求解成果精度可靠的潜水非稳定流情况下水文地质参数的获取方法,对进一步提高求解潜水含水层水文地质参数的工作效率和成果精度具有重要意义.笔者采用优化拟合方法[10-12],通过对潜水非稳定流井函数标准曲线的线型分析,借助现有表格给出的井函数数值对应关系,通过逐次逼近拟合计算,获得了潜水非稳定流井流函数的简化替代公式.并利用该公式通过降深比值关系,经数学推导获得了通过选取抽水降深关系曲线上的6个点直接完成相关水文地质参数求解的计算公式,所得参数结果更接近工程实际,计算方法简单直接,可在实际工程中推广应用.1.1 Boulton模型根据Boulton理论,在潜水含水层中一完整井以定流量Q进行连续抽水，如图1所示,其含水层的水位变化可用如下公式表示[13]:式中为潜水含水层完整井的井函数,根据uα，uy及可由文献[2]附表2查得;uα，uy分别为潜水含水层完整井抽水初期及后期的井函数自变量;Q为抽水流量,m3/d;1/a为延迟指数;D为疏干因数,m;a，ay分别为抽水初期及后期水的传导系数,m2/d;T为含水层导水系数,m2/d;s为任意时间、任意距离的水位降深,m;r为观测孔到抽水孔中心的距离,m;S为含水层弹性释水系数;μ为给水度;t为开始抽水后的任意时刻,d.将和和的对应关系绘制成图,即可获得潜水非稳定流井函数标准曲线,并根据抽水降深初期和后期资料利用图解法(直线图解法、标准曲线比对法或降深-时间量板法)分别求得T，S，μ及D值.1.2 降深比值求解法由于利用潜水非稳定流抽水资料确定水文地质参数需分别根据抽水初期和后期的计算结果才能最终确定,因此,下面分别就抽水初期和后期的参数求解方法进行研究.1.2.1 抽水初期在抽水初期(抽水主孔或观测孔)的降深曲线上分别选取(t1,s1)、(t2,s2)和(t3,s3),则由式(1)可得到以下方程组:将方程(7)与(8)相比、方程(8)与(9)相比,并设可得:式中:s12，s23分别为与抽水历时t1，t2和t2，t3相对应的降深比值.由于式(10)、(11)涉及两个未知参数的试算求解,计算过程比较繁复,且依赖相关图表,不便实际工作.为简化求解过程,在工程适用参数范围内,即0.005<uα<2.000，设函数可以替代潜水非稳定流井函数并且满足:①替代函数中应至少有一个变量可直接求得;②替代函数的表达形式应相对简单,以方便计算;③替代函数应具有较好的拟合精度,以保证求解结果满足设计要求.为便于获得替代函数的基本形式,绘制不同时W-uα的关系曲线,如图2所示.由图2可见,W-uα具有较好的指数函数关系.依据函数曲线的这一特征,经过对多组具有类似曲线形式的备选函数的拟合比选,并以标准剩余差最小为目标函数[14] ,即: 式中:M为最小标准剩余差为第i个理论计算值Wi的拟合近似替代值;n为拟合计算的数组数.经逐次逼近拟合[15]可得到潜水非稳定流抽水初期井函数的最优替代函数，即其中:式中:A，B，C均为与参数a及t有关的中间变量.将式(13)—(16)分别代入式(10)、(11)中,经整理即可获得求解参数a的计算公式，即其中:式中:A21，A32，B21，B32，C21，C32均为中间变量;Ai，Bi，Ci分别为当井函数为时由式(14)—(16)求得的变量值.利用式(17)即可根据已知的r及ti通过假设不同的a进行试算求解,当式(17)左、右两端相等时,所设a即为所求值.a求出后即可由下式求解进而求得D值,即:a及求出后,即可由式(13)求得井函数的值,并由下式求得导水系数T,即:再由式(5)求得弹性释水系数S，即1.2.2 抽水后期采用与利用抽水降深初期资料求解水文地质参数相同的方法,即可完成利用抽水降深后期资料求解水文地质参数的计算.根据文献[1]附表2,取采用与抽水初期同样的拟合方法即可获得抽水降深后期井函数的拟合替代式,即:其中:式中:A′，B′，C′均为与参数ay及t有关的中间变量.在抽水试验s-t曲线的后段上选取3点,即(t4,s4)、(t5,s5)及(t6,s6),将式(25)—(28)分别代入式(10)、(11)中,并设整理即可获得求解参数ay的计算公式:其中:式中均为中间变量分别为当井函数为时由式(26)—(28)求得的变量值.利用式(29)即可通过试算法求得ay,并由下式求解进而求得D值,即:ay及求出后,即可由式(25)求得井函数值,并由下式求得导水系数T,即:再由式(6)求得给水度μ，即进而可求得潜水含水层的总给水度μ0及给水度特征比值η,即由式(1)可知,观测孔的水位降深s与井函数具有线性关系,因此,分析式(13)、式(25)的替代拟合精度即为文中公式的求解精度.在工程适用范围内(即0.002<uα<2.000,在文献[1]附表2中选取任意uα(或即可查得与之相对应的或值,再将uα(或代入式(13)—(16)(或式(25)—(28)求出或值,进而由式(38)完成本文式(13)(或式(25))与文献[1]附表2中理论值的替代精度比较,并完成拟合相对误差包络线图的绘制,如图3及图4所示.式中:zi为拟合替代相对误差，%;i为拟合计算中所选取的第i个数据精度比较点. 由图3和图4可见,在工程适用参数范围内,利用本文近似井函数式(13)(或式(25))替代文献[2]附表2中理论值的最大相对正、负误差分别为5.21%和-5.37%,完全可以满足实际工程的设计精度要求.选文献[2]算例:在某地第四纪含水层中进行抽水试验,含水层厚7.75 m,由含砾石的中砂组成.隔水底板为砂岩.抽水井为完整井,井径为0.32 m,抽水持续时间为48 h 50 min,抽水流量Q=53 m3/h,抽水井至观测孔的距离r=10 m.抽水试验资料见表1,试计算该含水层水文地质参数.根据表1绘制s-t关系曲线，如图5所示,并对曲线进行认真修正,剔除个别点因测量或设备因素产生的误差影响.分别在s-t关系曲线的初期段和后期段上选取:t1=0.75 min,s1=0.137 m;t2=2.00 min,s2=0.185 m;t3=10.00 min,s3=0.221 m;t4=670.00 min,s4=0.373 m;t5=1 450.00 min,s5=0.429 m;t6=2 650.00 min,s6=0.475 m.对抽水初期阶段,依据上述已知参数,并设a=695 100 m2/d,由式(14)—(16)及式(18)—(20)即可分别求得: A1=-1.912 389,A2=-1.951 335,A3=-1.971105,B1=1.179 148,B2=0.638 819,B3=-0.215 999,C1=0.594 548,C2=1.130 126,C3=1.673 282,A21=-0.038 946,A32=-0.019 771,B21=-0.540 328,B32=-0.854 818,C21=0.535 577,C32=0.543 156,s12=0.740 541,s23=0.837 104. 将上述参数代入式(17)可求得等号左、右两端分别为:左、右两端计算结果的相对误差为0.009%,可以认为a=695 100 m2/d为所求值.由式(21)可求得再根据r，t3，a及即可由式(13)求得进而可由式(23)求得再由式(24)求得采用与上述相同的计算过程可求得抽水后期阶段当取点为(t4,s4)、(t5,s5)、(t6,s6)时μ=0.058 18.由上述计算结果可得该潜水含水层导水系数T的平均值为无量纲参数的平均值为总给水度及给水度特征比值为文献[2]利用标准曲线比对法获得的求解结果为:平均值),S=0.00157,μ=0.046,μ0=0.047 57,η=30.3.可见,应用本文计算方法所求结果与文献[2]利用标准曲线法所求结果比较接近.由于标准曲线比对法受曲线族密度的影响,通过比对确定的拟合曲线并不能真正反映工程实际.就本例而言,拟合标准曲线法所得而本文的降深比值6点法所求得的两者相对误差达18%,因此造成了两种计算方法所求得的参数出现误差.依据抽水降深比值关系,对以图表形式给出的潜水非稳定流井函数值进行函数替代,实现了利用s-t曲线上的6个点完成4个水文参数的求解目标,与现行的其他方法比较,具有以下特点.1)公式的表达形式比较简单、计算过程简捷直观.由于计算所利用的6个点均取自实际抽水降深曲线,因此,所获结果与其他方法比较，更接近工程实际.2)本文求解方法不受图表束缚及标准曲线族密度影响,避免了图表取值的人为误差及反复进行拟合曲线比对的舍取之繁,便于实际推广应用.3)为有效提高计算结果的精度,考虑水位降深观测成果可能存在误差,在利用本文方法计算前,可根据s-t的观测成果完成s-t曲线绘制,并通过s-t曲线修正相关水位降深值s.4)利用s-t曲线进行(t1，s1)—(t6，s6)的6个点选取时,为使各点具有更好的代表性,应尽量将点(t1，s1)—(t3，s3)的3个点选在s-t曲线斜率较大区段(抽水前期区段),将(t4，s4)—(t6，s6)的3个点选在s-t曲线的后区段(抽水后期时段).5)采用与本文类似的方法也可完成类似情况下的水文地质参数的简化求解计算问题,本文不详述.【相关文献】[1]段乃金.解析法求潜水含水层水文地质参数的对比分析[D].西安:长安大学,2010.[2]供水水文地质手册编写组.供水水文地质手册[M].北京:地质出版社,1990.[3]陈崇希,林敏.地下水动力学[M].武汉:中国地质大学出版社,1999.[4]张元禧,施鑫源.地下水水文学[M].北京:水利水电出版社,1998.[5]高瑞忠,朝伦巴根,贾德彬,等．基于非稳定流抽水试验的BP神经网络确定含水层参数研究[J]．沈阳农业大学学报,2004,35(5-6)：510-512.[6]魏连伟,邹景力,张建立,等．模拟退火算法反演水文地质参数算例研究[J]．吉林大学学报:地球科学版,2004,34(4):612-614．[7]郭建青,李彦,王洪胜,等．确定含水层参数的混沌序列优化算法[J]．中国农村水利水电,2006(12):26-29．[8]李伟,赵燕容,朱旭芬,等.自动配线法求水文地质参数的优化路径法研究[J].勘察科学技术,2013(2):6-10.[9]李炳森.利用抽水试验降深比值求水文地质参数[J].煤炭技术,2005,24(8):74-75.[10]滕凯.标准门洞形过水断面临界水深的简化计算[J]．华北水利水电学院学报,2012,33(5):1-3.[11]滕凯.马蹄形断面隧洞正常水深的简化计算法[J]．华北水利水电学院学报,2013,34(5):31-33，76.[12]滕凯,张丽伟.弧底梯形渠道收缩水深计算方法的简化[J]．华北水利水电学院学报,2013,34(3):55-58.[13]薛禹群,吴吉春.地下水动力学[M].3版.北京:地质出版社,2010.[14]王慧文.偏最小二乘回归法及其应用[M].北京:国防工业出版社,1999.[15]阎凤文.测量数据处理方法[M].北京:原子能出版社,1988.。
应用Excel进行非稳定流抽水试验资料分析
参考文献
［ １ ］ 朱国祥， 王峰． 利用配 线法求水文地质参数计算机程 序简介（Ｊ）．工程勘察，１９９９（３） ： ３９￣４１． ［ ２ ］ 邹正盛， 郑清洁． 求水 文地质参数的计算机配线法（ Ｊ ） ． 工程勘察，２００１（６ ） ：３１￣３２． ［３］ 薛禹群．地下水动力学 （Ｍ）． 北京：地质出版社，１ ９ ９ ７
曲线，通过调整水文地质参数
１５３
ห้องสมุดไป่ตู้
四、实例 利用上述方法对文献［ ３ ］ 中表 ４ － ２ 的抽 水 试 验 数 据 进 行 分 析 ，水 文 地 质 参 数 的 分 析 结 果 列 于 表 １ 。计 算 结 果 表 明 ：由 于 在 Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ 工作表中求解水文地质参数的原理 与 传 统 的 图 解 法 没 有 本 质 区 别 ，所 得 结 果 亦 与 教 科 书 上 的 结 果 非 常 接 近 ，这 充 分 说 明了用该方法处理分析抽水试验资料是可 靠的。 见附件 １
利用图表的数据系列添加功能将观测资料添加到理论曲线图表中就可在同一张图表上同时看到理论曲线和观测数据点分别拖动工作表中导水系数的滚动条控制形状直至理论曲线与观测数据点拟合为止只要在计算机上移动实测数据线当实测数据线与标准曲线基本重合时在屏幕上就可得到该含水层的渗透系数和传导系数
信息技术
应用 Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ 进行非稳定流抽水试验资料分析
分 别 为 泰 斯 模 型 和 汉 土 什 － 雅各布模型的 井函数；Ｂ 为越流因素。 （ １ ） 式表明： 当抽水井抽水流量、观测 孔 径 向 距 离 一 定 时 ，抽 水 井 及 其 附 近 观 测 孔中的水位变化是含水层水文地质参数的 函数，即 （２）
通过设定适当的时间序列，由（２ ）式 就可计算出 或 理论曲线，该曲 的变化 或
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１ 问题 的提 出
在 进行地 下水 资 源 的开 发 利 用 规 划 时 ， 计 者 必 设
须首先 确定含 水层 的水 文地 质参 数 ， 目前 ， 用抽 水 试 利
求解精度 高等优 点 。
［ 关键词］ 非稳定流抽水； 水文地质参数 ； 优化拟舍； 求解新方法
［ 中图分类号 ］ Ｐ４ ． ６ １３ ［ 文献标识码 ］ Ａ ［ 文章 编号 ］ １０ ０４—１８ （０ ８ ０ ０ １ ０ １４ ２ ０ ）４— ０ ６— ２
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１ １０ ；．黑 龙 江 省 齐 齐哈 尔 市 水 务 局 ， 龙 江 齐 齐 哈 尔 １１０ ） ６０６３ 黑 ６ ０ ６
［ 摘 要］ 针对 目前利用非稳定流抽水试验资料求解水文地质参数所存在的问题 ， 通过对泰斯非稳 定流计算公式中井函数的优化拟合 ， 建立了一个二元线性回归方程 ， 用求解回归方程 中的待 定常数反 利 求含水层的水文地质参数的新方法， 与传 统的其它计算方法比较 ， 本文方法具有计算 简捷 ， 不依赖 图表 ，
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第２０卷 ７月 ３ ８年 第 ４期 ０ ０
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利用非稳定流抽水试验资料求解 水 文 地质 参数 的新 方法
巩彦 文 张 丽伟 滕 凯 ， ，
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