空调水系统的补水量及膨胀罐

空调水系统的补水量
1、空调水系统运行中，一般来说，总是不同程度地存在漏水问题，如阀门、水泵等设备由于密封原因造成漏水，也由于管理原因造成水量损失。

因此，在空调水系统中，为补充系统漏水量，需要设置补水系统。

2、理论补水量应该等于漏水量，为了设计计算简单，在确定补给水泵的流量时，可按系统的循环水量估算。

通常，取循环水量的1%作为正常补给水量。

但是选择补给水泵时，补给水泵的流量应满足上述水系统的正常补水量外，还应考虑发生事故时所增加的补水量，因此，补给水泵的流量不小于正常补水量的4倍。

6.2 补给水泵扬程及设计问题
1、补给水泵的扬程：不应小于补水点压力加30-50kPa的富裕量。

2、精确计算公式
Hp=1.15(PA+H1+H2-рgh) Pa
式中：PA-系统补水点压力（应通过对供热系统水压图的分析确定，取回水干管起点压力。

即最远用户回水干管末端压力），Pa
H1-补给水泵吸入管路的总阻力损失，Pa
H2-补给水泵压出管路的总阻力损失，Pa
h-补给水箱最低水位高出系统补水点的高度，m
3、补给水泵宜设两台，一用一备，以保证系统的可*补水。

4、补给水泵加压装置中采用的压力调节阀及电接点压力表应保证灵敏可*。

电接点压力表上下触点的压力根据承压能力和系统不汽化两个因素决定。

5、热水采暖系统安全阀泄压装置应装设在锅炉的进口侧，以避免锅炉承受超压危害。

泄压装置的排放能力，可按供暖系统每分钟膨胀量的2-3倍考虑。

6、每台补给水泵在压水管侧应装上止回阀，以免当水泵停止工作时，水泵和吸水管要承受到过多的压力。

7、补水泵压力管侧的阀门应为截止阀，以便于调节给水量及便于很快地把水泵关掉。

在补给水泵的吸水侧应装设闸阀，以便降低水流阻力，防止水泵的气蚀现象。

备注：补给水泵单台水量怎样选取，是否可以取系统循环水量的2%，两台一用一备，事故时两台同时开启。

6.3 补给水箱的选择及安装
1、给水箱的容量及个数的确定。

1）补水箱的容积可按贮存1.0-1.5小时的补水量来确定。

补给水箱一般应设两个独立的水箱，或一个矩形水箱隔开成二，以备一个检修时，另一个仍能运行。

两个水箱应有水连通管，以备相互切换使用。

当水箱容量在20立方米以上时，建议采用圆形水箱，以节省钢材。

2）在补给水箱内加药处理给水时，补给水箱不可少于两个。

2、水箱附件
一般补给水箱应有人孔、水位计、温度计、溢水管、放水管、软水管、出水管、放气管等附件。

溢水管应比给水管大0.5-1倍，溢水口中心与漏斗中心应稍有偏差，使溢水易排入漏斗。

当水箱高度大于1.5米时，一般应设内外扶梯。

3、水箱的防腐
水箱管接头及所需附件制作完毕后应在内外表面进行防腐处理。

水箱内部一般按如下处理：水箱温度在30℃以下时，可刷红丹防锈漆两遍；当温度在30-70℃之间时，可刷过氯乙烯漆4-5遍；对水温在70-100℃之间时，可刷汽包漆4-5遍。

水箱外部一般刷红丹防锈漆两遍，水箱经表面处理后，不得在水箱本体上直接焊接。

4、水箱的保温
水温大于50℃水箱需要保温，保温层外表面温度不应超过40-50℃。

5、水箱的布置原则
1.补给水箱的位置应满足补给水泵正水头的要求。

；
2.补给水箱尽可能*墙布置，不要*近窗户。

为了节省建筑面积，也可将补给水箱布置在室外，此时运行操作不太方便，并要考虑防冻措施。

膨胀水箱系统设计
4.2 膨胀水箱有效容积计算
膨胀水箱选择的关键是水箱有效容积的计算。

V=a.△t.Vs （L）
式中，V-膨胀水箱的有效容积 L；
a-水的体积膨胀系数 0.0006；
△t-系统中水温的最大波动，按最不利情况考虑 95-20=75℃
Vs –系统的总水量，包括热源（锅炉或换热器），室内外管网和散热器或暖风机中水容量之和。

对于，90/70℃的采暖系统，将a、△t（95-20=75）带入上式，则可简化为 V=0.045t.Vs （L）
对于，110/70℃的采暖系统，将a、△t（110-20=90）带入上式，则可简化V=0.054t.Vs （L）
4.3 采暖系统设备水容量估算表
系统中总容量Vs值一般采用估算的方法。

系统中各不同设备的每1kW 放热量所需要的水容量估算值见下表13-1。

每1kW热量所需设备水容量表13-1
2、膨胀管、溢流管和循环管上严禁安装阀门，排水管和信号管上应设置阀门。

信号管上的阀门应设于人们容易观察检查的房内，阀门离地1.5-1.8米。

3、设在非供暖房内的膨胀管、循环管和信号管均应保温。

4、水箱下部应做支座。

支座长度应超出底板100-200mm，其高度应大于300mm。

5，水箱间外墙应考虑安装预留孔。

膨胀水箱的设计实例
一个6000平米的空气-水空调系统怎样计算膨胀水箱的容积
首先我们要确定系统是什么系统估算出系统的水容量
他的系统是空气-水系统按照我上面给出的表格可以计算
6000平米*1.30=7800升水
然后按照系统温度升高水会膨胀计算水的膨胀量这个量就是膨胀水箱需要容纳的水量对不对？
4.1 膨胀水箱的作用
膨胀水箱的主要作用是容纳系统中受热后膨胀的水量，并可作为小型热水网路的定压装置。

对自然循环采暖系统，还可以起排气作用。

膨胀水箱选择的关键是水箱有效容积的计算。

V=a.△t.Vs （L）
式中，V-膨胀水箱的有效容积 L；
a-水的体积膨胀系数 0.0006；
△t-系统中水温的最大波动，按最不利情况考虑 95-20=75℃
Vs -系统的总水量，包括热源（锅炉或换热器），室内外管网和散热器或暖风机中水容量之和
低温热水地面辐射采暖用定压膨胀水箱选型算法
引言(一级标题) 国家相关部门推进建筑节能力度的逐步加大引起了建筑设备专业人员的深入思考：在科技如此发达的今天，建筑设备系统这个建筑耗
能大户的节能必须依靠“变频”“数码”这些吸引眼球的字眼吗 ...
引言(一级标题)
国家相关部门推进建筑节能力度的逐步加大引起了建筑设备专业人员的深入思考：在科技如此发达的今天，建筑设备系统这个建筑耗能大户的节能必须依靠“变频”“数码”这些吸引眼球的字眼吗?我们是不是过分地期盼“COP”“EER”等近乎极限的提高了?节能的技术和措施必须是高科技新技术吗……
在种类繁多的闭式循环水系统定压设备中，一种看似落后的设备——高位膨胀水箱又重新被我们重视起来。

比起电接点压力表、变频补水泵、罐式定压补水机组等穿着新技术自动化外衣的定压设备，高位膨胀水箱具有造价低廉、水力稳定性好的优点，其最大的优点是运行费用低，这是由其容积惰性大的结构特性决定的。

但其最大的缺点是水箱安放高度需要高出系统最高点，一根定压水管必须穿过重重楼板把最高处的水箱与设备机房的循环水泵吸入口连接，但在大力倡导节能减排的当今社会，付出这点代价取得降低运行费用的目的是值得的。

与早期高位定压膨胀水箱广泛使用的时期相比，新建建筑采暖形式有了很大的变化——在节能政策和新建材、新技术的推动下，采用低品位热能的低温热水地面辐射采暖形式得到广泛应用，特别是居住建筑。

翻开新出版的《实用供热空调设计手册(第二版)》(以下称文献[1])，并没有找到适合低温热水地面辐射采暖形式的60℃以下热水供暖系统膨胀水箱计算方法。

本文试图从最基本的膨胀量计算公式入手，推导出适合工程使用的低温热水地面辐射采暖用定压膨胀水箱计算及选型方法。

低温热水地面辐射采暖用定压膨胀水箱计算(一级标题)
查阅文献[2]，动力循环供热工程膨胀水箱容积计算公式如式1。

Vp=αΔtmax·Vc 式1
式中：Vp——膨胀水箱有效容积(即信号管到溢流管之间的容积)，L;
α——水的体积膨胀系数，α=0.0006，1/℃;
Vc——系统内的水容量，L;
Δtmax——考虑系统内水受热和冷却时水温最大波动值，一般以20℃水温算起。

文献[4]规定低温热水地面辐射采暖供水温度不超过60℃。

实际工程中，一般按照文献[5][6]采取节能措施的建筑采暖供回水温度一般为45℃~35℃，未采取节能措施的建筑采暖供回水温度一般为55℃~45℃。

这样按照最高温度55℃和45℃计算，式1可以简化为式2(节能建筑)和式3(非节能建筑)。

V=0.015Vc 式2
V=0.021Vc 式3
这样，主要矛盾就集中在系统水容量Vc上了。

文献[1]把散热器采暖系统中，管道和散热器水容量换算为供给1kW热量所需的水容量，并将不同型号的散热器水容量制成表格，供设计人员查询使用。

低温热水地面辐射采暖系统散热末端设备为敷设于地面垫层的盘管。

选型方法采用的是文献[4]提供的单位散热面积，散热盘管的使用量是和埋管面积直接联系的。

为适应工程使用，我们也应该把Vc与总热负荷或采暖面积联系起来。

工程上最为常见的地板埋管规格为de20×2.0，其内径为16mm。

得出单位管长的水容量为0.201L/m。

确定整个工程地埋管道的长度就成为关键问题。

下面我们以节能建筑采暖系统为研究对象，推导低温热水地面辐射采暖散热盘管和采暖面积的关系。

表1为本文设定的采暖系统标准工作状态参数。

在以上方法中，影响实际管长面积比偏离理论值的主要原因有：
(1)管道转弯处管长不等于管道间距。

由于目前常用管材弯管半径为管道直径6倍，de20×2.0管道转弯半径为120mm，精确制图可知，管道间距300mm的时候，管道转弯的方砖中的管道比理论值多16%，其他几种典型管间距情况下实际管道均小于理论值。

每个房间，管道转弯的个数为二倍的房间短边方砖个数。

(2)房间内部分区域敷设管道不规则。

多数工程中房间边长是不一定能被管间距整除的，即图1中方砖个数不一定是整数，以回形布置管道的房间为例，无论是设计还是施工埋管的顺序都是由外及里的，这就导致了非整数矛盾集中在房间中心区域的少部分的管道处理上。

由于弯管半径所限，实际管道长度是比理论值小的。

这就使得通过式4计算得出的管长结果趋于保守。

(3)盘管外缘管道距内墙的100mm间距包含于采暖面积An，但在实际布置盘管时这一块面积中是不埋设管道的。

无论这个间距内面积累加后有多大，这部分地面是不含有管道的。

所以采用房间采暖面积计算管长，比实际情况又多出一小部分管道。

从整栋建筑来说，这种冗余正比于房间个数，反比于单个房间的面积。

(4)建筑采暖面积和使用面积的差别。

例如，从整栋建筑来看，采暖房间的隔墙是包含在采暖面积An中的，而实际情况墙内是不布置盘管的。

这又使计算结果趋于安全。

由此可知，我们采用采暖面积计算采暖房间地埋盘管的水容量是既合理又使计算结果趋于安全的。

在整体采暖系统的计算中，我们可以使用系统总采暖面积A进行计算，即：
再来看看系统的管长面积比λ。

如表2，在单个房间中根据管道的标准间距，管长面积比λn是具有确定的值的。

但一个庞大的供热系统一般由若干单体建筑构成，单体建筑又由不计其数的房间组成，这就使得λn在整个供热系统中失去意义。

严格的说，整个采暖系统的管长面积比等于系统中各房间的λn在采暖面积上的加权平均值。

工程上进行这么精确的计算既不现实也没必要。

我们可以采用系统中常用的管长面积比值，乘以管长修正系数β，即：
λ=β·λn 式7
节能建筑中的绝大多数管间距都采用300mm，这对上述思路的应用提供了更便捷的条件。

笔者对工作所在地区的采暖工程进行总结，实际采暖系统的λ阙值为(10/3，4.0)，而且偏向于下限，本文提倡β取值范围为1.05~1.10。

单体β值与建筑的体形系数有关系，有条件的读者可以进行推导。

本文采用β取值为经验值，建议读者采用时根据各地不同情况对β值进行试算总结。

结论(一级标题)
综上，我们可以得到节能建筑埋地盘管水容量所引起的膨胀量公式：
V1=0.003015β·λn·A 式8
式中：V1——地埋盘管内的水量引起的水膨胀量，L;
β——管长修正系数，阙值1.05~1.10，1;
λn——管长面积比，取值10/3，m-1;
A——供热系统的采暖面积，㎡。

除了供热末端盘管，系统还有管道和其它设备的水容量。

低温热水地面辐射采暖的管路的工作状态与空气调节水系统冬季工况非常相似，文献[7]提供了空气调节水系统的管路水膨胀量的计算方法，摘录如下，本文不再赘述。

V2=0.015[(Vg1+Vg2+Vg3)Q+Vn] 式9
式中：V2——供热管道内水量引起的水膨胀量，L;
Vg1——10℃温差下，室内机械循环的单位负荷水容量，一般取15.6，(按400m流程考虑，差别较大时，可线性修正。

)L/Kw;
Vg2——10℃温差下，室外机械循环的单位负荷水容量，一般取11.6，(按600m流程考虑，差别较大时，可线性修正。

)L/Kw;
Vg3——系统热源设备的水容量，锅炉取2~5，换热器取1，L/Kw;
Vn——系统中其它设备的水容量，如水处理设备、储水罐等附属设备，体积不大时可忽略不计，取值详见设备规格参数表，L;
Q——供热总热负荷，kW。

非节能建筑低温热水地面辐射采暖供热系统的膨胀量计算与节能建筑相比，区别在水温和水容量上，式3体现了水温差别，水容量可采用调整β值的方法来近似得出。

于是得出非节能建筑埋地盘管水量所引起的膨胀量公式：
V1=0.004221β·λn·A 式10
式中：V1——地埋盘管内的水量引起的水膨胀量，L;
β——管长修正系数，λn取10/3的前提下，建议取值范围1.10~1.60，1;
λn——管长面积比，取值10/3，m-1;
A——供热系统的采暖面积，㎡。

管道及其它设备水容量公式如式11。

V2=0.021[(Vg1+Vg2+Vg3)Q+Vn] 式11
式中参数意义及单位同式9。

对低温热水地面辐射采暖系统膨胀水箱计算方法的总结，本文得出的结论及选用的数值不一定适用于所有地区所有情况。

但这一思路是值得参考的，读者可以根据各地区不同情况和使用习惯总结出合适的计算公式和参数取值范围。

也希冀高位膨胀水箱这一节能特点突出的定压设备得到广泛应用。