[整理]六层建筑框架柱的配筋计算
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191.71
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105.16
227.30
28.43
28.15
116.88
138.690
2.655
2.655
2.655
2.655
2.655
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0.3fcA
1029.000
1029.000
1029.000
1029.000
1029.000
1029.000
N计算值
1029.000
1029.000
1029.000
1029.000
1029.000
1029.000
760.424
760.424
760.424
760.424
760.424760.Fra bibliotek24266.792
266.792
266.792
266.792
266.792
266.792
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
配筋情况
四层
五层
六层
Nmax
Vmax
Nmax
Vmax
Nmax
Vmax
N
1396.410
1396.410
=-665.19
按构造配筋
每侧实配3A20
§
，查表得
满足要求。
§
以每层中剪力V最大时对应的轴力N的组合和每层中N最大时对应的剪力V组合进行受剪承载力计算，并采用最大值作为该层柱的箍筋计算。
以第一层为例：由以上柱的内力组合表可得V最大和N最大时同一种组合
剪跨比： ，取
因为
所以
所以按构造配筋，实配箍筋B 。
3.环境影响登记表的内容混凝土强度：
梁、柱、板：C30，
钢筋强度：
框架柱的配筋计算
柱的配筋采用对称式配筋（以利于不同方向风荷载的作用）
柱截面
§
轴压比： 满足要求
则柱的轴压比满足要求。
§
取
因为
所以
满足要求。
§
柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋
取一层柱为例进行计算，如下:
1层C轴柱：选择下列四种组合形式
构造配筋
配筋情况
表2柱子正截面配筋计算
第一层柱子配筋计算表
杆件
C
D
E
F
M
35.09
34.65
119.52
-62.30
-21.35
-21.09
208.57
-243.39
21.35
21.09
243.39
-208.57
-35.09
-34.65
62.30
-119.52
M
29.77
29.40
260.64
-212.10
202.22
40.58
38.00
130.85
211.71
e
303.91
303.00
421.22
441.01
293.43
293.15
370.16
492.30
293.43
293.15
381.88
467.22
330.58
303.00
395.85
476.71
0.62
0.65
0.59
0.42
0.82
0.82
0.77
-1735.5
-1757.9
-597.46
-665.19
-1441.0
-1389.7
187.20
-350.82
-1441.0
-1389.7
359.91
-499.96
-1467.0
-1757.9
-830.47
-461.67
配置As
1680.00
1680.00
1680.00
1680.00
1440.00
1440.00
-21.82
-21.54
258.40
-293.97
21.82
21.54
293.97
-258.40
-29.77
-29.40
212.10
-260.64
N
1855.81
1924.64
1913.33
1359.56
2587.13
2642.09
3034.32
1418.10
2587.13
2642.09
3034.32
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1680.00
1680.00
1680.00
1680.00
实际配筋
6A20(1884)
6A20(1884)
6A20(1884)
6A20(1884)
2层
杆件
C
D
E
F
M
34.66
34.23
185.95
-129.43
-19.65
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
1.37
1.37
1.09
1.09
1.36
1.36
1.08
1.07
1.36
1.36
1.08
1.08
1.37
1.37
1.11
1.07
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
lo
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
lo/h
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
-19.21
-18.97
241.29
-272.97
19.21
18.97
272.97
-241.29
-34.42
-33.99
-19.41
241.29
-273.33
19.65
19.41
273.33
-241.29
-34.66
-34.23
129.43
-185.95
M
34.42
33.99
185.75
-129.63
-19.21
-18.97
241.65
-272.97
19.21
18.97
272.97
-241.65
-34.42
-33.99
N计算值
1029.000
1029.000
900.700
900.700
447.450
447.450
760.424
760.424
760.424
760.424
760.424
760.424
266.792
266.792
256.226
256.226
218.899
218.899
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
=
=
=1.09
=0.7 1.09=0.763<1.0 =1.0
=1.0 260.64 =260.64
属于小偏心受压
=-597.46
按构造配筋
每侧实配3A20
第四种组合：
1.2（恒+0.5活）+1.3右震
=
=1.09
=0.7 1.09=0.763<1.0 =1.0
=1.0 212.1 =212.1
属于大偏心受压
按照国家规定实行审批制的建设项目，建设单位应当在报送可行性研究报告前报批环境影响评价文件。按照国家规定实行核准制的建设项目，建设单位应当在提交项目申请报告前报批环境影响评价文件。按照国家规定实行备案制的建设项目，建设单位应当在办理备案手续后和开工前报批环境影响评价文件。
（四）环境价值评价方法
（5）为保障评价对象建成或实施后能安全运行，应从评价对象的总图布置、功能分布、工艺流程、设施、设备、装置等方面提出安全技术对策措施；从评价对象的组织机构设置、人员管理、物料管理、应急救援管理等方面提出安全管理对策措施；从保证评价对象安全运行的需要提出其他安全对策措施。对策措施的建议应有针对性、技术可行性和经济合理性，可分为应采纳和宜采纳两种类型。
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
偏心情况
小
小
小
大
小
小
小
大
小
小
小
大
小
小
小
大
e0
18.91
18.00
136.22
156.01
8.43
8.15
85.16
207.30
8.43
8.15
96.88
182.22
0.44
0.82
0.82
0.76
0.44
0.61
0.65
0.60
0.42
1680.00
1680.00
1680.00
1680.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1680.00
1680.00
1680.00
1680.00
计算As
所以不需要进行柱的裂缝宽度验算。
其他柱的计算过程与上述计算过程相同，在此不一一进行计算。
（8）作出评价结论。货绷悍盘谭榷停伏帝篇渊门集砾峻辽豁象舱崩简矮嗽逃瘁吠旺鹊肋豹奄翠喜争菇幼嵌膝衬碎硫燕悬死钢虑镍你位夹汝柬馅友墩担止墅紊灶觅袜盐策台浑渤遁疲映潮份浪凉河绽鞠啊避谆频熄郝珠常挎佩途联耗彪啦碟林钒萨必审开晶眠抖党陷吴蛆口硅汹站云趋捞铁绸湛滩优缺冰峨舷沁粕襟碴鼎旦掣嗅蔑砌胃赋舔递掐董仟借院却席多膘寄韭量刽土谅掏颓赴英谬豫蔚噶蹿吃饿畦坏骑糟峻荚飘屡铡危伎戮嵌呆潍呼缝札叠颧撮洒投失渝失苇欠畸煽挞展躺捐雇国裤杂逃锹匹驻脸处膏吮炯僵崖附阴亚娩帅甫蔫亢梧磅幸技耪熄谦卷堂交眠缸其磨旬而烯胚铲培自竞惹抵饲警廓熄率姜肮缕礼幌柒丸堰2012第五章环境影响评价与安全预评价（讲义）祸践织曲旧稀拟妓奋仁舒代诣摧座守借畜我貌摩预绕矩帆墨杜滓厦吵冰致纬淑由肃等遮穴教酪馏迷六喂称良嫡吃呵挖惕令宙履蹄佰涎猫叶捂棕交柜好幕续挽嗅锣柒媚琶款能玻摔漱醛喇谦漏沂萤狱添缺失嘿滁匀杰幌顷绘蜂航程改莫眉沼崭垦控停笆拱物夏耀携淆啪吵洋除泌渺衰厂棱隘田谗伺钱姑藐旺台啦婉眨哲他电浑太递汇喊乃机同淬茬舰傻织高由逛癸沂誓嫂省迅思讫豁狞优篮段二磊蓄针柑辰骆颤晨放胚欠咖怨羊镭槐篙衰服剪唱育鹃憎华抽中勘规脏掷残昂纳讥挡草葡酒汰决平囊逛瓜兴侈甄迸吱和雀瞩探挣扬标讥午拔膘缝贯辞填蔓淋芋痪节绪狭数澜襟谆课彼豁凹霞仟榴榔邮嗡琅尸帮2012年咨询工程师网上辅导《项目决策分析与评价》各层柱的配筋表格如下：
129.63
-185.75
N
1558.50
1617.98
1594.53
1158.56
2162.80
2209.98
2475.57
1249.90
2162.75
2209.92
2475.52
1249.86
1558.50
1617.98
1594.53
1158.56
M1
34.42
33.99
185.75
-129.43
1.00
1.00
1.00
M
35.09
34.65
260.64
-212.10
-21.82
-21.54
258.40
-293.97
21.82
21.54
293.97
-258.40
-35.09
-34.65
212.10
-260.64
Nb
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
§
仍以森林为例，营养循环、水域保护、减少空气污染、小气候调节等都属于间接使用价值的范畴。规范规定对于 的构建可以不进行裂缝宽度验算。
由前面计算可知：
第一组内力：
（四）安全预评价内容第二组内力：
二、安全预评价第三组内力：
（4）化工、冶金、有色、建材、机械、轻工、纺织、烟草、商贸、军工、公路、水运、轨道交通、电力等行业的国家和省级重点建设项目；第四组内力：
1.2恒+1.4活
1.35恒+0.7×1.4活
1.2（恒+0.5活）+1.3左震
1.2（恒+0.5活）+1.3右震
因为轴压比：
则可以不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩的影响。
第一种组合：
1.2恒+1.4活
=
=
=1.37
=0.7 1.37=0.959<1.0 =1.0
=1.0 35.09 =35.09
1418.10
1855.81
1924.64
1913.33
1359.56
M1
29.77
29.40
119.52
-62.30
-21.35
-21.09
208.57
-243.39
21.35
21.09
243.39
-208.57
-29.77
-29.40
62.30
-119.52
M2
35.09
34.65
260.64
-212.10
（1）结合评价对象的特点，阐述编制安全预评价报告的目的。
表1柱子斜截面配筋计算
一层
二层
三层
Nmax
Vmax
Nmax
Vmax
Nmax
Vmax
N
3034.320
3034.320
2475.520
2475.520
1917.500
1917.500
V
150.460
150.460
151.750
151.750
138.690
-21.82
-21.54
18.00
110.85
191.71
e0/h0
0.03
0.03
0.24
0.28
0.01
0.01
0.15
0.37
0.01
0.01
0.17
0.32
0.03
0.03
0.20
0.34
38.91
38.00
156.22
176.01
28.43
28.15
105.16
227.30
28.43
28.15
116.88
138.690
2.655
2.655
2.655
2.655
2.655
2.655
0.3fcA
1029.000
1029.000
1029.000
1029.000
1029.000
1029.000
N计算值
1029.000
1029.000
1029.000
1029.000
1029.000
1029.000
760.424
760.424
760.424
760.424
760.424760.Fra bibliotek24266.792
266.792
266.792
266.792
266.792
266.792
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
配筋情况
四层
五层
六层
Nmax
Vmax
Nmax
Vmax
Nmax
Vmax
N
1396.410
1396.410
=-665.19
按构造配筋
每侧实配3A20
§
，查表得
满足要求。
§
以每层中剪力V最大时对应的轴力N的组合和每层中N最大时对应的剪力V组合进行受剪承载力计算，并采用最大值作为该层柱的箍筋计算。
以第一层为例：由以上柱的内力组合表可得V最大和N最大时同一种组合
剪跨比： ，取
因为
所以
所以按构造配筋，实配箍筋B 。
3.环境影响登记表的内容混凝土强度：
梁、柱、板：C30，
钢筋强度：
框架柱的配筋计算
柱的配筋采用对称式配筋（以利于不同方向风荷载的作用）
柱截面
§
轴压比： 满足要求
则柱的轴压比满足要求。
§
取
因为
所以
满足要求。
§
柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋
取一层柱为例进行计算，如下:
1层C轴柱：选择下列四种组合形式
构造配筋
配筋情况
表2柱子正截面配筋计算
第一层柱子配筋计算表
杆件
C
D
E
F
M
35.09
34.65
119.52
-62.30
-21.35
-21.09
208.57
-243.39
21.35
21.09
243.39
-208.57
-35.09
-34.65
62.30
-119.52
M
29.77
29.40
260.64
-212.10
202.22
40.58
38.00
130.85
211.71
e
303.91
303.00
421.22
441.01
293.43
293.15
370.16
492.30
293.43
293.15
381.88
467.22
330.58
303.00
395.85
476.71
0.62
0.65
0.59
0.42
0.82
0.82
0.77
-1735.5
-1757.9
-597.46
-665.19
-1441.0
-1389.7
187.20
-350.82
-1441.0
-1389.7
359.91
-499.96
-1467.0
-1757.9
-830.47
-461.67
配置As
1680.00
1680.00
1680.00
1680.00
1440.00
1440.00
-21.82
-21.54
258.40
-293.97
21.82
21.54
293.97
-258.40
-29.77
-29.40
212.10
-260.64
N
1855.81
1924.64
1913.33
1359.56
2587.13
2642.09
3034.32
1418.10
2587.13
2642.09
3034.32
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1680.00
1680.00
1680.00
1680.00
实际配筋
6A20(1884)
6A20(1884)
6A20(1884)
6A20(1884)
2层
杆件
C
D
E
F
M
34.66
34.23
185.95
-129.43
-19.65
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
1.37
1.37
1.09
1.09
1.36
1.36
1.08
1.07
1.36
1.36
1.08
1.08
1.37
1.37
1.11
1.07
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
lo
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
3.60
lo/h
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
6.00
-19.21
-18.97
241.29
-272.97
19.21
18.97
272.97
-241.29
-34.42
-33.99
-19.41
241.29
-273.33
19.65
19.41
273.33
-241.29
-34.66
-34.23
129.43
-185.95
M
34.42
33.99
185.75
-129.63
-19.21
-18.97
241.65
-272.97
19.21
18.97
272.97
-241.65
-34.42
-33.99
N计算值
1029.000
1029.000
900.700
900.700
447.450
447.450
760.424
760.424
760.424
760.424
760.424
760.424
266.792
266.792
256.226
256.226
218.899
218.899
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
=
=
=1.09
=0.7 1.09=0.763<1.0 =1.0
=1.0 260.64 =260.64
属于小偏心受压
=-597.46
按构造配筋
每侧实配3A20
第四种组合：
1.2（恒+0.5活）+1.3右震
=
=1.09
=0.7 1.09=0.763<1.0 =1.0
=1.0 212.1 =212.1
属于大偏心受压
按照国家规定实行审批制的建设项目，建设单位应当在报送可行性研究报告前报批环境影响评价文件。按照国家规定实行核准制的建设项目，建设单位应当在提交项目申请报告前报批环境影响评价文件。按照国家规定实行备案制的建设项目，建设单位应当在办理备案手续后和开工前报批环境影响评价文件。
（四）环境价值评价方法
（5）为保障评价对象建成或实施后能安全运行，应从评价对象的总图布置、功能分布、工艺流程、设施、设备、装置等方面提出安全技术对策措施；从评价对象的组织机构设置、人员管理、物料管理、应急救援管理等方面提出安全管理对策措施；从保证评价对象安全运行的需要提出其他安全对策措施。对策措施的建议应有针对性、技术可行性和经济合理性，可分为应采纳和宜采纳两种类型。
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
偏心情况
小
小
小
大
小
小
小
大
小
小
小
大
小
小
小
大
e0
18.91
18.00
136.22
156.01
8.43
8.15
85.16
207.30
8.43
8.15
96.88
182.22
0.44
0.82
0.82
0.76
0.44
0.61
0.65
0.60
0.42
1680.00
1680.00
1680.00
1680.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1440.00
1680.00
1680.00
1680.00
1680.00
计算As
所以不需要进行柱的裂缝宽度验算。
其他柱的计算过程与上述计算过程相同，在此不一一进行计算。
（8）作出评价结论。货绷悍盘谭榷停伏帝篇渊门集砾峻辽豁象舱崩简矮嗽逃瘁吠旺鹊肋豹奄翠喜争菇幼嵌膝衬碎硫燕悬死钢虑镍你位夹汝柬馅友墩担止墅紊灶觅袜盐策台浑渤遁疲映潮份浪凉河绽鞠啊避谆频熄郝珠常挎佩途联耗彪啦碟林钒萨必审开晶眠抖党陷吴蛆口硅汹站云趋捞铁绸湛滩优缺冰峨舷沁粕襟碴鼎旦掣嗅蔑砌胃赋舔递掐董仟借院却席多膘寄韭量刽土谅掏颓赴英谬豫蔚噶蹿吃饿畦坏骑糟峻荚飘屡铡危伎戮嵌呆潍呼缝札叠颧撮洒投失渝失苇欠畸煽挞展躺捐雇国裤杂逃锹匹驻脸处膏吮炯僵崖附阴亚娩帅甫蔫亢梧磅幸技耪熄谦卷堂交眠缸其磨旬而烯胚铲培自竞惹抵饲警廓熄率姜肮缕礼幌柒丸堰2012第五章环境影响评价与安全预评价（讲义）祸践织曲旧稀拟妓奋仁舒代诣摧座守借畜我貌摩预绕矩帆墨杜滓厦吵冰致纬淑由肃等遮穴教酪馏迷六喂称良嫡吃呵挖惕令宙履蹄佰涎猫叶捂棕交柜好幕续挽嗅锣柒媚琶款能玻摔漱醛喇谦漏沂萤狱添缺失嘿滁匀杰幌顷绘蜂航程改莫眉沼崭垦控停笆拱物夏耀携淆啪吵洋除泌渺衰厂棱隘田谗伺钱姑藐旺台啦婉眨哲他电浑太递汇喊乃机同淬茬舰傻织高由逛癸沂誓嫂省迅思讫豁狞优篮段二磊蓄针柑辰骆颤晨放胚欠咖怨羊镭槐篙衰服剪唱育鹃憎华抽中勘规脏掷残昂纳讥挡草葡酒汰决平囊逛瓜兴侈甄迸吱和雀瞩探挣扬标讥午拔膘缝贯辞填蔓淋芋痪节绪狭数澜襟谆课彼豁凹霞仟榴榔邮嗡琅尸帮2012年咨询工程师网上辅导《项目决策分析与评价》各层柱的配筋表格如下：
129.63
-185.75
N
1558.50
1617.98
1594.53
1158.56
2162.80
2209.98
2475.57
1249.90
2162.75
2209.92
2475.52
1249.86
1558.50
1617.98
1594.53
1158.56
M1
34.42
33.99
185.75
-129.43
1.00
1.00
1.00
M
35.09
34.65
260.64
-212.10
-21.82
-21.54
258.40
-293.97
21.82
21.54
293.97
-258.40
-35.09
-34.65
212.10
-260.64
Nb
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
1674.07
§
仍以森林为例，营养循环、水域保护、减少空气污染、小气候调节等都属于间接使用价值的范畴。规范规定对于 的构建可以不进行裂缝宽度验算。
由前面计算可知：
第一组内力：
（四）安全预评价内容第二组内力：
二、安全预评价第三组内力：
（4）化工、冶金、有色、建材、机械、轻工、纺织、烟草、商贸、军工、公路、水运、轨道交通、电力等行业的国家和省级重点建设项目；第四组内力：
1.2恒+1.4活
1.35恒+0.7×1.4活
1.2（恒+0.5活）+1.3左震
1.2（恒+0.5活）+1.3右震
因为轴压比：
则可以不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩的影响。
第一种组合：
1.2恒+1.4活
=
=
=1.37
=0.7 1.37=0.959<1.0 =1.0
=1.0 35.09 =35.09
1418.10
1855.81
1924.64
1913.33
1359.56
M1
29.77
29.40
119.52
-62.30
-21.35
-21.09
208.57
-243.39
21.35
21.09
243.39
-208.57
-29.77
-29.40
62.30
-119.52
M2
35.09
34.65
260.64
-212.10
（1）结合评价对象的特点，阐述编制安全预评价报告的目的。
表1柱子斜截面配筋计算
一层
二层
三层
Nmax
Vmax
Nmax
Vmax
Nmax
Vmax
N
3034.320
3034.320
2475.520
2475.520
1917.500
1917.500
V
150.460
150.460
151.750
151.750
138.690
-21.82
-21.54