外悬挑架施工标准(18米)方案

内蒙古XXXXX地区外悬挑架方案
2011年4月14日
目录
一．脚手架的设计与施工 (3)
二．双排落地钢管扣件式外脚手架 (3)
三．悬挑双排钢管扣件式外脚手架 (4)
四．搭设基本要求 (7)
五．脚手架的验收及使用控制 (9)
六．外脚手架使用的注意事项 (10)
一．脚手架的设计与施工
本工程属组团性群体住宅工程，共计中高层单体建筑4栋；施工外架选用落地双排外架与悬挑双排外架综合体系。

（详见表）
二．双排落地钢管扣件式外脚手架
双排落地钢管扣件式外脚手架搭设前，待基坑回填夯实，在其土面上浇筑100厚C15混凝土，立杆下采用长2000mm，宽200mm，厚50mm的松木板，木板经防腐处理后，按立杆纵向布置。

在外立杆400mm外做宽200mm，深150mm的排水沟，沿脚手架外侧环绕贯通。

详见剖面示意图。

双排落地钢管扣件式外脚手架剖面示意图
三．悬挑双排钢管扣件式外脚手架
本悬挑架按照18米进行计算分析设置。

悬挑双排钢管扣件式外脚手架采用16#工字钢在楼层结构平面上悬挑，φ16钢丝绳斜拉保护，工字钢悬挑长度（外伸部分）La=1600，搁置在楼层结构长度（后锚部分）Lb≥2300m，搁置长度部分采用两只φ16圆钢地锚。

悬挑脚手架在阳角转角处采用整根工字钢（长度为：L=6000mm）斜向悬挑，每个阳角部为三根，均匀布置，斜向悬挑杆上铺放12#工字钢作为立杆支承平面。

在悬挑杆上按照立杆布置要求，焊上规格φ20或φ22钢筋头，长度≥100mm，作为控制立杆位移。

悬挑杆端部下口焊上两只长50mm，间距50mm，规格φ16的钢筋栓，以防钢丝绳受力过程中产生滑移。

详见剖面示意图及节点图示。

悬挑脚手架示意图（水平横梁与拉绳结构）
悬挑双排钢管扣件式外脚手架剖面示意图
悬挑架正立面图
悬挑架卸荷示意图
连墙件扣件连接示意图
建筑外轮廓
线
号工字钢
号工字钢
号工字钢
建筑物阳角斜向悬挑架设置示意图
四．搭设基本要求
⑴脚手架搭设设置参数（用途:结构脚手架）
①双排脚手架搭设高度计算分析为18米，立杆采用单立杆；横杆与立杆连接方式为单扣件；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；脚手板为木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
立杆的纵距为1.8米，横距为1.2米，步距为1.8米，内排架距离墙长度为0.30米；
连墙件取两步两跨，竖向间距3.6米，水平间距3.6米，采用双扣件连接。

同时施工层数:2层；脚手板铺设层数:2层；
②关键构件（楼板混凝土标号按C30计）
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物1.2m。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6米，建筑物内锚固段长度2.3m。

拉绳拉结点距离墙体为1200mm，垂直高度为3m，钢丝绳最小直径必须大于15m才能满足要求，所需要的钢丝拉绳的拉环最小直径D不小于11mm；
与楼板连接的螺栓直径16mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
钢丝绳卸荷按照完全卸荷考虑。

在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。

架体卸荷处为净高度为9m位置，卸荷钢丝绳净高为3m.钢丝绳最小直径为13.2mm，必须拉紧至11.860kN，吊环直径不小于13mm。

⑵外脚手架搭设顺序及施工工艺
①搭设原则：从下到上、分步分层搭设、分步分层固定、分步分层校正、支撑、拦杆、防护网同步搭设、分段验收的原则。

②落地双排钢管扣件式外脚手架施工工艺：现场放线→铺设木板→立内排立杆、纵向水平杆和扫地杆（3跨）→设置抛撑→立外排立杆、纵横向水平杆和扫地杆（3跨）→向两侧延伸直至交圈→当搭至2步高或增高2步时用连墙件将架体与建筑物可靠固定→及时校正垂直度→同步安装栏杆和安全网→每增搭高10-13m时分段检验→达设计高度后封顶检验。

③悬挑双排钢管扣件式外脚手架：现场放线→确定固定悬挑工字钢的预埋铁件的位置→铁件预埋→悬挑工字钢的制作、焊接立杆套管和吊环→根据外伸尺寸安装和固定工字钢→固定好斜拉钢丝绳→在工字钢上安装立杆、纵横水平杆和扫地杆、填芯杆等→余下与上述同。

⑶脚手架搭设技术要求
①立杆采用对接交错布置。

两根相临的接头不允许设置在同步内，同步内隔一根立杆的
两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3，即步距1.8m时接头中心至主节点的距离不大于500mm。

每根立杆底部设置面积≥0.15m2的木垫板，垫板宽度≥20cm，厚度≥50mm，垫板的垫设方向一致。

②脚手架设置纵、横扫地杆。

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距垫板上皮≤200mm处的立杆上。

横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高底差≤1m。

靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离≥500mm。

③纵向水平杆
水平杆一般采用对接接头交错布置。

纵向水平杆设置在立杆内侧，横向水平杆的下部，与立杆用直角扣件固定，其长度≥3跨。

主节点处(水平杆与立杆连接处)必须设置一根横向水平杆，与立杆用直角扣件固定。

主节点处两个直角扣件的中心距≤150mm。

在每跨跨中设置一根横向水平杆，以便支承脚手板。

④纵向水平杆接长
对接时：水平杆采用对接交错布置,对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头错开的距离≥500；各接头中心至主节点的距离≤1/3倍跨。

搭接时：搭接长度≥1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端≥100mm。

⑤剪刀撑
剪刀撑的宽度≥6m，且≥4跨，剪刀撑跨越立杆的最多根数见下表。

⑥连墙件
设置数量应满足规范要求,高距按楼层（二步），纵距按2跨,覆盖面积<13m2。

宜靠近主节点设置,偏离主节点距离不应>300mm。

外架应该从底层第一纵向水平杆处开始设置,当该处有困难时,应采取其它可靠措施固定。

连墙件优先采用菱形布置,也可采用方形,矩形布置。

但只能选其一种。

脚手架开口处的两端必须连续设置连墙件,相互垂直距离不应大于建筑物层高,连墙杆采用刚性连墙件。

连墙件中的连墙杆宜呈水平设置,当不能水平设置时与脚手架连接的一端应下斜连接,不能上斜连接。

脚手架下部暂时无连墙件时可设抛撑,抛撑用通长杆与架体连接,与地倾角45º—60º之间,连接点至主节点距离不>300mm,待连墙件设置后方可拆除。

⑦防护栏杆：
脚手架外侧使用建设主管部门认证合格的绿色密目式安网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

选用18#铅丝双股张挂安全网，要求严密、平整。

脚手架外立杆内侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。

脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和30mm 高的踢脚杆。

五．脚手架的验收及使用控制
⑴外脚手架的验收阶段
①作业层上施加荷载前;
②每搭设完10～13m高度后，即每搭设完三层后；
③达到设计高度后；
④遇到六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；
⑤停用超过一个月。

⑵外脚手架的检查验收
脚手架在使用过程中应定期检查下列项目：
①杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合要求；
②地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；
③扣件螺栓是否松动；
④立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；
⑤安全防护措施是否符合要求；
⑥是否超载。

⑶使用荷载控制：
①在施工阶段内，每步脚手架的使用荷载控制在3kN/m2以内，同时作业步数控制≤3步。

②脚手架在使用的过程中都要严格禁止人员集中或物资集中堆放。

⑷现场使用控制制度
①各种临建管道等都不得与脚手架连接。

②脚手架在使用期间严禁拆除小横杆、大横杆、纵横扫地杆、连墙杆、附墙杆、等杆件。

③不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并要求在挖掘前编制专项施工方案和加强处理措施报项目部技术部门和总包部批准以后才能实施。

④在脚手架的作业层设置足够的灭火器材，同时，在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看管。

⑤工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）的有关规定执行。

⑥散钢管、氧气瓶、乙炔瓶、散扣件、散木枋等不得堆放在脚手架上，以免滚落伤人或使脚手架超载。

六．外脚手架使用的注意事项
①在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。

作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

②在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。

材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。

③在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网和连墙件。

确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应临时加固措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

④工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。

严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

不要在架面上急匆匆地行走或去办某件事情，相互躲让时应避免身体失衡。

⑤架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。

人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。

⑥每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。

在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

⑦在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。

在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。

⑧在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃
物。

并同时准备防火措施。

一旦着火时，及时予以扑灭。

⑨在每步架的作业完成之后，必须将剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落人安全网内的材料和物品。

在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。

⑩六级及以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。

附录：
普通型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。

一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为18米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为1.8米，立杆的横距为1.2米，立杆的步距为1.8米；
内排架距离墙长度为0.30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；
脚手架沿墙纵向长度为150.00米；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6米，水平间距3.6米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2层；
3.风荷载参数
本工程地处内蒙古省东胜市，查荷载规范基本风压为0.500，风荷载高度变化系数μz 为1.350，风荷载体型系数μs为1.132；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1337；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2层；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.6米，建筑物内锚固段长度2.3米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；
楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；
钢丝绳安全系数为:8.000；
钢丝绳与墙距离为(m):3.000；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。

二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；
脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.8/3=0.21kN/m；
活荷载标准值:Q=3×1.8/3=1.8kN/m；
荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.21+1.4×1.8=2.818kN/m；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:
最大弯矩Mqmax=2.818×1.22/8=0.507kN.m；
最大应力计算值σ=Mqmax/W=99.853N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=99.853N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.21+1.8=2.048kN/m；
最大挠度V=5.0×2.048×12004/(384×2.06×105×121900)=2.202mm；
小横杆的最大挠度2.202mm小于小横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm，满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算
小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.2=0.046kN；
脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.2×1.8/3=0.252kN；
活荷载标准值:Q=3×1.2×1.8/3=2.16kN；
荷载的设计值:P=(1.2×0.046+1.2×0.252+1.4×2.16)/2=1.691kN；
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.8×1.8=0.01kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.691×1.8=0.813kN.m；
M=M1max+M2max=0.01+0.813=0.823kN.m
最大应力计算值σ=0.823×106/5080=161.924N/mm2；
大横杆的最大应力计算值σ=161.924N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,
单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax=0.677×0.038×18004/(100×2.06×105×121900)=0.109mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载P=（0.046+0.252+2.16）/2=1.229kN
V=1.883×1.229×18003/(100×2.06×105×121900)=5.375mm；
最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.109+5.375=5.483mm；
大横杆的最大挠度5.483mm小于大横杆的最大容许挠度1800/150=12与10mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.2×2/2=0.046kN；
大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.8=0.069kN；
脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.2×1.8/2=0.378kN；
活荷载标准值:Q=3×1.2×1.8/2=3.24kN；
荷载的设计值:R=1.2×(0.046+0.069+0.378)+1.4×3.24=5.128kN；
R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1337
NG1=[0.1337+(1.20×2/2)×0.038/1.80]×18.00=2.867；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.35×2×1.8×(1.2+0.3)/2=0.945kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14
NG3=0.14×2×1.8/2=0.252kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.8×18=0.162kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.226kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×1.2×1.8×2/2=6.48kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.5kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.35；
Us--风荷载体型系数：取值为1.132；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.5×1.35×1.132=0.535kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.226+1.4×6.48=14.144kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.226+0.85×1.4×6.48=12.783kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.535×1.8×
1.82/10=0.371kN.m；
六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）:
钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。

卸荷净高度为9m;
经过计算得到
a1=arctg[3.000/(1.200+0.300)]=63.435度
a2=arctg[3.000/0.300]=84.289度
卸荷处立杆轴向力为：
P1=P2=1.5×14.144×9/18=10.608kN；
kx为不均匀系数，取1.5
各吊点位置处内力计算为(kN)：
T1=P1/sina1=10.608/0.894=11.860kN
T2=P2/sina2=10.608/0.995=10.661kN
G1=P1/tana1=10.608/2.000=5.304kN
G2=P2/tana2=10.608/10.000=1.061kN
其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=11.860kN。

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82；
K--钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取11.86kN，α=0.82，K=6，得到：
选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=(2×11.860×6.000/0.820)0.5=13.2mm。

吊环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]
其中[f]--吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；
N--吊环上承受的荷载等于[Fg]；
A--吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；
选择吊环的最小直径要为：d=（2×[Fg]/[f]/π）0.5=（2×11.860×103/50/3.142）0.5=13mm。

钢丝绳最小直径为13.2mm，必须拉紧至11.860kN，吊环直径为13mm。

七、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N=14.144×9/18=7.072kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数参《扣件式规范》表 5.3.3得：k=1.155；验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.53；
计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.181m；
长细比Lo/i=201；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.179；
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；
σ=7072/(0.179×489)=80.792N/mm2；
立杆稳定性计算σ=80.792N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N=12.783×9/18=6.391kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.53；
计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.181m；长细比:L0/i=201；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.179
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；
σ=6391.44/(0.179×489)+371204.059/5080=146.091N/mm2；
立杆稳定性计算σ=146.091N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.535kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=12.96m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=9.705kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=14.705kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；
Nl=14.705<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=14.705小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
九、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1200mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载P=(1.2×4.226+1.4×6.48)×9/18=7.072kN；
水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1]=10.676kN；R[2]=4.244kN；R[3]=0.182kN。

最大弯矩Mmax=2.141kN.m；
最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.141×106/(1.05×141000)+
0×103/2610=14.463N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值14.463N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！
十、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=570×9.9×88×235/(1200×160×235)=2.59
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.961。

经过计算得到最大应力σ=2.141×106/(0.961×141000)=15.803N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算σ=15.803小于[f]=215N/mm2,满足要求!
十一、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=11.499kN；
十二、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=11.499kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K--钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取11.499kN，α=0.82，K=8，得到：
经计算，钢丝绳最小直径必须大于15mm才能满足要求！
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=11.499kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1149.887×4/3.142×125)1/2=11mm；
十三、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.182kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[181.745×4/(3.142×50×2)]1/2=1.521mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:
其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.182kN；
d--楼板螺栓的直径，d=16mm；
[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2；
[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；
h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于
181.745/(3.142×16×1.43)=2.528mm。

螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×162×215×10-3=43.21kN
螺栓的轴向拉力N=0.182kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，满足要求！
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=4.244kN；
d--楼板螺栓的直径，d=16mm；。