整定计算
高低压开关整定
高、低压开关整定计算方法1、1140V供电分开关整定值=功率×0.67, 馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。
2、660V供电分开关整定值=功率×1.15，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。
3、380V供电分开关整定值=功率×2.00，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。
低压开关整定及短路电流计算公式1、馈电开关保护计算（1）、过载值计算：Iz=Ie=1.15×∑P(2)、短路值整定计算：Id≥IQe+KX∑Ie(3)、效验：K=I(2)d /I d≥1.5式中：I Z----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和Id---短路保护的电流整定值IQe---容量最大的电动机额定启动电流(取额定电流的6倍) Kx---需用系数，取1.15∑Ie---其余电动机的额定电流之和Pmax ---------容量最大的电动机I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值例一、馈电开关整定：（1）型号：KBZ16-400，Ie=400A,Ue=660V,电源开关；负荷统计Pmax =55KW,启动电流IQe=55×1.15×6=379.5A, ∑Ie =74KW。
∑P=129KW （2）过载整定：根据公式：IZ=Ie=1.15×∑P =129×1.15=148.35A 取148A。
（3）短路整定：根据公式 Id≥IQe+KX∑Ie=379.5+1.15x74=464.6A取464A。
例二、开关整定：（1）、型号：QBZ-200，Ie=200A,Ue=660V,所带负荷：P=55KW。
（2）、过载整定：根据公式：IZ=Ie=1.15×P =1.15×55=63.25A 取65A。
井下高压开关整定：式中：K Jx -------结线系数,取1K k -------可靠系数,通常取(1.15-1.25)取1.2Ki-------电流互感器变比Kf-------返回系数,取0.8Igdz-------所有负荷电流Idz---------负荷整定电流cos￠-----计算系数0.8----1P-----------所有负荷容量U----------电网电压√3--------1.732例1；高压开关屏整定:电流互感器为50/5=10、过流继电器为GL-12，Ie=5A.按变压器容量进行整定，变压器为KBSG-315/6.I gdz=P/√3*U*cos￠=315/1.732×6×0.92=32.9AIdz= Igdz×KJx×KK /Ki×Kf =32.9×1×1.2/10×0.8 =4.94A例2；（为BGP9L-6G高爆开关）整定: 高压开关电流互感器为50/5 按变压器容量为200KVA，额定电流为19.2A根据该配电装置微机高压综合保护器说明书要求：过载电流整定为20A，短路整定为180A（一般整定为额定电流的8-10倍）。
整定值计算公式范文
整定值计算公式范文在工程领域，整定值的计算常常用于调整与控制系统有关的参数，以使系统达到最佳稳定状态。
以下是一个关于整定值计算的例子，假设有一个温度控制系统，要求根据外界的温度变化，自动调节系统输出的风扇转速，以保持室内温度稳定在一些设定温度。
为了达到这个目标，可以使用整定值计算公式来计算风扇转速与室内温度的关系。
具体的计算公式如下：整定值=（设定温度-当前温度）*系数其中，设定温度是用户设置的期望温度，当前温度是实际测得的室内温度，系数是需要根据实际情况来确定的一个参数。
系数的选择可能需要考虑到风扇性能、室内空间大小等因素。
通过使用这个公式，可以根据实际的温度差异来计算风扇转速，从而实现室内温度的稳定控制。
在经济领域，整定值计算常用于确定价格、利率等与市场供需关系相关的参数。
例如，当一个公司要确定一些产品的最佳售价时，可以使用整定值计算公式来分析市场需求和竞争情况，以确定一个能够最大化利润的价格。
具体的计算公式如下：整定值=成本价*（1+利润率）其中，成本价是生产该产品所需要的成本，利润率是根据市场竞争和期望利润来确定的一个参数。
通过使用这个公式，可以根据成本和利润率来计算出最佳售价，从而实现盈利最大化。
在统计学领域，整定值计算常常用于估计总体的参数。
例如，假设要通过抽样调查来估计一些城市的平均年收入，可以使用整定值计算公式来计算样本均值与总体均值的关系。
具体的计算公式如下：整定值=样本均值-（标准误差*Z值）其中，样本均值是通过抽样获得的样本数据的平均值，标准误差是通过统计方法计算得到的样本均值的标准误差，Z值是根据置信水平和样本容量来确定的一个参数。
通过使用这个公式，可以根据样本均值、标准误差和Z值来计算总体均值的估计值，并给出一个置信区间。
总结而言，整定值计算公式是一种根据特定的需求和情境，通过数学和统计方法来计算一些变量的最佳数值的方法。
无论是工程、经济还是统计学领域，整定值计算都可以作为一种重要的工具，帮助人们做出更准确的决策。
电气设备整定值计算
矿用电气设备整定值计算㈠移动变电站整定值计算方法1、低压侧整定值计算⑴短路电流整定值计算①负荷额定电流计算：Φ⋅⋅=cos 3U P I e 式中，I e —负荷额定运行时的电流；P —负荷的额定功率；U —负荷的额定电压；Φcos —负荷自身的功率因数。
②变压器所带全部负荷的最大启动电流计算：}],,,max[{],,,max[821211∑-+=ei e e ei ei e e Q I I I I I I I I ΛΛ 短路倍数1][111+=L Q I I X短路电流整定值：111X I I L d ⋅=式中，1Q I —变压器低压侧所带全部负荷的最大启动电流；],,max [21ei e e I I I Λ—所有负荷中额定功率最大的设备额定运行时的电流；8—通常取额定电流的8-10倍为设备启动电流，取值8； ∑ei I ———所有设备额定运行时的电流之和；1X ———短路整定倍数；1L I ———变压器低压侧额定电流。
⑵过载电流整定值计算所带全部设备的额定电流之和：∑=ei I I 1 过载倍数：101]10[113+⨯=L I I X 低压侧过载电流整定值：311X I I L g ⋅=式中，1I —所带全部设备的额定电流之和；3X —低压侧过载整定倍数；1L I —变压器低压侧额定电流。
2、高压侧整定值计算 变压器变比公式：1221I I U U K == 式中，1U —变压器高压侧额定电压；2U —变压器低压侧额定电压；1I —变压器高压侧额定电流；2I —变压器低压侧额定电流。
⑴短路电流整定值计算根据变压器变比公式可知，低压侧最大启动电流所对应的高压侧电流：1212Q Q I U U I ⋅= 短路倍数：1][222+=L Q I I X短路电流整定值：222X I I L d ⋅=式中，2Q I —低压侧最大启动电流所对应的高压侧电流；2X —变压器高压侧短路电流整定倍数；2L I —变压器高压侧的额定电流；2d I —变压器高压侧短路电流整定值。
三段式电流保护的整定及计算
2三段式电流保护的整定计算1、瞬时电流速断保护整定计算原则：躲开本条线路末端最大短路电流整定计算公式：式中：Iact——继电器动作电流Kc——保护的接线系数IkBmax——最大运行方式下，保护区末端B母线处三相相间短路时，流经保护的短路电流。
K1rel——可靠系数，一般取1.2～1.3。
I1op1——保护动作电流的一次侧数值。
nTA——保护安装处电流互感器的变比。
灵敏系数校验：式中：X1——线路的单位阻抗，一般0.4Ω/KM；Xsmax——系统最大短路阻抗。
要求最小保护范围不得低于15%～20%线路全长，才允许使用。
2、限时电流速断保护整定计算原则：不超出相邻下一元件的瞬时速断保护范围。
所以保护1的限时电流速断保护的动作电流大于保护2的瞬时速断保护动作电流，且为保证在下一元件首端短路时保护动作的选择性，保护1的动作时限应该比保护2大。
故：式中：KⅡrel——限时速断保护可靠系数，一般取1.1～1.2；△t——时限级差，一般取0.5S；灵敏度校验：规程要求：3、定时限过电流保护定时限过电流保护一般是作为后备保护使用。
要求作为本线路主保护的后备以及相邻线路或元件的远后备。
动作电流按躲过最大负荷电流整定。
式中：KⅢrel——可靠系数，一般取1.15～1.25；Krel——电流继电器返回系数，一般取0.85～0.95；Kss——电动机自起动系数，一般取1.5～3.0；动作时间按阶梯原则递推。
灵敏度分别按近后备和远后备进行计算。
式中：Ikmin——保护区末端短路时，流经保护的最小短路电流。
即：最小运行方式下，两相相间短路电流。
要求：作近后备使用时，Ksen≥1.3～1.5作远后备使用时，Ksen≥1.2注意：作近后备使用时，灵敏系数校验点取本条线路最末端；作远后备使用时，灵敏系数校验点取相邻元件或线路的最末端；4、三段式电流保护整定计算实例如图所示单侧电源放射状网络，AB和BC均设有三段式电流保护。
已知：1）线路AB长20km，线路BC长30km，线路电抗每公里0.4欧姆；2)变电所B、C中变压器连接组别为Y，d11，且在变压器上装设差动保护；3）线路AB的最大传输功率为9.5MW，功率因数0.9，自起动系数取1.3；4）T1变压器归算至被保护线路电压等级的阻抗为28欧；5）系统最大电抗7.9欧，系统最小电抗4.5欧。
电动机保护整定计算
电动机保护整定计算1.定时限过电流保护整定计算1.1 电流速断保护电流速断保护的动作电流整定包括起动状态速断电流定值和运行状态速断电流整定值。
时限可为0s速断或整定极短的时限。
起动状态电流速断定值I_sdzd.s可由下式计算得出：I_sdzd.s = K*I_qd/(TA)其中，K为可靠系数（1.2～1.5），一般取1.3；I_qd为电动机铭牌上的额定起动电流；TA为电流互感器变比。
保护灵敏系数K_LM可按下式校验，要求K_LM≥2，如灵敏度较高可适当增加定值I_sdzd.s。
K_LM = I_k.min*TA/I_sdzd.s ≥ 2其中，I_k.min为最小运行方式下电动机出口两相短路电流。
运行状态电流速断定值I_sdzd.0可由下式计算得出：I_sdzd.0 = (.6~.7)*I_qd/TA动作时间T_sdzd≤0.05s，一般整定为0s。
1.2 过电流保护过电流保护的动作电流整定包括起动状态定值和运行状态定值。
起动状态定值也可根据起动电流或堵转电流整定；运行状态定值可按起动电流或堵转电流的一半整定。
起动状态过流电流整定值I_glzd.s可由下式计算得出：I_glzd.s = K*I_qd/TA其中，K为可靠系数，一般取1.1～1.2.运行状态过流电流整定值I_glzd.0可由下式计算得出：I_glzd.0 = 0.5*I_LR或I_glzd.0 = 2*I_e其中，I_e为电动机额定电流；I_LR为电动机铭牌上的堵转电流。
动作时间定值一般整定为1.00～1.50s。
1.3 过负荷保护过负荷保护的动作电流整定值可由下式计算得出：I_FHZd = K*K_f*I_e其中，K为可靠系数，取1.05～1.2（当动作于信号时取1.05～1.1；当动作于跳闸时取1.2）；K_f为返回系数，取0.95.动作时间定值T_glzd一般按大于定时限过流保护动作时间整定，无需考虑电动机起动时间。
T_glzd = 2~15s2.长起动保护（DMP-31A）、堵转保护（DMP-31D）整定计算2.1 长起动（起动堵转）保护整定值动作电流整定值一般为0.5*I动作时间整定值Tzd.s一般为实际电动机起动时间的1.5倍。
中央变电所整定计算
中央变电所整定计算一、控轨道巷的低压馈电开关的整定计算：负荷：75KW无极绳绞车、160KW水泵，共235KW1、过载保护整定值I Z≤K X Ie= 235×1.15=270A式中 I Z-----过载保护装置的电流整定值，A；I e----电动机的额定电流之和，A；K X----需用系数，取0.5～1。
过载保护整定值取270A2、短路保护整定值I Z≥I QE+K X Ie= 160×1.15×6+75×1.15=1190.25A式中 I Z-----短路保护装置的电流整定值，A；I QE-----容量最大的电动的额定起动电流，对于有数台电动机同时起动的工作机械，若其总功率大于单台起动的容量最大的电动功时，I QE则为这几台同时起动的电动机额定起动电流之和，AI e----其余电动机的额定电流之和，A；K X----需用系数，取0.5～1.短路保护整定值取1200A3、校验灵敏度系数：I dmin/I Z2=3598/1200 =3＞1.5满足灵敏度要求。
二、控主皮带给煤机的低压馈电开关的整定计算：负荷：37KW1、过载保护整定值：I Z≥K X Ie= 37×1.15=42.5A式中I Z-----过载保护装置的电流整定值，A；I e----电动机的额定电流之和，A；K X----需用系数，取0.5～1。
过载保护整定值取40A2、短路保护整定值：I Z≥I QE+K X Ie= 37×1.15×6=255.3A式中I Z-----过流保护装置的短路整定值，A；I QE-----容量最大的电动的额定起动电流，对于有数台电动机同时起动的工作机械，若其总功率大于单台起动的容量最大的电动功时，I QE则为这几台同时起动的电动机额定起动电流之和，AI e----其余电动机的额定电流之和，A；K X----需用系数，取0.5～1.短路保护整定值取270A3、校验灵敏度系数：I dmin/I Z2=430/270 =1.59＞1.5满足灵敏度要求。
三段式电流保护整定的计算方法
三段式电流保护整定的计算方法什么是三段式电流保护？三段式电流保护指的是电流速断保护（第一段）、限时电流速断保护（第二段）、定时限过电流保护（第三段），相互配合构成的一套保护、下面我们就来详细介绍一下三段时电流保护的工作原理和整定计算方法。
一、电流速断保护（第I段）简单网络接线示意图对于仅反应于电流增大而瞬时动作的电流保护，称为电流速断保护。
为优先保证继电保护动作的选择性，就要在保护装置起动参数的整定上保证下一条线路出口处短路时不起动，这在继电保护技术中，又称为按躲过下一条线路出口处短路的条件整定。
以上图1所示的网络接线为例，假定每条线路上均装有电流速断保护，对于安装在A母线处的保护1来讲，其起动电流当被保护线路的一次侧电流达到起动电流这个数值时，安装在A 母线处的保护1就能起动，最后动作于跳断路器1对保护2来讲，按照同样的原则，其起动电流必须整定得大于d4点处短路时，可能出现的最大短路电流，即在最大运行方式下C母线上三相短路时的电流，即：当被保护线路的一次侧电流达到起动电流这个数值时，安装在A 母线处的保护1就能起动，最后动作于跳断路器1对保护2来讲，按照同样的原则，其起动电流必须整定得大于d4点处短路时，可能出现的最大短路电流，即在最大运行方式下C母线上三相短路时的电流，即：当被保护线路的一次侧电流达到起动电流这个数值时，安装在B 母线处的保护2就能起动，最后动作于跳断路器2。
后面几段线路的电流速断保护整定原则同上。
电流速断保护的主要优点是：简单可靠，动作迅速，因而获得了广泛的应用。
但由于引入的可靠系数，所以不难看出，电流速断保护的缺点是：不能保护本线路的全长，且保护范围直接受系统运行方式变化的影响。
运行实践证明，电流速断保护的保护范围大概是本线路的85%~90%。
二、限时电流速断保护（第II段）1、工作原理及整定计算的基本原则由于有选择性的电流速断保护不能保护本线路的全长，因此我们考虑增加一段新的保护，用来切除速断范围以外的故障，保护本线路的全长，同时也能作为电流速断保护的后备保护。
整定计算
整定计算编写人：石磊1、 220kV 主变保护整定计算（１）差动保护详细计算公式(A)星三角变换:PRS-778型主变差动保护星三角变换采用Y→Δ模式，对于Y/Y/Y 接线的变压器，虽然两侧TA 二次电流不存在相位差，但是为了消除Y 侧零序电流对差动保护的影响，Y 侧电流也要按照Y→Δ模式进行处理。
11点钟接线 1点钟接线（图1 主变Y→Δ变换）(B)CT:各侧TA 变比差异在差流计算的平衡系数中体现。
(i) 变压器各侧的二次额定电流：TAn n e K U S I 113=，式中：S n 为变压器铭牌最大额定容量，U 1n 为变压器计算侧一次额定电压，K TA 为变压器各侧的TA 变比。
(ii) 变压器各侧各侧TA 平衡系数：Xe He JX X ph I I K K ---⨯=22，式中：X ph K -为第X 侧平衡系数，H e I -2为变压器高压侧二次额定电流，X e I -2为变压器第X 侧二次额定电流，JX K 为第X 侧接线系数（Y 接线时JX K =1，△接线时JX K =3）。
(iii) 说明：高压侧平衡系数Hph K -固定为1。
由于Y －>△转换的原因，Y 侧电流变换为两相电流之差，放大了3倍，△侧电流通过平衡系数的补偿也放大了3倍，使得差动电流和制动电流都放大了3倍，因此，在定值整定计算时，所有的差动电流和制动电流定值都应乘以3。
(C)保护动作方程与整定值的关系：(i) 纵差保护动作特性详见图2：Ic-IbrI I I（图2 纵差保护动作特性图，其中Icdsd 为差速断门槛、Icdqd 为差流启动门槛，均可整定）（ii ）比率差动保护的动作方程如下：⎪⎩⎪⎨⎧>++-+->≤<++->≤+>2111222321111211,)()(,)(,r r cdqdr r r r r d r r r cdqd r r r d r r cdqd r d I I I I k I I k I I k I I I I I I k I I k I I I I I k I 式中：d I 为差动电流，∑==ni id I I 1，r I 为制动电流，∑==n i i r I I 121 （1I , … ,n I 分别为变压器各侧电流）； 1k 、2k 、3k 为比率斜率，321k k k ≤≤，开放给用户整定；1r I 、2r I 为拐点制动电流，21r r I I ≤，开放给用户整定。
井下设备的整定计算
公式：I=K IezIe ——保护干线中所有电机额定电流之和，A; 公式：I=IQe+K IezIe ——其余电机额定电流之和，A;二次侧过载整定电流：I/zz =Ke=0.75×1.15×577.4=498A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+Ke=6×1.15×180+0.75×1.15×397.4=1585A （取皮带机电机为干线最大负载）二次侧过载整定电流：I/zz =Ke=0.75×0.67×1020=513A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+Ke=6×0.67×500+0.75×0.67×520=2271A （取采煤机为干线最大负载）二次侧过载整定电流：I /zz =Ke=0.75×0.67×730=367A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+Ke=6×0.67×160+0.75×0.67×570=929A （取后溜机头为干线最大负载）回风顺槽馈电的过载整定计算:I/=Ke=0.75×1.15×101.4=87A回风顺槽馈电的短路保护计算:I=IQe +Ke=6×1.15×75+0.75×1.15×26.4=540A （取无极绳电机为干线最大负载）运输顺槽馈电的过载整定计算:I/=Ke=0.75×1.15×265.5=230A运输顺槽馈电的短路保护计算:I=IQe +Ke=6×1.15×180+0.75×1.15×85.5=1316A （取皮带电机为干线最大负载）馈电过载整定电流：I/zz =Ke=0.75×1.15×180.5=156A馈电短路保护电流：Izz =IQe+Ke=6×1.15×40+0.75×1.15×140.5=397A （取刮板机电机为干线最大负载）二次侧过载整定电流：I/zz =Ke=0.67×135=90A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+Ke=8×90=720A馈电过载整定电流：I/zz =Ke=0.75×1.15×41.5=36A馈电短路保护电流：Izz =IQe+Ke=6×1.15×18.5+0.75×1.15×23=147A （取1#皮带电机为干线最大负载）馈电过载整定电流：I/zz =Ke=0.75×1.15×26=22A馈电短路保护电流：Izz =IQe+Ke=6×1.15×18.5+0.75×1.15×7.5=134A （取液压站油泵电机为干线最大负载）D10馈电过载整定电流：I/zz =Ke=0.75×1.15×83=72AD10馈电短路保护电流：Izz =IQe+Ke=6×1.15×45+0.75×1.15×38=343A （取1#挡水墙水泵电机为干线最大负载）馈电过载整定电流：I/zz =Ke=0.75×1.15×111.5=96A馈电短路保护电流：Izz =IQe+Ke=6×1.15×90+0.75×1.15×21.5=640A （取主皮带电机为干线最大负载）馈电过载整定电流：I/zz =Ke=0.75×1.15×40=35A馈电短路保护电流：Izz =IQe+Ke=6×1.15×22+0.75×1.15×18.5=168A （取副井井底主水泵电机为干线最大负载）二次侧过载整定电流：I/zz =Ke=0.75×1.15×302=260A二次侧短路保护电流：Izz =IQe+Ke=6×1.15×90+0.75×1.15×212=804A （取主皮带机电机为干线最大负载）I d1(2)=、——短路回路内一相电阻、电抗值的总和，Ω；——根据三相短路容量计算的系统电抗值，Ω；、——高压电缆的电阻、电抗值，Ω；——矿用变压器的变压比;、——矿用变压器的电阻、电抗值，Ω；、——低压电缆的电阻、电抗值，Ω；162535507095电阻电抗电阻电抗三.10KV高压系统的短路电流计算1.井下变电所800KVA变压器二次出口短路电流计算：1）高压电缆电阻、电抗：从井上到井下变电所，电缆为3×95mm2L=600m=0.6km查表得R0=0.229Ω/km X=O.O96Ω/km=0.1374/14.52+0.0135=0.0142Ω=0.0576/14.52+0.1072+0.0288=0.1363ΩI d1(2)===2517A==3.13>1.5 满足灵敏度要求。
整定计算基础知识(修改)
虑基本运行方式和被保护设备相邻近的一回线或一个元件检修
的正常检修方式，超出以上原则的方式均按特殊运行方式处理
整定计算基本概念
基本方式之一
系统大方式：考虑全网可能运行的所
有机组和主变全部运行，主变按所辖调度系统下达的中性
点接地方式进行接地
基本方式之二
系统小方式：考虑全网所有厂站可能
出现的最小开机和主变运行方式，小方式下运行主变按所
③
双母线运行的变电所有三台及以上变压器时，宜按两台变压器中性点直接 接地方式运行，并把它们分别接于不同的母线上，当其中一台中性点直接 接地变压器停运时，将另一台中性点不接地变压器直接接地。
例题
发电厂接于110kV及以上双母线上有三台及以上
变压器，则应（ ）。
A、有一台变压器中性点直接接地；
B、每条母线有一台变压器中性点直接接地； C、三台及以上变压器均直接接地
双回线路中一回停运，如存在零序互感，还应将停用的线路两端同时接地； 相邻平行的线路存在零序互感时，应考虑相邻线停用并将其两端接地；
比较短路点的综合正序和零序电抗的大小，决定选取短路故障的类型。
整定计算基本概念
五、整定计算基本要求
继电保护
可靠性 速动性
选择性
灵敏性
整定计算基本概念
2、了解熟悉电网年度运行方式
确定电力系统运行方式
电网结构和接线方式（包括正常接线方式和检修接线方式） 电力系统潮流情况，特别是线路的最大负荷电流
电力系统的稳定极限功率，要求切除故障的时间
系统可能出现的最大最小运行方式，包括开机方式，中性点
接地方式，线路和主变投停原则等
A B
C
发电厂整定计算及示例
短路电流计算
（3）最大方式下由发电机提供短路电流值，由
②式计算，折算至6kV侧最大三相短路电流为
I
d
m
3
ax
1 X
Ij
1 91.64 1.36(kA) 67.6332
（4）最小方式下由3号厂高备变提供短路电流
值，由③式计算，折算至6kV侧最小三相短路电
流为
I (3) d min
应厂站220kV母线，均不含站内主变及小电流。3、计算时考虑有
关750kV、220kV设备N-1方式检修。4、此前下发界口阻抗业务单
新省调继字A第【2015】375号作废。
1、相关电厂和用户应及时根据省调最新下发的界口阻抗表及界
口定值重新核算本单位所辖站内设备的保护定值，如不满足应及
时调整，同时将校验结果及更改后的220kV主变和发变组定值以
抗值计算X=0.1692+0.616+4.54=5.3252 ③
最小方式下由发电机提供短路电流阻抗值计算
X=0.2388+0.456+3.456=4.1508
④
（3）6kV侧的基准电流计算
Ij
Se 3 U j
1000 91.64kA 3 6.3
短路电流计算
（4）最大方式下由发电机出口提供短路电流值
1 X
Ij
1 91.64 68.8172
1.33(kA)
短路电流计算
最小方式下的最小两相短路电流为(计算灵敏度
用)
I d min2
3 2
I
d
m
3
in
3 1.33 1.1（ 5 kA） 2
电力系统-整定计算基本原则
（2 ） 保护构成的特点和保护使用电流、电压互感 器的安装的位置，如双回线接和电流公用一套保护， 其中无时限段保护，在双回线运行时，应退出运行； 又如保护装有联掉回路或者一套保护装有多段时限 的特点。
还有保护用电压互感器装在线路上，以及远方启动 跳闸的方式等等。
37
（3） 与自动装置的配合，例如非同期重合闸有很 大冲击电流；单相重合闸会出现非全相运行状态， 并有复杂故障状态；又如备用电源自校与重合闸的 配合等问题。
Z MN
Ik1 IMN
Z1Lk
Z MN
K b Z1Lk
33
其中分支系数
Kb
I k1 I MN
≤1
Kb
Z NP1 Z set Z NP 2 Z NP1 Z NP 2
34
1.7 主保护、后备保护和辅助保护
主保护是作为设备、线路的主要保护，要求它能保 护全部范围和能保护各种故障，并尽可能有较快的 速动性。
16
（6）调试正确，加强定期检验； （7）对误动后果严重的保护装置，应加装闭锁，
对重要环节加装监视信号； （8）加强运行维护，保护运行要求明确。 可靠性用正确动作律来衡量。正确动作是一个综合
性技术指标，它反映了继电保护全面工作的结果。
正确动作率＝ 正确动作次数 总动作次数
17
评价继电保护装置的正确动作与错误动作，必须符 合两个条件:
41
（6）电力设备构造的特点，如发电机静子为双星 形时，可装设横差保护；静态励磁（自并激方式） 短路电流衰减快，要求保护速动；又如自耦变压器 零序不能装在中性点接地线上等。
42
（7）负荷的特性与用户对电力系统的要求。例如， 对异步电动机，有的用户不装设无电压释放，而大 多数用户则装社无电压释放，因此与考虑自启动有 关。对同步电动机（化工、钢铁等用户），有的用 户使用失压后再正步方式，而大多数用户则采取失 压后即停机的方式，因而不希望用重合闸和备用电 源自投。不对称负荷（电气机车等）对反映于序分 量的保护影响很大。冲击性负荷（轧钢、冶炼等） 对电流电压保护影响较大。
主变保护整定计算
式中： Kap——非周期分量系数，取2.0； Kcc——电流互感器的同型系数，Kcc＝1.0； Ker ——电流互感器的比误差，取0.06。 △U——调压误差,取调压范围偏离额定值的最大百分值0.1。 △m——电流互感器变比未完全匹配产生的误差，取0.05。 Ik.max——低压侧外部短路时，流过靠近故障侧互感器最 大短路电流周期分量。为了方便计算，减少流入差动保护 高、低侧二次电流反复折算到统一的基准下。
变压器微机保护整定计算
4、低电压继电器的整定计算
低电压继电器应躲过电动机起动，计算公式如下：
K sen
U op U c. m ax
式中：Krel 为可靠系数，可取1.11.2；为返回系数，可 取1.05；Umin 为变压器正常运行可能出现的最低电压， 一般可取0.9Un（额定线电压二次值）。
Un 为额定线电压二次值。
变压器微机保护整定计算
b、曲线为三折线时
第一、求斜率1.0直线与最大斜率 为的直线的交点Icd2
Icd2 Kres.max 3Ie
计算制动系数Kbl：
kbl
Icd2 I op.min Ires Ires.0
Kres.max 3Ie Icdqd 3Ie 0.5I e
Kres.max 3Ie 2.5Ie
式中： △t=0.3秒，时间级差
t/Ⅱ为过流保护中最长动作时间。
变压器微机保护整定计算
2、主变高压侧复压过电流Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ段保护定值整定
（1）过流Ⅰ段动作电流：按躲过主变中、低压侧母线短路最大
I 短路电流整定。 op
K I rel k.m ax
式中Krel为可靠系数，取Krel≧1.3
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山煤集团洪洞恒兴煤业井下整定计算书机电科2012年3月开关整定计算原则1、馈电开关保护(电子式)计算（1）、过载值计算：I Z =I e =1.15×∑P(2)、短路值整定计算：I d ≥I Qe +K X ∑I e(3)效验：K=d d I I )2(≥1.5 式中：I Z ----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和I d ---短路保护的电流整定值I Qe---容量最大的电动机的额定启动电流K X---需用系数，取1∑I e---其余电动机的额定电流之和I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5---保护装置的可靠动作系数一、中央水泵房1馈电开关整定（1）型号：KJZ5-400，Ie=400A,Ue=660V,用途：中央水泵房一回；负荷统计：P max=312KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z=I e=1.15×∑P =312×1.15=379A（3）短路整定：根据公式I d≥I Qe+K X∑I e=1011A（4）校验：电缆50mm 2实际长度300米，经查表得I (2)d =3029A 。
依据公式K=d d I I )2(=10113029=3.00＞1.5（线路串联两台及以上开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5）经校验整定符合要求。
2馈电开关整定（1）型号：KJZ5-400，Ie=400A,Ue=660V,用途：中央水泵房二回路；负荷统计：P max =312KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z =I e =1.15×∑P =312×1.15=379A（3）短路整定：根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=1011A（4）校验：电缆50mm 2实际长度371米，经查表得I (2)d =1685A 。
依据公式K=d d I I )2(=10113029=3.00＞1.5（线路串联两台及以上开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5）经校验整定符合要求。
1-启动器整定1、型号：QBZ-200，用途：主排水泵抽底泵开关，所带负荷P=90KW2、整定值为I Z =I e =1.15×90=103.5A 取5.5A （1档×5.5A ）2-启动器整定1、型号：QBZ-200；用途：主排水泵抽底泵开关，所带负荷P=92KW2、整定值为I Z =I e =1.15×90=103.5A 取5.5A （1档×5.5A ） 3-启动器整定1、型号：QBZ-200；用途：主排水泵抽底泵开关，所带负荷P=132KW2、整定值为I Z =I e =1.15×132=151.8A 取5.5A （1档×5.5A ）二、集中皮带巷1馈电开关整定（1）型号：BKDZ-400，Ie=400A,Ue=660V,用途：一部皮带；负荷统计：P max =85.5KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z =I e =1.15×∑P =85.5×1.15=98.325A（3）短路整定：根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=288A（4）校验：电缆70mm 2实际长度230米，经查表得I (2)d =3669A 。
依据公式K=d d I I )2(=2883669=12.74＞1.5（线路串联两台及以上开关 开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5） 经校验整定符合要求。
1-启动器整定1、型号：QBD10-80，用途：张紧绞车，所带负荷P=5.5KW2、整定值为I Z =I e =1.15×5.5=6.325A 取5.5A （1档×5.5A ）2-启动器整定1、型号：QBZ-200；用途：一部皮带1#电机，所带负荷P=40KW2、整定值为I Z =I e =1.15×40=46A 取5.5A （1档×5.5A ） 3-启动器整定1、型号：QBZ-200；用途：二部皮带2#电机，所带负荷P=40KW2、整定值为I Z =I e =1.15×40=46A 取5.5A （1档×5.5A ）三、煤库1馈电开关整定（1）型号：BKDZ-400，Ie=400A,Ue=660V,用途：立井清放煤；负荷统计：P max =191KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z =I e =1.15×∑P =191×1.15=219.65A（3）短路整定：根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=591A（4）校验：电缆35mm 2实际长度380米，经查表得I (2)d =1164A 。
依据公式K=d d I I )2(=5911164=1.97＞1.5（线路串联两台及以上开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5）经校验整定符合要求。
1-启动器整定1、型号：BQZ-200，用途：清煤皮带，所带负荷P=80KW2、整定值为I Z=I e=1.15×80=92A 取5.5A（1档×5.5A）2-启动器整定1、型号：QBZ-200；用途：涨紧绞车，所带负荷P=80KW2、整定值为I Z=I e=1.15×80=92A 取5.5A（1档×5.5A）3-启动器整定1、型号：QBZ-80；用途：30T溜子，所带负荷P=30KW2、整定值为I Z=I e=1.15×30=34.5A 取5.5A（1档×5.5A）4-启动器整定1、型号：BQD10-80，用途：水泵，所带负荷P=27.5KW2、整定值为I Z=I e=1.15×27.5=31.63A 取5.5A（1档×5.5A）5-启动器整定1、型号：QBZ-80；用途:绞车，所带负荷P=25KW2、整定值为I Z=I e=1.15×25=28.75A 取5.5A（1档×5.5A）6-启动器整定1、型号：BQD-80；用途：给煤机，所带负荷P=7.5KW2、整定值为I Z=I e=1.15×7.5=8.625A 取5.5A（1档×5.5A）7-启动器整定1、型号：BQD-200，用途：给煤机，所带负荷P=7.5KW2、整定值为I Z=I e=1.15×7.5=8.625A 取5.5A（1档×5.5A）8-启动器整定1、型号：BQD-80；用途：油泵，所带负荷P=4KW2、整定值为I Z =I e =1.15×4=4.6A 取5.5A （1档×5.5A ） 9-启动器整定1、型号：BQD-80；用途：油泵，所带负荷P=4KW2、整定值为I Z =I e =1.15×4=4.6A 取5.5A （1档×5.5A ）四、二采区回风巷（十四冶二队）1馈电开关整定（1）型号：KBZ-400，Ie=400A,Ue=1140V,；用途：十四冶二队掘进机；负荷统计：P max =261KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z =I e =1.15×∑P =261×0.64=168A（3）短路整定：根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=578A（4）校验：电缆70mm 2实际长度230米，经查表得I (2)d =4073A 。
依据公式K=d d I I )2(=5784073=7.05＞1.5（线路串联两台及以上开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5）经校验整定符合要求。
2馈电开关整定（1）型号：BKDZ-400，Ie=400A,Ue=660V,用途：十四冶二队动力；负荷统计：P max =106.9KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z =I e =1.15×∑P =106.9×1.15=122.935A（3）短路整定：根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=339A（4）校验：电缆70mm 2实际长度230米，经查表得I (2)d =3669A 。
依据公式K=d d I I )2(=3393669=10.82＞1.5（线路串联两台及以上开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5）经校验整定符合要求。
1-启动器整定1、型号：QBZ-4X120，用途：风机，所带负荷P=2×15KW2、整定值为I Z =I e =1.15×30=34.5A 取5.5A （1档×5.5A ）2-启动器整定1、型号：QBZ-80Z ；用途：水泵，所带负荷P=5.5KW2、整定值为I Z =I e =1.15×5.5=6.325A 取5.5A （1档×5.5A ） 3-启动器整定1、型号：QBZ-80N ；用途：绞车，所带负荷P=11.4KW2、整定值为I Z=I e=1.15×11.4=13.11A 取5.5A（1档×5.5A）4-启动器整定1、型号：QBZ-120，用途：皮带机，所带负荷P=40KW2、整定值为I Z=I e=1.15×40=46A 取5.5A（1档×5.5A）5-启动器整定1、型号：QBZ-120，用途：皮带机（备），所带负荷P=40KW2、整定值为I Z=I e=1.15×40=46A 取5.5A（1档×5.5A）6-启动器整定1、型号：QBZ-80Z；用途：涨紧绞车，所带负荷P=4.5KW2、整定值为I Z=I e=1.15×5.5=6.325A 取5.5A（1档×5.5A）7-启动器整定1、型号：QBZ-80Z；用途：水泵，所带负荷P=5.5KW2、整定值为I Z=I e=1.15×5.5=6.325A 取5.5A（1档×5.5A）五、一采区转载运输巷（十四冶一队）1馈电开关整定（1）型号：KBZ-400，Ie=400A,Ue=1140V,；用途：十四冶一队掘进机；负荷统计：P max=261KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z=I e=1.15×∑P =261×1.15=300.15A（3）短路整定：根据公式I d≥I Qe+K X∑I e=578A（4）校验：电缆70mm 2实际长度230米，经查表得I (2)d =4073A 。
依据公式K=d d I I )2(=5784073=7.05＞1.5（线路串联两台及以上开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5）经校验整定符合要求。
2馈电开关整定（1）型号：KBZ-400，Ie=400A,Ue=660V,用途：十四冶一队动力；负荷统计：P max =403.4KW,。