地下室顶板回顶专项施工方案碗扣架复习课程

车库顶板回顶支撑施工方案报审表工程名称：窦官车辆段物业开发一期工程编号：车库顶板回顶支撑方案编制人：审核人：审批人：中铁十二局集团建筑安装工程有限公司窦官车辆段物业开发一期工程项目部二〇一七年八月十四日目录第一章工程概况 0第二章编制说明及依据 0一、编制说明 0二、编制依据 0三、设计数据 (1)第三章施工进度计划 (1)第四章施工准备与资源配置计划 (1)一、材料准备 (1)二、人员准备 (2)三、施工现场平面布置 (2)第五章计算书 (2)一．楼板承载力验算 (2)二、梁支撑架计算 (3)三、板支撑计算 (12)第一章工程概况窦官车辆段物业开发一期工程位于贵州省贵阳市观山湖区金朱西路南侧。

建筑结构类型为异形柱框架结构/异形柱框架剪力墙结构，抗震设防烈度为六度，抗震等级为三/四级，场地类别为II类，房屋设计使用年限50年。

本工程最大建筑高度26.4米，最多单位工程层数为地上8层，地下1层，占地面积约为8644.77平方米，总建筑面积73123.8平方米,其中计容面积约50000㎡，地下室部分23000㎡，包含7+1洋房、叠拼洋房、联排洋房，最大单体建筑面积（不含住宅的地下室面积）约为16330㎡。

本工程为A05地块北侧一期工程的地下车库。

本工程为框架柱、剪力墙结构,抗震设防烈度为6度;建筑设计使用年限为50年。

本工程主要使用功能:地下停车场。

建筑层高:4.6m，建筑面积为：23000㎡。

第二章编制说明及依据一、编制说明为了保证窦官车辆段物业开发一期工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准。

同时也为了尽早完成车库主体结构施工，保证后期绿化尽快入场，绿化进场后也需在车库顶板进行施工，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下室顶板上布置材料堆场，在地下室顶板上（局部）设置施工道路。

施工期间的荷载远大于设计活荷载，为避免荷载超量，引起结构板开裂，需对材料堆场位置、施工道路及施工升降机部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（具体位置详见施工平面布置图）。

二、编制依据三、设计数据地下室顶板板厚：180mm梁板砼等级：C35 P6梁最大间距为7.6m；断面450×900顶板上设计回填土厚度为1.8m活动荷载：5KN/m2 ；活动荷载消防车道时：30KN/m2(无覆土情况下，车辆等效荷载为27.5KN/m2)第三章施工进度计划加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表：第四章施工准备与资源配置计划一、材料准备碗扣架：采用外径48mm，壁厚3.0mm的Q235钢材质的焊接钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中Q235A级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。

立杆、纵向水平杆的钢管长度为2.4m，0.9m。

木枋：100×100 mm，支撑架体上下两端软接触均加顶托。

加强对使用材料的检查，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律不准在本工程中使用，严禁使用变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的扣件、钢管。

二、人员准备架体搭设操作必须由架工搭设，架工必须持证上岗。

搭设前必须由技术、安全部门对操作人员进行技术交底及安全交底。

交底必须以口头形式和书面形式同时进行，并且有交底人和被交底人的签字。

300KN级消防车直接作用下双向板等效均布荷载为27.5kN/㎡（板跨4m）按照《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），取1m宽板带进行验算。

屋梁楼盖钢筋配置如下图所示：q1=1.2*(25*0.18)+1.4*（27.5+5）=50.9KN/㎡q2=1.35*(25*0.18)+1.4*0.7*（27.5+5）=37.925KN/㎡M=0.1ql2=0.1*50.9*4*4=81.44KNmV=0.6ql=0.6*50.9*4=122.16KN（一）跨中板带正截面受弯承载力跨中板带两个方向配筋相同，板面均配置C10@150，板底均配置C10@150。

1m宽板带面筋6C10，底筋6C10。

计算参数：C35混凝土强度设计值f c=16.7N/mm2，b=1000mm；a s=21mm；a s／=21mm；fy = fy／=360N/ mm2As=6×52×π=471 mm2；As／=6×52×π=471mm2h0 =H－a s = 180－21＝159mm按照规范公式7.2.1-2，混凝土受压区高度：α1f c bx = f y A s－f'y A's由于混凝土强度小于C80，故，α1=1.0所以， 1.0×16.7×1000×x=360×471－360×471x=0mm<2 a s／取x=2 a s／=42则M<1*16.7*1000*42*(159-21)+360*471*138=120.19KNm根据以上计算，楼板承受最大弯矩值81.44KNm<120.19KNm受剪承载力验算：V<0.7βhftbh0=0.7*(800/160)¼*1.57*1000*160=262.93KN根据以上计算，最大剪力122.16<262.93KN二、梁支撑架计算2.1梁支撑计算参数基本参数混凝土梁高h(mm) 900 混凝土梁宽b(mm) 4502 模板支架高度H(m) 2.85混凝土梁计算跨度L(m)立杆材质Q235 水平杆步距h1(m) 1.2模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m(mm)/2.2施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图22.3次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。

（1）强度验算由《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162）中4.1.2条第一款规定“当计算模板和直接支撑模板的小梁（次楞）时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得弯矩值取其最大值”。

q1=Υ0×max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×a1=1×max(1.2×(0.2+(1.1+24)×900×0.001)+1.4×32.5,1.35×(0.2+(1.1+24)×900×0.001)+1.4×0 .7×32.5)×450/((4-1)×1000)=10.927kN/m（图1）次楞计算简图q2=Υ0×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=1×1.2×(0.2+(1.1+24)×900×0.001)×450/((4-1)×1000)=4. 102kN/mp=Υ0×1.4×Q2k=1×1.4×2.5=3.5kN（图2）次楞计算简图经过分析以上两种不同的受力简图，得出最不利的次楞弯矩图如下（图3）次楞弯矩图M max=0.983kN·mσ=M max/W x=0.983×106/(166.667×103)=5.897N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求（2）抗剪验算同时经过计算最不利的次楞弯矩图的工况下得到次楞剪力图如下：（图4）次楞剪力图Q max=4.444kNτmax=Q max S/(Ib)=4.444×103×125×103/(833.333×104×10×10)=0.667N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求Ησ（3）挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.2+(1.1+24)×900×0.001)×450/((4-1)×1000)=3.418kN/m（图5）次楞挠度图（图6）次楞挠度图跨中νmax=0.025mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5mm满足要求Ησ2.4主楞验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主楞的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。

这样简化符合工况，且能保证计算的安全，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。

由《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162）中4.1.2条第一款规定“当计算直接支撑小梁（次楞）的主梁时，均布活荷载可取 1.5kN/m2”。

荷载通过次楞以集中力的方式传递至主楞。

故需对次楞在活荷载1.5kN/m2的工况下进行计算其最大的支座反力。

A.由可变荷载控制的组合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a1+1.4Q3k a1}=1×(1.2×(0.2+(1.1+24)×900×0.001)+1.4×1.5)×450/((4-1)×1000)=4.417kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a1+1.4×0.7Q3k a1}=1×(1.35×(0.2+(1.1+24)×900×0.001)+1.4×0.7×1.5)×450/((4-1)×1000)=4.835kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(4.417,4.835)=4.835kN此时次楞的荷载简图如下（图1）次楞强度计算受力简图用于挠度计算时的荷载为：q k=[G1k+(G2k+G3k)h]a1=(0.2+(1.1+24)×900×0.001)×450/((4-1)×1000)=3.418kN/m 此时次楞的荷载简图如下（图2）次楞挠度计算受力简图根据力学求解计算可得：R max=2.889kNR kmax=2.043kN还需考虑主楞自重，则自重标准值为g k=60/1000=0.06kN/m自重设计值为：g=Υ0×1.2g k=1.2×60/1000=0.072kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图3）主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图4）主楞挠度计算时受力简图（1）抗弯验算（图5）主楞弯矩图(kN·m)M max=0.217kN·mσ=M max/W m=0.217×106/(166.667×103)=1.301N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求（2）抗剪验算（图6）主楞剪力图(kN)V max=Q max=2.9kNτmax=V max S/(Ib)=2.9×1000×125×103/(833.333×104×10×10)=0.435N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 满足要求（3）挠度验算（图7）主楞变形图(mm)υmax=0.01mm≤[ν]=0.3×1000/400=0.75mm满足要求（4）支座反力立杆稳定验算要用到强度计算时的支座反力，故：V max=5.795kN2.5立杆承载力验算根据规范《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2016）中相关规定应如实计算立杆由架体结构及附件自重产生的轴力标准值。