乙烯装置急冷油塔在线清洗分析
乙烯装置碱洗塔运行问题分析
乙烯装置碱洗塔运行问题分析摘要：近年来，作为化工领域龙头装置的乙烯装置如雨后春笋般陆续建设起来，而乙烯装置中的大塔作为装置的核心大件设备，在整个装置乃至项目运行过程中占有重要地位。
基于此，本文就乙烯装置碱洗塔运行问题进行简要分析。
关键词：乙烯装置；碱洗塔；运行问题；1 乙烯装置概况充分考虑乙烯装置规模较大、装置内设备多、布置紧凑等特点，在吊装过程中务必要科学合理地做好吊装策划工作，并依据大塔设备吊装场地特点，合理规划大塔到场时间及“穿衣戴帽”周期等事宜，确保大塔顺利吊装。
乙烯装置18台大塔中的5台大塔需使用4000t吊车，分别是急冷油塔、急冷水塔、乙烯塔、1号丙烯塔、2号丙烯塔；6台需使用1250t吊车。
2 碱洗塔改造后运行问题2.1 碱洗塔出口CO2超标装置正常负荷运行过程中发现，碱洗塔出口CO2指标始终未达到设计小于1mg/L的要求，特别是在裂解炉切换时，当碱洗塔进口CO2上升至100mg/L后，出口CO2同步上升至1mg/L以上，当进口CO2上升至300mg/L时，出口CO2高达5mg/L，导致乙烯产品中CO2指标不合格。
碱洗塔进口CO2含量最高达到330mg/L，远低于设计700mg/L的指标值，但碱洗塔出口CO2已上升至峰值5.2mg/L。
对比行业同类装置，在进料条件和碱洗塔其他参数指标非常接近的情况下，赛科碱洗塔设计碱循环量各段为165～180t/h，仅相当于其他同类装置的三分之一，明显偏小，导致碱洗效果差。
且同类装置三段碱洗塔下碱段均采用板式塔形式，以保持塔板持液量保证碱洗塔吸收酸性气体的效果。
2.2 塔内黄油生成量多根据相关文献的结论，在大部分碱洗塔CO2泄漏过程中均发现碱循环段的碱液中含有较多的黄油，黄油的存在并参加循环在很大程度上会影响吸收效果，造成塔顶CO2穿透。
设计上碱洗塔塔釜有撇除黄油侧，黄油撇除随废碱外送不应与随碱液进行循环。
运行过程中发现，碱洗塔塔釜撇除黄油侧经常出现低液面指示，黄油外送调节阀实际无开度，下碱循环段流量出现波动等现象，现场各段碱循环碱液采样，静置后可观察到下碱段中含油量较多。
急冷水乳化原因浅析及技术改造
2017年11月急冷水乳化原因浅析及技术改造孙青先窦珍（中国石油兰州石化公司石油化工厂，甘肃兰州730060）摘要：中国石油兰州石化分公司石油化工厂乙烯联合车间的裂解原料轻质化后，裂解气中的重组分产量大幅减少，对油洗塔、水洗塔操作带来难度，特别是水洗塔超负荷运行，顶温经常超指标，极易发生急冷水乳化现象。
关键词：急冷水乳化；原因；措施1工艺流程简介从油洗塔出来的裂解气和水蒸气进入水洗塔中部，在塔内逆流与急冷水接触，塔顶经循环急冷水冷却至38℃左右进入裂解气压缩机一段吸入罐，塔釜冷凝的油水混合物经重力（静止）分离为急冷水和裂解汽油，裂解汽油作为油洗塔顶部回流，多余部分作为产品送出界外，水相作为急冷水回收热量后，经冷却水进一步冷却分为两股分别返回水洗塔中部和顶部作为回流，在塔釜的另一部分水经挡板再次静止分离后送入工艺水汽提塔，将工艺水中的油类和酸性进一步汽提出去，作为合格的工艺水进入稀释蒸汽汽包，通过稀释蒸汽发生器和重油换热发生稀释蒸汽。
2急冷水乳化的原因急冷水乳化的原因大多是由于水洗塔釜温和PH 值过高及不当操作原因引起的，其表现形式就是油水相混。
2.1汽油分馏塔塔顶温度过高汽油分馏塔是乙烯装置急冷系统的第一个塔，用循环急冷油和裂解汽油回收裂解气中的重柴油组分。
如果汽油分馏塔塔顶温度过高，会将裂解柴油组分带入水洗塔中，造成裂解汽油干点升高，油水密度差减小，油水分离效果差，易引起急冷水乳化。
2.2水洗塔塔釜温度过高水洗塔塔釜温度取决于全塔的热平衡，一般控制在76～80℃。
提高水洗塔塔釜温度有利于急冷水的热量回收，但不利于油水分离；反之，降低塔釜温度，有利于油水分离，但影响工艺系统的加热，特别是丙烯精馏塔塔釜再沸器的加热，将耗费较多的低压蒸汽，不利于节能。
2.3急冷水PH 值过高由于裂解气中含有硫化氢、有机硫、二氧化碳等酸性气体，在循环的急冷水中溶解上述酸性气体而呈酸性，通常采用注入碱或氨的方法来控制急冷水和工艺水中PH 值，防止急冷水对设备和管道的腐蚀。
乙烯装置急冷系统中急冷水温度低的原因分析和处理措施
乙烯装置急冷系统中急冷水温度低的原因分析和处理措施摘要：乙烯装置是石油化工企业的龙头装置，乙烯装置在实际生产过程中，为了保证其在运行过程中的安全性和稳定性，通常会将急冷水系统合理应用其中以降低物料的温度，避免温度过高，急冷水系统可以对热量交换起到良好的辅助作用。
但是急冷水系统在应用时，会出现温度低等问题，本文对此进行分析，并且结合实际情况，提出有针对性的处理措施，为急冷水的加热效果提升提供有效保障。
关键词：急冷水；乙烯装置；温度低；急冷系统；裂解气1.前言随着科学技术的不断进步和快速发展，促使越来越多的新型工艺手段被提出以及广泛应用。
这些工艺手段在实际应用过程中的效果普遍比较良好，其中急冷水系统在构建和具体应用过程中，可以将其科学合理的应用到石油化工乙烯生产装置当中。
对于乙烯装置的日常运作而言，急冷水系统在其中可以起到良好的承上启下作用。
但是急冷水系统在实际应用过程中，由于受到各种不同类型因素的影响，导致急冷水的温度比较低，这样就会导致乙烯装置的正常运行也会受到影响。
所以要对导致急冷水出现温度低的原因进行分析，这样才能够在实践中提出有针对性的解决措施，为乙烯装置的正常安全稳定运行提供有效保障。
2.急冷系统简介急冷水系统、稀释蒸汽发生系统以及急冷油系统是乙烯装置急冷系统中的主要组成部分，主要实现回收裂解气过程中产生的低能位热量，进而对相关介质进行加热和蒸汽生产，同时产出裂解轻、重燃料油，以及粗裂解汽油等产品，最后裂解气在得到进一步冷却之后进入压缩系统。
2.1急冷油系统急冷油塔、重质燃料油塔以及轻质燃料油塔等构成了急冷油系统，裂解气由裂解炉的油冷器进入急冷油塔后，经过急冷油与中油的循环冷却，从塔侧线分离出轻质燃料油。
急冷油塔塔釜的急冷油经过急冷油过滤器过滤后，有一小部分去重质燃料油塔用于重质燃料油塔的液位平衡，其余的急冷油经过稀释蒸汽发生器进行热量回收，冷却后的急冷油除了有一部分进入裂解炉油冷器之外，其余的返回急冷油塔。
乙烯装置急冷油系统运行分析与优化
图１ ２ ０ １ １ 年上半年急冷油粘度变化情况
查看 ２ ０ １ １年 ６月 以来 Ｄ Ａ１ １ ０ １ 塔 相关 重要 参
数 的执行 情 况 ， 发 现 汽 油 回流量 、 柴 油 采 出量 、 急 冷 油循环 量 、 塔釜 温度 等参 数 均 未有 明显 变化 ， 唯 有 该塔液 位存 在一 定 波动 ， 表 现 为 时高 时 低 ， 但 总 体上 Ｄ Ａ １ １ ０ １塔 的操作 是平稳 、 合理 的。不考 虑原
作者简介 ： 任耀杰 ， 男， ２ ０ １ １年毕 业于西 安工业 大学 ， 多年从 事乙烯生产与技术管理工作 ， 工程师。
影 响急 冷 油 粘 度 变 化 的 因 素很 多 ， 纵 观 整个
・
１ ４・
乙 烯 工 业
第２ ５卷
裂解 气 中的 焦 质 ， 致 使该 系 统极 易 发 生管 线 或 设
整后， 急冷 油 粘 度 显 著 下 降 ， 合格率大幅度提升。 表 １为优 化前后 急冷 油粘度 合格Fra bibliotek对 比情 况 。
表１ 减 粘 塔 系统 优 化 前 后 急 冷 油 粘 度 对 比
中焦 粒 的冲 刷 ， 存 在 高 温 下 发 生变 形 或 产 生 缺 陷
的可能性 ， 从 而也 可 能 导致 泵 不 上 量 的情 况 。 因 此， 重油 外送泵 的运 行状况 与 Ｄ Ａ１ １ ０ ３塔 液位 控制 密切相关 ， 而泵 的运 行 与 塔 釜 及 入 口管 道 的结 焦
备堵 塞 事故 。特别是 塔 釜 至重 油外 送 泵入 口管 线
温控制 在 １ ９ ５～ ２ ０ ５℃较 为 合 理 ， 这 样 既 能最 大程 度 的利 用高 能 位 热 量 ， 又 能 使 急 冷 油 粘 度 维持 在 合理 的范 围 内。
乙烯装置急冷系统典型流程以及工艺操作重点分析
乙烯装置急冷系统典型流程以及工艺操作重点分析发布时间：2021-04-07T02:38:47.003Z 来源：《中国科技人才》2021年第5期作者：杨旭刚[导读] 在石油化工乙烯装置生产过程中，急冷系统是乙烯生产装置的核心组成部分，急冷系统的运行状况直接影响着乙烯生产装置的能否长周期稳定运行。
大庆石化公司化工一厂黑龙江大庆 163000摘要: 在石油化工乙烯装置生产过程中，急冷系统是乙烯生产装置的核心组成部分，急冷系统的运行状况直接影响着乙烯生产装置的能否长周期稳定运行。
因此，在乙烯装置操作过程中需要严格控制急冷系统中的各项工艺操作指标，以满足乙烯生产的需要，保障乙烯装置长周期生产，提高乙烯装置的经济效益。
关键词:乙烯、急冷油、急冷系统、乳化前言在乙烯装置中，急冷系统直接连接裂解和压缩两大单元，急冷系统运转的好坏对装置的性能有着重要的影响。
急冷系统主要包括急冷水系统、急冷油系统和稀释蒸汽发生系统。
急冷系统普遍存在急冷油粘度大，汽油分馏塔塔釜温度偏低，急冷水经常乳化，稀释蒸汽发生系统运行不稳定等情况，影响乙烯装置的满负荷、长周期生产。
一、急冷系统工艺流程简介（1）急冷水系统的流程简介来自汽油分馏塔塔顶的裂解气进入急冷水塔底部，在塔中分别由循环急冷水冷却，顶温到 40 ℃左右后，裂解气进到裂解气压缩机系统。
急冷水从急冷水塔底部采出，经工艺用户回收热量，并经循环水冷却后分成两股: 一股直接循环返回急冷水塔中部; 另一股再经循环水冷却后返回急冷水塔上部。
在急冷水塔中冷凝下来的裂解汽油在塔釜进行油、水分离，分离出来的部分汽油直接返回汽油分馏塔用作回流汽油; 另一部分经汽油汽提塔由塔顶分离出 C4、S 及更轻组分，塔釜的裂解汽油作为产品送出界区。
（2）急冷油系统的流程简介对于液体原料裂解的乙烯装置，宜采用高温汽油分馏塔流程。
高温裂解气经直接喷入急冷油冷却后进汽油分馏塔底部，在塔中分别由循环急冷油和回流汽油冷却和精馏，塔顶裂解气进到急冷水塔系统。
三种乙烯装置急冷油减粘流程的分析评价
工业技术乙烯工业 ２０１４，２６（１） １９～２３ＥＴＨＹＬＥＮＥＩＮＤＵＳＴＲＹ三种乙烯装置急冷油减粘流程的分析评价张炜（中国石油化工股份有限公司化工事业部，北京１００７２８） 摘 要：介绍了３种乙烯装置典型的急冷油减粘工艺流程。
分析了急冷油减粘系统中分离和传热过程的关系、急冷油粘度对稀释蒸汽发生器传热效果的影响，影响急冷油粘度的主要因素以及实际生产中降低急冷油粘度的措施等问题。
针对采用３种不同减粘流程装置的具体情况，从优化操作和技术改造等方面，提出确保急冷油减粘系统平稳运行的建议。
关键词：急冷油减粘传热分析评价 裂解炉出口的高温裂解气经急冷锅炉冷却到３５０～６００℃，再经急冷器进一步冷却到２００～２３０℃后，进入汽油分馏塔分离出其中的急冷油和裂解柴油等组分。
为回收裂解气中的热量，汽油分馏塔部分急冷油被循环用于汽化工艺水发生稀释蒸汽。
由于急冷油粘度通常较高，如何有效控制急冷油粘度以确保其必要流动性，并通过与工艺水换热顺利取出裂解气中的热量，是汽油分馏塔系统正常运行的必要条件。
１三种减粘系统流程简介汽油分馏塔系统按急冷油粘度控制方法来分大体有三种流程，如图１所示。
１）流程Ａ。
来自急冷锅炉的裂解气在急冷器中与循环急冷油混合降温后进入汽油分馏塔，塔釜急冷油一部分用于稀释蒸汽发生系统的加热以回收热量，经降温后的急冷油循环到急冷器。
部分装置还将经稀释蒸汽系统降温后的一部分急冷油用于其它工艺系统加热以二次降温。
二次降温后的急冷油循环回汽油分馏塔，塔釜另一部分急冷油进入粘度控制塔，经蒸汽汽提中间馏分后，塔顶气相进入汽油分馏塔，塔釜液相作为燃料油产品送储罐。
汽油分馏塔中部设有柴油采出，为保证柴油闪点，大多数装置都设有柴油汽提塔（蒸汽直接汽提）。
来自急冷水塔的汽油回流到汽油分馏塔顶部以控制汽油分馏塔顶温，防止重组分进入急冷水塔。
另外，部分装置汽油分馏塔中部还抽出一股热油循环用于工艺加热以带走热量。
目前国内多数乙烯装置急冷系统原设计均采用流程Ａ。
乙烯装置急冷水乳化问题分析及防治
改造 之前 ，经 常 由 于稀 释 蒸 汽 Ｄ Ｓ质 量 差 ，堵 塞 流 量 计 引 压 管 ， 使 裂解炉操作难度 加大 ，稀释蒸 汽流计表 的计量 问题引发 裂解
氧后的脱盐水 （ Ｂ Ｆ Ｗ）来置换乳化成分 ，对缓解 急冷水 的乳化 起 到了 良好 的作用 。置换时 ，应尽量减少乳 化急冷水 进入稀释
使塔顶温度超标 。一部分应该在 Ｃ １ ２ １ ０塔冷凝 的轻 质燃料油 进 入了Ｃ １ ２ ２ ０塔带到 了裂解汽 油 中，不仅 使裂 解汽 油组分 变重 ， 还增加 Ｃ １ ２ ２ ０塔釜油水分离器需处理的汽油量 。 ２ ． ３ ． ３ 油水沉 降时 间不 足 急冷水塔釜上部相当于一个分 离罐 ，在油水分 离器 的作 用 下 ，油水是 靠彼此密度不 同又不相 容 ，在 重力 的作用 上发生 分 层 ，当有油滴过重 ，密度接近水时 ，就会形 成悬浮液 而无法 分 出。由于油水 是靠 物理 方法 分层 的 ，只有 界位 和 液位 足 够 高 ，才能延 长油水分层时 间，保证釜液沉降分层 。
关键 词 ：急冷水乳化；原因分析；防治措施
中图分 类号 ：Ｔ Ｑ ２ ２
文献 标 识码 ：Ｂ
文 章编 号 ：１ ０ ０ １ — ９ ６ ７ ７ （ ２ ０ １ ３ ） １ ３ — ０ ２ ２ ９ — ０ ３
乙烯装置急冷水温度低的原因分析及处理
Ｇ ｒ ｅ ｅ ｎ Ｐ ｅ ｔ ｒ ｏ ｌ ｅ ｕ ｍ＆Ｐ ｅ ｔ ｒ ｏ ｃ ｈ ｅ ｍ ｉ ｃ ａ ｌ ｓ
＞ ＞ 绿色低碳技术 ＜ ＜
乙烯装置急冷水温 度低的原 因分析及处理
于振 清
（ 中国石油化工股份有 限公 司天津分公司烯烃部 ，天津 ３ ０ ０ ２ ７ ０ ）
Ｉ 存在 问题
因 急 冷 油 塔 存 在 汽 油 分 馏 段 分 布器 堵 塞 问题 ， 分 离 效 率 下 降 ，汽 油 产 品不 合 格 ，使 得 乙烯 装 置
被迫 降低负 荷运行 ，裂解 气量 由６ ２～ ６ ４ ｔ ／ ｈ 降至 ５ ４ ～ ５ ６讹 ，由于装置物料热负荷下降，造成下游系
６ ４ ｔ ／ ｈ 降至 ５ ４ ～５ ６ 讹 ，因此急冷水塔的热负荷下降，
造成 急冷 水 温度过 低 。
２ ． ２ 热量 过 多被冷 却水 带走 ，急 冷水温 度 下降
汽油汽提塔或作为中间产品采 出。水相也分为两部
分 ，一部 分 为 循 环急 冷 水 ，另 一 部 分作 为 工 艺水 送 人 工艺 水 汽提塔 。
用 ，从 急冷 油 塔塔 顶 部 来 的裂 解 气 进人 急 冷水 塔 底
釜温度较低 ，导致丙烯损失加大 ，双烯收率 、高附 加值能耗下降 ，丙烯损失率设计为小于２ ％（ ｖ ） ，目
前为 ２ ５ ％，最 大 时接 近 ６ ０ ％。
２ 主 要 原 因分 析 ２ ． １ 急 冷水 系统 热 负荷较低
急冷 油 塔 出现 问题 以后 ，乙烯 装 置 降低 负荷 运 行 ，由５ 台 裂解 炉 运 行 改 为 ４台 ，裂 解 气 量 由 ６ ２～
乙烯装置急冷水乳化原因分析及处理措施
乙烯装置急冷水乳化原因分析及处理措施发布时间：2021-04-06T04:34:43.987Z 来源：《中国科技人才》2021年第5期作者：郝南[导读] 并指出了急冷水乳化对乙烯裂解装置的影响，最后提出了急冷水乳化后的处理措施。
大庆石化公司化工一厂黑龙江大庆 163000摘要: 本文介绍了石油化工企业乙烯裂解装置急冷系统的构成及急冷水系统的简易工艺流程，并从生产工艺、生产设备和物料等方面分析了乙烯裂解装置急冷系统急冷水发生乳化现象的原因，并指出了急冷水乳化对乙烯裂解装置的影响，最后提出了急冷水乳化后的处理措施。
关键字：急冷水、乙烯、乳化、裂解在石油化工乙烯裂解装置中，急冷水品质的好坏直接影响到乙烯裂解装置能否平稳长周期运行，急冷系统中急冷水发生乳化后，会使得稀释蒸汽的品质变差，引起急冷水换热器、工艺水换热器的换热效果变差。
由于换热效果变差，不能充分回收急冷系统中的热量，蒸汽发生系统就要补入大量的中压蒸汽，以满足乙烯裂解炉生产需求。
急冷水乳化后还会造成急冷系统排污油含量超标，排污量增大。
因此，预防急冷水乳化，是保障乙烯装置安全运行和节能降耗的重要措施，有利于乙烯装置的安全生产。
一、乙烯装置中急冷系统简述乙烯装置中急冷系统主要包括急冷油系统、急冷水系统和蒸汽发生系统。
主要是回收裂解气中伴随的低能位热量，进而发生蒸汽和加热有关介质，同时分离出裂解轻、重燃料油和粗裂解汽油作为产品送出。
急冷水系统的工艺流程如下：汽油分馏塔顶的裂解气进入急冷水塔，直接与急冷水塔中部和顶部的循环急冷水进行接触而被冷却。
冷凝的烃和水在塔的底部进行油水分离，分离出来的汽油一部分作为汽油分馏塔的回流，其余送到汽油分离装置。
急冷水塔底部大部分急冷水通过各工艺加热器和再沸器回收热量返回急冷水塔，另一部分作为蒸汽系统的进料。
二、急冷系统中急冷水乳化对乙烯装置的影响急冷水乳化对装置的影响主要体现在以下几个方面:1) 导致油水分离困难，引起盘油泵、甚至急冷油泵抽空，损坏设备，严重时会引起装置停车。
辽化乙烯装置急冷系统改造及运行分析
现 差增 大 、 中部 液 位控 制不 稳 等 现 象 。为 解 决
这 ・ 系列 问题 ， 满足装 置 生产 提 高负 荷 的要 求 ， 经 北 ｆ 国家精 馏 技术 工 程 发 展 有 限公 司 重新 核 算 ，
对汽 油分馏 塔 及 急冷 水 塔 内件 进 行 了 重新 设 计 ，
辽 化 乙烯 ）乙烯 装 置 急 冷 系 统 的汽 油 分 馏 塔 为
向浮 阀塔盘 更换 为一段 填料 ； ２ 新 的填料段 采用 ５ ） ０号 环矩 鞍 填料 ， 填高 装
度 ４ ０ ｍ， ． 材质 为 ３ ； ４ ０
２ ０ 年新 建 ， 计 能力 ２ ０ ｋ／ 。２ ０ ０１ 设 ０ ｔａ ０ ７年 乙烯 装
摘
要 ： 绍辽 化 乙烯 装 置 急 冷 系统 改造 的主 要 内容 ， 时对 改 造 前 后 的 运行 情 况进 行 分 析 ， 介 同 阐述 了
改 造 效 果 以及 存 在 的 问题 。
关键 词 ：急 冷 ；汽 油 分馏 塔 ；改造
中国石油 辽 阳石化 分 公 司 烯烃 厂 （ 下简 称 以
管 ） ；
４ 汽 油干 点小于 ２ ５℃ ； ） ０
５ 全塔 压力 降小 于 ７ｋａ ） Ｐ 。
（ ） 冷水塔 。 ２急
２ 更 换原槽 式液 体分 布器 为新 型槽 式 液体 分 ）
布器 ， 善液体 分布性 能 ； 改 ３ 在 填料 段 上 方增 加 填 料 压 紧 装 置 ， 效 地 ） 有
工程专业 ， 获硕士学位 ， 现从事乙烯技术管理工作 ， 工程师。
１ 为 降低塔 的压力 降 ， 高塔 通 量 ， ８层 导 ） 提 将
第 ２ 卷 ２
李 胜利等．辽化乙烯装置急冷系统改造及运行分析
乙烯装置急冷油系统存在的问题及解决措施
乙烯装置急冷油系统存在的问题及解决措施摘要：在乙烯装置中急冷油系统是一项非常重要的内容，其作用主要在于节能和分流，也就是冷却裂解炉内的高温裂解气，并将其中的热量进行回收与利用，实现能耗的降低。
在实际生产运行过程中乙烯装置急冷油系统发挥着非常重要的作用，然后因为作业环境、反应过程复杂等因素影响导致其在实际运行过程中仍存在一些问题需要改进，为此下文将对乙烯装置急冷油系统较为常见的问题进行分析，并探讨其解决措施，以期能够确保乙烯装置运行的安全与稳定。
关键词：乙烯装置；急冷油系统；问题；解决；措施前言乙烯装置急冷油系统通常是于汽油分流塔内利用塔顶汽油回流以及他终端循环急冷油回流来冷却高温裂解气，从而将裂解燃料油以及裂解渣油分离出来。
不仅如此，运用急冷油回收所得热量来对蒸汽进行稀释与降压。
其运行过程中较为显著的两个特征在于高温、存在焦粉颗粒。
急冷油系统运行的安全与稳定与否将会直接关系到整体装置运行的效率与质量，所以需要予以重视。
一、乙烯装置急冷油系统存在的问题（一）聚合物导致气流分馏塔发生堵塞第一，汽油分馏塔结焦堵塞。
大部分情况下都是因为塔上部聚合物结焦导致填料出现大范围堵塞，从而引发汽油分馏塔结焦堵塞的现象。
先是由塔顶通入回流汽油，充分接触填料后慢慢下降，在此环节会慢慢气化，经过回流汽油与裂解气温度差与回流汽油相变化冷却裂解气。
回流汽油于填料上部易聚合组合浓度较高，不过这一位置温度偏低，聚合几率较小，所以应当是于塔散堆填料下部有聚合物产生。
当前乙烯装置汽油分馏塔主要有两段式与三段式这两种结构形式。
因为前者塔上部填充散堆填料的汽油回流段，下部是填充规整填料的急冷油回流段，所以其常常会出现由于结焦而导致的塔堵塞。
第二，塔中断回流换热器泄漏导致回流温度高。
在运行过程中气流分馏塔终端回流的换热器发生泄漏，引发回流温度大幅升高，导致塔上部填料段温度上升，塔内易聚合组分就极易在该部位出现聚合，导致填料堵塞的问题发生。
乙烯装置冷箱甲醇清洗问题探讨
第32卷
蒋柳龙-乙烯装置冷箱甲醇清洗问题探讨
-33 -
采取甲醇清洗的方法来去除这种危险源。第2 种，化验分析。在日常操作中，将裂解气中NO”及 装置内操作温度低于-100 I区域内进行正常频次 分析。如果在分析的过程中,发现裂解气及重点监 控区域NO”出现异常,装置应及时用甲醇清洗o 2.2处理方法
温度不能高于30 I o
6） 根据氮氧化物的形成条件和同类装置的 经验,主要对低压甲烷和高压甲烷至冷箱的通道
以及第一、第二氢/甲烷分离罐底部管道、氢气及
裂解气部分管道进行清洗。
7） 干燥的甲醇能腐蚀铝制品。因此，甲醇中
的水含量至少为2 000 mL/m3 '
8） 由于冷箱在设计时没有考虑用甲醇清洗 冷箱和承重荷载，因此在清洗之前必须征求冷箱
于-100 C的监控，就可以判断硝_及胶质氮氧化
物是否已经生成，清洗时只要确保清洗液的排放
温度不高于30 C，就可以规避爆炸事故的发生。 基于以上原因，对N0”的检测分为2种°第1
种，在线监控°主要
乙烯装置操作温度在
-170〜-100 C区域设置压差计，按照NO”相互
转化的原理，只要有硝酸氨和亚硝酸氨，及NO3
3.2清洗范围的选择 本次冷箱清洗选择对低压甲烷和高压甲烷至
冷箱的通道以及第一、第二氢/甲烷分离罐底部管
道、氢气及裂解气位置是氢气提纯区域，其操作温度极低（小于
-140 I） o这样的区域在冷箱的位置即是低压
烷和高压 烷 冷 的
及第一、第二氢
1 NO*引起危险的原理 NO”在低温条件下反应并存积，导致冷箱爆
炸，这已有先例可查。虽然目前尚没有足够的证 据证明这些物质是引发爆炸的原凶，但仍需要对 N0”进行处理，否则，如果引起不安全事故，后果难 以估量。
裂解装置塔结垢的在线反冲处理
摘要 ： 采用反冲技术在 线处理塔结垢 ， 取得 了显著效 果 ， 确保 了装置长周期 高 负荷 稳定运行 。
关键词 ： ； 塔 结垢 ； 冲 反
在裂 解装 置 急冷 油 塔 、 丙 烷 塔 、 丁烷 塔 运 脱 脱
质应 有 足够 高压 力 ， 后选 中压 蒸 汽 （ ）其 压力 最 ＭＳ ，
图 ２ 低 压脱 丙烷 塔 反 冲 除 垢 流 程 图
２ ４ 反 冲 实施 ．
２ 低 压 脱 丙 烷 塔 再 沸 器 液 相 线 入 口格 栅 聚 合 物 堵 塞 的在线 反 冲处 理
２ １ 问题 分 析 ．
迅 速 打开 反 冲线 上 的手 阀 ， 短 时 间 内对 液 在 相线 及 塔 内格 栅处 进 行 反 冲。
垢 的处理 。
根 ４中压蒸 汽 （ ） 线 ， 图 Ｉ ” ＭＳ管 见 。
１ 急 冷油 塔 盘油 集 液槽 采 出 口的在 线 反冲 处理
１ １ 问题 分析 ．
茂名 乙烯 急 冷 油 塔 由 ２ ４块 塔 盘 组 成 。第 １ ０
块塔 盘至 第 ２ ０块塔 盘 为 盘油 循 环 段 ， 段 主要 是 该
２ ５ 反 冲效 果 ．
来 自高压脱 丙 烷塔 塔 釜 物 料 进 入 低 压脱 丙 烷 塔 ， 顶分 出 ｃ 组 分 ， 釜 采出 Ｃ 塔 塔 ４以 上 重 组 分 。 要求 塔 釜 采 出 物 料 中 Ｇ 和 轻 组 分 ＜０ ５ ． ％ （ ｏ％ ） ｏ ｔ １ 。再 沸器 用 盘 油 作 为 加 热 介 质 ， 与高 压 脱 丙烷 塔共 用 １台备 用再 沸 器 。 １９ ９９年 ２月 装 置 大 检 修 后 开 车 ，９９年 ９月 １９ 中旬 开 始 ， 塔 状 况 恶 化 ， 油 用 量 持 续 快 速 上 该 盘
炼化乙烯装置减粘塔系统运行问题分析与改进措施
急冷水冷却到80℃后，送往裂解燃料油贮罐区。
这种急冷油减粘工艺首先由公司S&W 研究开发，经过几年的发展，已形成比较成熟的种减粘工艺，国内很多在建的乙烯装置都采用此种技术，以下是该型急冷油减粘塔工艺的优缺点(见表1)。
表1 减粘塔系统技术特点(2)重质燃料的油粘度低，利于输送。
(3)减粘的效果好。
(4)操作控制容易相部分直接返回急冷油塔，造成负荷高。
(2)由燃料油平衡控制重油的采出量。
(3)重质油粘度高1.2 减粘塔投用后的运行状况镇海乙烯开车成功后，减粘塔接收来自乙烷裂解炉的裂解气进行急冷油减粘操作。
运行半年期间，减粘塔运行状况不稳定，主要表现在以下几个方面。
(1)裂解燃料油的粘度过大。
主要表现为减粘塔釜裂解燃料油的粘度高，导致返回急冷塔的裂解燃料油流量调节阀结焦，调节失灵。
(2)减粘塔塔釜结焦物过多。
2010年8月25日和10月8日，因PFO 产品泵GA-154A/B 入口管线及过滤器堵，造成PFO 产品0 引言为控制汽油分馏塔塔釜运行不稳定和解决焦块堵死裂解燃料油管线的问题，停工期间，镇海乙烯减粘塔以及急冷器切出检查，并在减粘塔底部抽出口增加防焦过滤罩，成功的解决减粘塔运行不稳定的问题。
下文将对此减粘塔的运行状况和存在的问题进行分析 ,并提出了可行改进措施。
1 镇海乙烯急冷油减粘塔运行状态及存在问题1.1 急冷油减粘塔工艺流程中国石化镇海石化股份有限公司新建的100wt/乙烯装置采用了减粘塔减粘的技术。
其工艺流程图如图1所示。
急冷油来自急冷塔(DA-151)塔釜，经过滤器(FD-152)过滤后，在调节阀(TIC-15010)的控制下，经过混合器(HB-151)注入减粘塔(DA-153)上部，然后用从乙烷裂解炉出来的循环乙烷裂解气对其汽提。
汽提出的轻质物料进入减粘塔塔底，达到为急冷油减粘的目的。
塔内部的液体自上而下流到下段，通过调节阀(FIC-15005)控制中压蒸汽再次进行汽提，汽提出的轻质物料的蒸汽送回急冷塔塔底。
乙烯生产装置急冷水乳化的原因分析及解决措施
乙烯生产装置急冷水乳化的原因分析及解决措施摘要：急冷水系统、蒸汽发生系统以及急冷油系统是乙烯装置急冷系统中的主要组成部分，主要实现回收裂解气过程中产生的低能位热量，进而对相关介质进行加热和蒸汽生产，同时析出裂解轻、重燃料油，以及粗裂解汽油等产品，最后裂解气在得到进一步冷却之后进入压缩系统。
在乙烯装置中，裂解装置的能耗与平稳运行与急冷水品质好坏息息相关，若是急冷水发生乳化，降低了稀释蒸汽的品质，而稀释蒸汽质量变差直接会影响到裂解炉的安全、稳定与长周期运行。
急冷水乳化后将降低急冷水和工艺水的换热器换热效果，急冷系统中的热量无法得到及时、充分的回收，因此为满足裂解炉的生产需要就要从蒸汽发生系统中补充大量的热量，而且急冷水发生乳化现象也会导致急冷系统的排污油含量严重超标，可见只有采取有效措施防止急冷水乳化，才能保障裂解炉与急冷系统的安全运行。
因此，文章就乙烯装置急冷水乳化的原因及对策进行深入探讨。
关键词：乙烯装置；急冷水；乳化；原因；对策一、急冷水乳化的原因急冷水的乳化现象指的是急冷水呈乳白色，油水混合不能分层，进而影响裂解炉的操作，也带来较大的环境问题。
造成急冷水乳化的主要原因包括以下几个方面。
（一）急冷水pH过高实验显示，乙烯装置中急冷水的PH值应控制在6.5-7.5左右为宜，若是急冷水的PH值高于8.7，将会出现明显的乳化现象。
造成急冷水PH值过高的原因主要有两方面，一是由于急冷水塔的pH值调节泵入口过滤网堵塞导致前期的氨泵注入冲程较大，当把过滤网清理干净后大量的氨就会在短时间内进入急冷水系统使得急冷水的PH值大幅上升，而且溶液配制过程中搅拌不均匀也会造成急冷水PH值发生波动。
二是碱洗塔的弱碱换热器发生内漏而引起急冷水的PH值过高。
弱碱换热器管程走的是急冷水，壳程走的是碱液，当碱洗塔的弱碱换热器发生内漏时，即使是氨泵全停急冷水的PH值也会大幅上升。
（二）重油进入急冷水系统若是对急冷油塔的操作不正确，极易引起汽油干点过高，急冷油塔定的裂解气夹就会带重组分进入急冷水塔，降低塔釜的油水分离效果。
乙烯装置急冷区典型流程以及工艺操作要点
乙烯装置急冷区典型流程以及工艺操作要点学习乙烯装置急冷区这么久，今天来说说关键要点。
我理解乙烯装置急冷区呢，它就是乙烯生产流程里一个超重要的地方。
典型流程首先是裂解气过来，这裂解气就像一群刚从战场下来的小兵，特别热还很暴躁，带着各种成分呢。
它会进入急冷塔，这就好像士兵进了一个冷却训练营。
急冷塔这里分好几个段，像是上、中、下这么不同的区域。
我总结裂解气从下往上走的过程中不断被降温处理，像是给热冲锋的人不断泼水降温似的。
说到这里的工艺操作要点，那可太多啦。
温度控制超级关键，我记得我一开始总搞不清为啥温度控制这么严。
后来我就想啊，这就跟烤面包一样，温度高一点低一点，面包的口感就完全不一样。
在急冷区，温度要是高了或者低了，那得到的产物可就不是想要的乙烯那些了，可能就有很多杂质啦。
所以这就要通过控制冷却剂的流量啥的来精准调节温度。
对了还有个要点，压力控制也不能忽视。
这个我理解就像是气球一样，压力太大太小，气球都不正常。
在急冷区，不合适的压力可能就会影响气体健康地流转，让整个装置都发生连锁反应变得不正常了。
还有流速也要好好把握。
这流速太快的话，冷却过程可能都来不及进行彻底，像一阵风似的就刮过去了。
流速太慢可能又会导致停留时间过长，产生一些不需要的反应。
这我感觉就很难平衡，不过学习过程中我发现还是要依据具体的设备情况和前后工序的一些要求来确定这个合适的流速。
我在学习的时候呢，有个大困惑就是这些操作要点相互之间有啥联系。
就像每个都是一个零散的点，怎么把它们串起来呢。
后来我发现可以通过物料平衡和能量平衡来理解，就好像家里每个月收支平衡一样，进料出料、进的能量和出去的能量都得有个准数，这样就能把许多要点联系起来了。
学习资料的话呢，我觉得可以看看一些石油化工类的专业书籍，像《乙烯生产技术》这种。
还有乙烯装置的设计手册，上面会有详细的工艺流程图以及各种参数设定的解释。
总之呢，乙烯装置急冷区的学习不是一蹴而就的，需要不断摸索和理解。
大庆石化乙烯装置碱洗塔黄油生成原因与控制措施分析
大庆石化乙烯装置碱洗塔黄油生成原因与控制措施分析大庆石化乙烯装置是大庆石油化工公司的一项重要生产设施，该装置主要用于生产乙烯等石化产品。
在乙烯装置的操作过程中，往往会出现一些问题，其中之一就是碱洗塔黄油生成问题。
碱洗塔黄油生成会影响设备的正常运行，因此有必要对其原因进行分析，并制定相应的控制措施。
一、碱洗塔黄油生成原因分析1.操作温度过高在乙烯装置的操作过程中，碱洗塔内的操作温度若过高，会导致碱洗液中的碱性物质与油质反应生成黄油。
操作温度过高可能是由于操作不当，或者设备老化引起的。
2.碱洗液中含有过多的油质碱洗液本身就是一种用于清洗油质物体的溶液，而如果碱洗液中含有过多的油质，就会导致产生大量的黄油。
3.催化剂失效在乙烯装置的操作过程中，使用的催化剂若失效，就会导致碱洗塔黄油生成。
失效的催化剂会影响碱洗过程中的碱性物质与油质的反应，从而生成黄油。
4.操作不当操作人员在进行碱洗操作时，如果不按照规定的步骤进行，或者在操作过程中出现操作失误，也会导致碱洗塔黄油的生成。
二、碱洗塔黄油生成的控制措施1.严格控制操作温度对碱洗塔内的操作温度进行严格的控制，避免温度过高。
可以通过调整操作参数来控制温度，或者在设备周围增设降温装置。
2.定期清洗设备在乙烯装置运行过程中，定期对碱洗设备进行清洗，清除其中的油质残留，从而保持碱洗液的清洁度。
3.定期更换催化剂对催化剂进行定期更换，避免使用失效的催化剂，从而保证碱洗过程的正常进行。
4.加强操作人员培训加强对操作人员的培训和管理，确保操作人员熟悉操作流程，减少操作失误，提高操作质量。
5.加强设备检查定期对碱洗设备进行检查，及时发现设备问题并进行维修，确保设备的正常运行。
以上就是关于大庆石化乙烯装置碱洗塔黄油生成原因与控制措施的分析。
通过认真分析并采取相应的控制措施，可以有效减少碱洗塔黄油的生成，从而保障乙烯装置的正常运行和生产效率。
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8 月 24 号，完成在第 1/2 塔盘上方 300 mm、 45°夹角方向处，每隔 90°的 8 个 4″150 LB 的开孔 （N1 ~ N8），详见图 4 ~ 6。 1.3 在线清洗公司选择
715
550
25A EL.31050
N1~4 N5~8
图 4 第 1/2 层塔盘带压开孔位置（N1~ 4，N5~0° 开孔 4
第二层塔盘 0°
图 2 塔盘清理后
升至 215℃（汽油干点是判断塔盘是否结垢的关键 指标，正常不高于 200℃）。随后经过多次调整，恢 复正常。2016 年 1 月，C-210 的运行状况突然恶化， 汽油干点再次上升至 230℃以上，最高达到 246℃， 装置被迫降负荷运行。2016 年 2 月，装置将分散剂 以及加氢 C9，注入 C-210 汽油段，缓解塔盘结垢的 趋势。2016 年 8 月初，汽油干点再次上升至 240℃ 以上，急冷油塔运行状况加剧恶化，引起重组分夹 带至急冷水塔，导致装置急冷水乳化严重，发生生
关键词：急冷油塔 干点上升 在线清洗
扬巴公司乙烯装置急冷油塔 C-210 采用 S&W 技术，共 24 层波纹塔盘，塔高 42 900 mm。该塔主 要对裂解气进行初分馏，底部为急冷油段、中部为 盘油段、顶部是汽油段。按照 S&W 的设计理念， 波纹塔盘在操作时液体受到气相不断的搅动，破坏 悬浮物的凝聚，使得塔板经常保持清洁的状态，因 此具有自清洁的功能。即使这样，这种类型的塔盘 在容易生成胶状物的场合仍能被堵塞 [1–2]。
验，确保减少开孔过程中产生的铁屑并尽可能的清 出，同时降低隔离阀因铁屑卡涩而密封不严的风 险。最终于 2016 年 5 月 19 号确定开孔单位，随后启 动带压开孔的变更流程。
2016 年 6 月 17 日，完成 C-210 塔带压开孔的强 度校核、开孔接管及补强圈的结构设计、图纸更 新。随后完成开孔接管模拟焊接试验以及接管焊接 施工方案。为了保证接管与塔壁角焊缝质量，进行 了一系列模拟试验寻求合适的焊接质量检测和控制 手段。最终经过公司专家组的讨论，决定采用层间
2019 年 8 月·第 4 卷·第 4 期
石油石化绿色低碳 Green Petroleum & Petrochemicals
>> 绿色低碳技术 <<
乙烯装置急冷油塔在线清洗分析
房维，王勇，蔡丹军
（扬子石化－巴斯夫有限责任公司，江苏南京 210048）
摘 要：扬巴公司乙烯装置急冷油塔频繁出现塔盘结垢，尤其是顶部汽油段塔盘分离效果变 差，重组分夹带至顶部，引起顶部汽油干点上升以及汽油段压差上升；汽油组分变 重后，导致油水难以分层，又引起急冷水的乳化，严重时，还会造成装置生产废水 不合格，装置不得不降负荷运行。经过调研，急冷油塔实施第一次在线清洗。清洗 后，急冷油塔顶温从 100℃上升至 116℃，顶部汽油段压差从 10.3 kPa（87% 负荷） 下降至 8.5 kPa（92% 负荷），汽油干点从 235℃下降至 220℃，清洗效果显著。
收稿日期：2018-12-24 作者简介：房维，工程师，硕士。2009 年毕业于南 京工业大学化学工程与工艺专业，目前主要从事化工 生产与工艺工作。
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石油石化绿色低碳
2019 年 . 第 4 卷
产废水超标事件。随后，扬巴乙烯经过调研学习， 最终决定对急冷油塔进行在线清洗，以延长装置的 运行周期。
2016 年 4 月，装置进行在线清洗公司的选择及 清洗方案的讨论。详细方案比较见表 1。若使用脱 盐水作为清洗介质，对 C-210 的影响较大，可能会 引起顶温大幅下降，甚至导致汽油 / 盘油带水，使
堵塞区域
0°
东侧（裂解炉侧）
堵塞区域
图 3 C-210 汽油段射线扫描结果
1.2 带压开孔与接管焊接 2016 年 3—5 月联系 2 家开孔单位进行开孔试
2015 年大修期间，根据技术公司的建议和设计 方案，更换了 C-210 全部波纹塔盘（降低设计负荷 系数范围）及三个液相分布器（端头进料改为中间 进料），但此后的运行情况表明，此次改造很不成 功，上述结垢问题依然存在。
2015 年 11 月，C-210 顶部汽油干点从 190℃上
图 1 塔盘清理前
2010 年，装置由 60 万吨 / 年扩能到 74 万吨 / 年 后，开始出现 C-210 塔盘结垢问题。2012 年 4 月， 装置运行 20 个月后停车消缺 12 天，进行 C-210 内部 塔盘人工清理，清理前后的塔盘见图 1、2。2014 年 1 月，装置再次运行 20 个月后停车消缺 12 天，C-210 塔盘人工清理并根据技术公司的建议塔盘加装封堵 条，其认为塔盘结垢堵塞的主要原因是原料轻质 化、装置原设计负荷系数范围过大及液相分布器分 布不均。
西侧（C-220 塔侧）
180° 回流管线入口（分配器）
南侧
90°
北侧
270°
高温着色检测、焊接工艺的过程控制、接管焊后的 水压试验来检验焊接质量。
2016 年 8 月 12 日，完成带压开孔及在线清洗所 需的 4 个操作平台（7×3 m）及其连通过道。8 月 14 日，完成塔壁保温的拆除及 8 个接管安装高度及 方位的定位。8 月 21 日，完成塔顶带压开孔及在线 清洗所需的隔离和吹扫用的 120 m 1″氮气管线的配 制安装。
1 清洗准备 1.1 确定塔盘结垢情况
首先对 C-210 进行射线扫描，确定塔盘堵塞情 况。2016 年 3 月 12 号的扫描结果显示，汽油段第 1/2 层塔盘，在 90°－0°－270°之间的两个象限存在 较多沉积物，而在其他的塔盘上没有看到明显的沉 积物；同时扫描显示所有塔盘都在其原位置，未发 生移动，详见图 3。