施工电梯卸料平台脚手架搭设方案

一、工程概况：
***********************楼位于福建省***********************，总建筑面积：31153m2，总占地面积：4246m2，建筑层数：7#楼为9层，2#—10#楼均为10层，11#楼16层，建筑高度：7#楼为22.1m，8#—10#楼均为30.5m，11#楼为49m。

功能布局：8#—10#楼为带二层商业裙房（底层局部架空）的10层商住楼，11#楼为带三层商业裙房的16层商住楼。

本工程参建相关单位：
建设单位：***********************公司
设计单位：***********************公司
勘察单位：福建***********************公司
监理单位：***********************公司
施工单位：***********************公司
施工电梯卸料平台为落地双排扣件式钢管卸料平台。

二、卸料平台架搭设方案：
本工程施工电梯卸料平台架采用扣件式钢管脚手架，建筑物高度按最大值49m考虑（11#楼）。

搭设顺序：摆放扫地杆→逐根树立立杆随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并立杆扣紧→安第一步小横杆→安第一步大横杆→第二步小横杆→第二步大横杆→加设临时斜撑杆→第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板。

其余按常规作法。

(1)搭设前，基础平整实，设排水沟及集水坑进行排水，确保脚手架不沉陷；
(2)采用枕木做垫座，里外立杆加设扫地杆；
(3)步距设为1.8m。

(4)立杆横向间距按最大设为1.25m，共设六根大横杆，大横杆中心间距0.47cm，
里立杆离墙按20cm控制。

纵向间距设为1.4m。

搭设时首跨采用6m长钢管，相邻立杆采用4m长钢管，保证接头相互错开；
(5)小横杆采用长度为2.5m的钢管，里端伸出立杆15cm，外端伸出35cm，离墙10cm；
(6)架子的四周除平台进料处外均应设剪力撑，并随架子高度以连续设置。

两杆交接处采用搭接，搭接有效长度设为40cm，并采用两只扣件扣紧；
(7)每层位置预埋两支钢管，并与小横杆连接作则刚性拉结，保证架子整件稳定性；
(8)设1.2m高的防护栏板，0.6m高处设一道防护栏杆,1.2m高设一道防护栏杆,除
卸料平台进料口设安全门外,全部加竹榀作封闭围护；
(9)脚手板采用模板，搭设时，先用方木与脚手架相连接，模板用铁钉钉于方木上。

三、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。

一、参数信息
1.基本参数
立杆横向间距或排距l a(m):0.90，立杆步距h(m)：1.50；
立杆纵向间距l b(m):0.70，平台支架计算高度H(m)：48.70；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:Φ48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):0.300；
栏杆自重(kN/m):0.150；
材料堆放最大荷载(kN/m2):1.000；
施工均布荷载(kN/m2):1.000；
3.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；
立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

二、纵向支撑钢管计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩 W=4.49 cm3；
截面惯性矩 I=10.78cm4；
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算
(1)脚手板自重(kN/m)：
q11=0.3×0.3=0.09kN/m；
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：
q12=1×0.3=0.3kN/m；
(3)施工荷载标准值(kN/m)：
p1=1×0.3=0.3kN/m
2.强度验算
依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
最大支座力计算公式如下:
N=1.1q1l + 1.2q2l
均布恒载：q1=1.2 × q11= 1.2×0.09=0.108kN/m；
均布活载：q2=1.4×0.3+ 1.4 ×0.3=0.84kN/m；
最大弯距 M max=0.1×0.108×0.92 + 0.117 ×0.84×0.92=0.088kN·m ；
最大支座力 N=1.1×0.108×0.9 + 1.2×0.84×0.9=1.014kN；
最大应力σ=M max / W=0.088×106 / (4490)=19.678N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2；
纵向钢管的计算应力 19.678N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
ν=0.667ql4/100EI
均布恒载:
q k=q ll=0.09kN/m；
ν=0.677 ×0.09×9004/(100×2.06×105×107800)=0.018 mm；
纵向钢管的最大挠度为 0.018 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！
三、横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =1.014kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 M max=0.169kN·m ；
最大变形νmax=0.223 mm ；
最大支座力 Q max=2.559kN ；
最大应力σ= 37.619N/mm2；
横向钢管的计算应力 37.619N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 0.223 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 700/150与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣
件承载力取值为12.00kN 。

R ≤Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.559kN；
R < 12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
N G1=0.129×48.7=6.287kN；
(2)栏杆的自重(kN)：
N G2=0.15×0.7=0.105kN；
(3)脚手板自重(kN)：
N G3=0.3×0.7×0.9=0.189kN；
经计算得到，静荷载标准值 N G=N G1+N G2+N G3=6.581kN；
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 N Q=1×0.7×0.9+1×0.7×0.9=1.26kN；
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2N G + 1.4N Q=1.2×6.581+ 1.4×1.26=9.661kN；
六、立杆的稳定性验算
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/φAK H≤ [f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N=9.661kN；
φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L o/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i=1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A=4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；
K H ----高度调整系数：K H=1/(1+0.005×(48.7-4))=0.817；
L0 ---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算
l0=k1μh (1)
l0=h+2a (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.167；
μ ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3；μ= 1.7；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 L0=k1μh=1.167×1.7×1.5=2.976 m；
L0/i=2975.85 / 15.9=187 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ =9661.404 /( 0.205×424 )= 111.153N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=111.153N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求！
公式(2)的计算结果：
L0/i=1700 / 15.9=107 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ =9661.404 /( 0.537×424 )= 42.433N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=42.433N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.118 ；
公式(3)的计算结果：
L0/i=2218 / 15.9=139 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.353 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ =9661.404 /( 0.353×424 )= 64.551N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=64.551N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
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- - 11 七、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤f g
地基承载力设计值:
f g =f gk ×k c =120 kPa ；
其中，地基承载力标准值：f gk = 120 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：k c =1 ；
立杆基础底面的平均压力：p=N/A =38.65 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N=9.66kN ；
基础底面面积 ：A=0.25 m 2 。

p=38.65 kPa ≤ f g =120 kPa 。

地基承载力满足要求！
四、安全要求
1. 搭设架及四周范围应场地平整，无材料及杂物堆放。

2. 搭拆时应在离地面2.5m 以上设外挑3m 的安全接网（承重），该网与搭拆作业应紧密配合上升或下移，做到距作业面不大于12m ，以保证搭拆作业人员的安全。

3. 根据方案，安全挂网随同搭拆进行。

4. 材料的升、降宜借助现场垂直运输机构，人工作业时应借助工具加强组织，不得高空抛落。

下传材料应及时整理分类堆放。

5. 搭设或拆除过程应在地面设警护区，设专人看护，防止非作业人员穿行。

6. 作业人员应按登高作业要求，佩带安全防护器具，穿软底鞋。

7. 现场应设消防器具。

8. 雨天或五级以上大风不得进行搭设或拆除作业。

9. 搭设上方有电线时，应遵守相应规定，并采取措施后方可作业。