塔吊地基承载力计算

This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020
矩形板式基础计算书计算依据:
1、《塔式起重机混凝土基础II程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设讣规范》GB50010-2010
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一.塔机属性
二塔机荷月
K塔机自身荷载标准值
2、风荷载标准值w k(kN/m:)
3.塔机传递至基础荷载标准值
4.塔机传递至基础荷载设计值
三、基础验算
GFblh 丫c二6 X 6 X 1. 33 X 25=1215kN
基础及其上土的自重荷载设计值：G二1. 2G汙1. 2X1215二1458kY
荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：
M；'二GRi+G’Rg-Gs&3-6氐+0. 9 X (M:+0. 5F vk H/l. 2)
=60. 7X29+3. 5X3-34. 6X6-183X12+0. 9X (1134+0. 5X21.42X45/1. 2)
=749. 26kN ・ m
FJ '二F、.k/1. 2=21. 42/1. 2=17. 8okN
荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：
M''二1. 2X (G1R C.1+G:IU.-G3R C.3-G1R G1) +1.4X0. 9X (M：+0. 5F vk H/l. 2) =1. 2X60. 7X29+3. 5X3-34. 6X6-183X 12) +1. 4X0. 9X (1134+0. 5X21.42 X 45/1. 2)
=1175. 53kN・m
F；'二Fv/1. 2=29. 99/1. 2=24. 99kN
基础长宽比：1/b二6/6二1W1. 1,基础讣算形式为方形基础。

W x=lb76=6X676=36m3
W y=bl76=6X676=36m3
相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：NL二址b/(b'+F) °匸821. 56 X 6/(62+62)0 5=580. 93kN ・ m
Mx7=Mzl/(b:+r)0 5=821. 56 X 6/(62+63)0 S=580. 93kN ・ m
1、偏心距验算
相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：
P“•二(F k+G k) /A-M Z7
= (741. 8+1215)/36-580. 93/36-580. 93/36二22. 08kPa>0
偏心荷载合力作用点在核心区内。

2、基础底面压力计算
Pjcair.—22. 08kPa
Pz 二(Fz+Gj /A+MM此+M 灯/W,
= (741. 8+1215)/36+580. 93/36+580. 93/36二86. 63kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Py(Fk+Gj/(lb)二(741. 8+1215)/(6X6)二54. 36kN/m:
4、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值
fa二f应+ n b Y (b-3) + Fl d Y H (d-o. 5)
=150. 00+2. 00 X 19. 00 X (6. 00-3)+3. 00 X 19. 00 X (20. 00-0. 5) =1375. 50kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算
P汙54. 36kPa^f =1375. 5kPa
满足要求！
(3)、偏心作用时地基承载力验算
P“二86. 63kPa^l. 2f a=l. 2 X 1375. 5二1650. 6kPa
满足要求！
5、基础抗剪验算
基础有效高度：h。

二h- 5 二1350-(50+22/2)二1289mm
X轴方向净反力：
P“F Y (F k/A- (M； ' +FJ ' h)/Wj 二1. 35 X (741. 800/36. 000-(749. 263+17. 850 X 1.350)/36. 000) =-l. 184kN/m:
Pz二Y (F k/A+ (M； ' +FJ ' h)/Wj 二1. 35 X (741. 800/36. 000+(749. 263+17. 850 X 1. 350)/36. 000)=56. 819kN/m2
假设二0,偏心安全，得
P*二((b+B)/2)Pz/b二((6. 000+1. 700)/2) X56. 819/6. 000二36. 459kN/m2
Y轴方向净反力：
P沁F Y (F k/A- (M； ' +FJ ' h) /W:..)=l. 35 X (741. 800/36. 000-(749. 263+17. 850 X 1. 350)/36. 000) =-l. 184kN/m2
二Y (F k/A+ (M； ' +FJ ' h)/Wj 二1. 35 X (741. 800/36. 000+(749. 263+17. 850 X 1. 350)/36. 000) =56. 819kN/m:
假设Pz二0,偏心安全，得
Pf((l+B)/2)P“/1 二((6. 000+1. 700)/2) X56. 819/6. 000=36. 459kN/m2
基底平均压力设计值：
PF(P”+P』/2二(56. 82+36. 46)/2=46. 64kN/m3
p y= (Pg+PQ /2二(56. 82+36. 46) /2二46. 64kPa
基础所受剪力：
V= p.J (b-B) 1/2=46. 64X (6-1. 7) X6/2=601. 64kN
V= p7| (l-B)b/2=46. 64X (6-1. 7) X6/2二601. 64kN
X轴方向抗剪：
h°/l 二1289/6000二0.21 W4
0. 25 B cfclh。

二0. 25X1X 16. 7X6000X 1289=32289. 45kN^V s=601. 64kN
满足要求！
Y轴方向抗剪：
h°/b 二1289/6000二0.21 W4
0. 25 B <fcbh 二0. 25X1X16.7X 6000 X 1289二32289. 45kN^V=601. 64kN 满足要求！
四、基础配筋验算
1、基础弯距计算
基础X向弯矩：
M! = (b-B)2p x l/8=(6-l. 7)欣46. 64X6/8=646. 76kN ・ m
基础Y向弯矩：
M H=(l-B)2p r b/8=(6-l. 7)2X46. 64X6/8=646. 76kN ・ m
2、基础配筋计算
(1)、底面长向配筋面积
a S1= |Mu |/( a if e bho2)二646. 76X107(1X16.7X6000X12892) =0. 004 g i=l-(1-2 a sl)° -l-(1-
2X0. 004)°壬0. 004
Y S1=l- I 】/2二1-0. 004/2二0. 998
A S1= M l( |/(y S1hof71) =646. 76X 107(0. 998X1289X360)二1396mm' 基础底需要配筋：A 产max(1396, P bh0)=max(1396, 0. 0015X6000X 1289)=11601mm2
基础底长向实际配筋：AJ二13790mmOALl 1601mm'
满足要求！
(2)、底面短向配筋面积
a S2=|Mi |/(a tfdho2)二646. 76X107(1X16.7X6000X12893) =0. 004
2=1-(1-2 a 32)0 5=l-d-2 X 0. 004) 0 5=0. 004
Y S2=l- g 2/2二l-o. 004/2二0. 998
A s:= Mi |/(y s扛f』=646. 76X 107(0. 998X1289X360)二1396mm' 基础底需要配筋：
A2=max(1396, P lh0)=max(1396, 0. 0015X6000X 1289)=11601mm2
基础底短向实际配筋：As：' =13790mni:>A:=11601min:
满足要求！
(3)、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋：As/ =13790mm:>0. 5A S/ 二0. 5X 13790二6895mm' 满足要求！
(4)、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋：As? =13790mm:^0. 5A S=，二0. 5 X 13790二6895mm'
满足要求！
(5)、基础竖向连接筋配筋面积
基础竖向连接筋为双向①10@500。

五、配筋示意图。