储罐池火灾计算法

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火灾爆炸热辐射后果影响预测(池火灾计算)

火灾热辐射后果预测（池火灾计算）燃烧速度/火焰高度/热辐射强度及后果对航空煤油（以下简称航煤）进行池火模拟，模拟热灼烧后果。

（1）液池直径本项目隔堤围成的面积为2677m 2，则液池半径r=29.2m 。

（2）燃烧速度液体表面单位面积的燃烧速度dm/dt 为：HT T c Hcdt dm O b p +-=)(001.0/式中：dm/dt ——单位表面积燃烧速度，)/(2s m kg ⋅；c H ——液体燃烧热；航煤为43070000kg J /； p c ——液体的定压比热容；航煤为2000)/(K kg J ⋅；b T ——液体的沸点；取航煤的最小沸点为473K ； o T ——环境温度；取25℃即298K ；H ——液体的汽化热；航煤为280000kg J /。

通过计算可知航煤的燃烧速度为)/(068.02s m kg ⋅ （3）火焰高度火焰高度计算公式为：6.0210])2(/[84gr dtdm r h ρ= 式中，h ——火焰高度；m ； r ——液池半径；29.2m ；0ρ——周围空气密度，ρ0=1.293kg/m 3；(标准状态)；g ——重力加速度，2/8.9s m ；m h 66.58])2.298.92(293.10.068[2.29846.021=⨯⨯⨯= 因此，航煤储罐发生池火事故时火焰高度为58.66m 。

（4）热辐射通量当液池燃烧时放出的总热辐射通量为：()()[]172/261.02+⋅⋅+=dtdm c dt dm H rh r Q ηππ式中，Q ——总热辐射通量；W ；η——效率因子；可取0.13～0.35，取其平均值0.24；其余符号意义同前。

计算得热辐射通量Q=6.3x108瓦。

（5）目标入射热辐射强度及后果假设全部辐射热量由液池中心点的小球面辐射出来，则在距离池中心某一距离（X ）处的入射热辐射强度为：24XQt I cπ=式中，I ——入射通量；2/m W ； Q ——总热辐射通量；W ；c t ——热传导系数，在无相对理想的数据时，可取值为1； X ——目标点到液池中心距离；m 。

池火灾事故后果计算过程

池火灾事故后果计算过程1）池火灾事故后果计算过程（1）柴油泄漏量设定一个5000m3柴油罐底部DN200进油管管道破裂出现长50cm，宽1 cm的泄漏口，泄漏后10分钟切断泄漏源。

泄漏的液体在防火堤内形成液池，泄漏时工况设定情况见表9-4。

表9-4 油品连续泄漏工况泄漏源介质温度( 0C)介质压力（Mpa）介质密度（kg/m3）泄口面积(m2)泄漏时间(min)备注柴油罐常温常压8700.00510按10分钟后切断泄漏源计柴油泄漏量用柏努利公式计算：Q = CdAρ *2(P-P0)/ ρ+2gh+1/2 W = Q.t式中: Q－泄漏速率（kg/s）；W－泄漏量（kg）；t－油品泄漏时间（s），t=600 sCd－泄漏系数，长方形裂口取值0.55（按雷诺数Re＞100计）；A－泄漏口面积（m2）；A =0.005 m2ρ－泄漏液体密度（kg/ m3）；P－容器内介质压力（Pa）；P0 －大气压力（Pa）；g－重力加速度（9.8 m /s2）；h－泄漏口上液位高度（m），柴油罐液面安全高度15.9 m。

经计算Q = 42.23 kg/s、W = 25341 kg（10分钟泄漏量）（2）泄漏柴油总热辐射通量Q（w）柴油泄漏后在防火堤内形成液池，遇点火源燃烧而形成池火。

总热辐射通量Q（w）采用点源模型计算：Q = (л r2 + 2л rh) •m f •η•Hc/（72 m f 0。

61+ 1）式中: m f—单位表面积燃烧速度kg/m2 .s，柴油为0.0137；Hc—柴油燃烧热，Hc = 43515kJ/kg；h—火焰高度h（m），按下式计算：h = 84 r{ m f /*ρO（2 g r）1/2+}0.6 ρO—环境空气密度，ρO=1.293kg/ m3；g—重力加速度，9.8 m /S2 &。

池火灾事故后果计算过程

泄漏的液体在防火堤内形成液池，泄漏时工况设定情况见表9-4。

表9-4 油品连续泄漏工况柴油泄漏量用柏努利公式计算：Q = CdAρ [2(P-P0)/ ρ+2gh]1/2W = Q.t式中: Q－泄漏速率（kg/s）；W－泄漏量（kg）；t－油品泄漏时间（s），t=600 sCd－泄漏系数，长方形裂口取值0.55（按雷诺数Re＞100计）；A－泄漏口面积（m2）；A =0.005 m2ρ－泄漏液体密度（kg/ m3）；P－容器内介质压力（Pa）；P0 －大气压力（Pa）；g－重力加速度（9.8 m /s2）；h－泄漏口上液位高度（m），柴油罐液面安全高度15.9 m。

经计算Q = 42.23 kg/s、W = 25341 kg（10分钟泄漏量）（2）泄漏柴油总热辐射通量Q（w）柴油泄漏后在防火堤内形成液池，遇点火源燃烧而形成池火。

总热辐射通量Q（w）采用点源模型计算：Q = (л r2 + 2л rh) •m f •η•Hc/（ 72 m f 0。

61+ 1）式中: m f—单位表面积燃烧速度kg/m2 .s，柴油为 0.0137；Hc—柴油燃烧热，Hc = 43515kJ/kg；h—火焰高度h（m），按下式计算：h = 84 r{ m f /[ρO（2 g r）1/2]}0.6ρO—环境空气密度，ρO=1.293kg/ m3；g—重力加速度，9.8 m /S2 η—燃烧效率因子，取0.35；r —液池半径(m)， r =（4S/π）1/2S—液池面积，S=3442 m2；W—泄漏油品量kgρ－柴油密度，ρ=870kg/ m3；火灾持续时间：T= W/S.m f计算结果： Q（w）=1006347（kw）T=537s=9min（3）池火灾伤害半径火灾通过辐射热的方式影响周围环境，根据概率伤害模型计算，不同入射热辐射通量造成人员伤害或财产损失的情况表9-5。

储罐泡沫灭火用量计算公式

储罐泡沫灭火用量计算公式在工业生产中，储罐泡沫灭火是一种常见的灭火方式，它可以有效地控制和扑灭储罐内的火灾，保护人员和设备的安全。

然而，在进行储罐泡沫灭火时，正确的用量计算是非常重要的，因为过少的泡沫使用量可能无法有效扑灭火灾，而过多的泡沫使用量则会造成资源的浪费。

因此，掌握储罐泡沫灭火用量计算公式是非常必要的。

储罐泡沫灭火用量计算公式主要由以下几个要素组成，储罐的容积、泡沫液的浓度、泡沫灭火系统的设计要求等。

下面我们将详细介绍这些要素，并给出相应的计算公式。

首先，储罐的容积是计算泡沫用量的重要参数。

储罐的容积通常以立方米或立方英尺为单位。

在进行泡沫灭火用量计算时，需要准确地测量储罐的容积，并将其作为计算公式中的一个参数。

其次，泡沫液的浓度也是影响泡沫用量计算的重要因素。

泡沫液的浓度通常以百分比表示，它是指泡沫液中泡沫剂的含量。

在进行泡沫用量计算时，需要根据实际情况确定泡沫液的浓度，并将其作为计算公式中的一个参数。

另外，泡沫灭火系统的设计要求也是影响泡沫用量计算的重要因素。

泡沫灭火系统的设计要求包括泡沫液的喷射速度、泡沫液的喷射时间等。

在进行泡沫用量计算时，需要根据泡沫灭火系统的设计要求确定相应的参数，并将其纳入计算公式中。

综合考虑以上几个要素，储罐泡沫灭火用量的计算公式可以表示为：泡沫用量 = 储罐容积×泡沫液浓度×设计要求参数。

其中，储罐容积以立方米或立方英尺为单位，泡沫液浓度以百分比表示，设计要求参数根据具体情况确定。

在实际应用中，可以根据具体情况对上述计算公式进行调整。

例如，对于不同类型的储罐，可以根据其特点确定相应的设计要求参数；对于不同类型的泡沫液，可以根据其浓度和性能特点确定相应的计算公式。

需要注意的是，储罐泡沫灭火用量的计算是一个复杂的过程，需要充分考虑各种因素的影响，并进行准确的测量和计算。

在进行泡沫用量计算时，需要严格按照相关标准和规范进行，确保计算结果的准确性和可靠性。

原油罐区池火火灾模型计算

原油罐区池火火灾模型计算在油田联合站、长输管线的首末站及石化炼厂中，原油储罐区是原油最集中的场所，储存的原油量较大，由于生产操作、储罐及其相连的设备、管理等原因，原油罐区极易发生油气跑、冒、滴、漏，存在很大的火灾隐患。

原油储罐区一旦发生油气泄漏，极有可能发生火灾、爆炸事故，造成严重的人员伤亡和巨大的财产损失。

1.池火火灾原油泄漏的原因从人-机系统来考虑主要有设计失误、设备原因、管理原因及人为失误等原因。

原油泄漏后聚集在防火堤内形成液池，原油液池表面油气由于对流而蒸发，遇到引火源会发生池火灾。

美国学者R. Merrifield和T.A.Roberts提出，可燃液体引起的池火灾，热辐射是其主要危害。

热辐射对人体的伤害主要通过不同热辐射通量对人体产生的不同伤害程度来表示。

池火灾通过辐射热的形式对周围的人、财物产生危害，其危害程度可依据其辐射强度作为指标来参考，而辐射强度与池火燃烧速度、火焰高度、热辐射通量密切相关，因此池火火灾模型主要通过池火燃烧速度、火焰高度、热辐射通量、辐射强度四个参数来表述。

2.池火火灾模型简述可燃液体泄漏后流到地面形成液池，或流到水面并覆盖水面，遇到火源燃烧而形成火池。

池火燃烧速度、火焰高度、热辐射通量、辐射强度可用下面几个关系式来表述。

2.1燃烧速度当液池中的可燃液体的沸点高于周围环境温度时，液体表面上单元面积的燃烧速度dtdm： H T -T C H 001.0dt dm 0b p c +=）（式中：dt dm 表示单位表面积燃烧速度，kg/（m 2·s ）；H c 表示液体燃烧热，J/（kg ·k ）；C p 表示液体的比定压热容，J/（kg ·K ）；T b 表示液体的沸点，K ；T 0表示环境温度，K ；H 表示液体的汽化热，J/kg 。

2.2火焰高度设液池为一半径为r 的圆池子，火焰高度按下式计算：6.05.00)2(dt /dm r 84h ⎥⎦⎤⎢⎣⎡=gr p 式中；h 火焰高度，m ；r 液池半径，m ；dtdm燃烧速率，kg/（m 2· s ）；p 0空气密度，kg/m 3；g 重力加速度；数值为9.8m/s 2。

甲苯储罐池火灾事故后果模拟

二、甲苯储罐池火灾事故后果模拟某公司在TDI 生产过程中需要甲苯作为原料，该公司在厂区内设置有 2 个容积均为1000m3的甲苯储罐。

若甲苯从设备及管路中泄漏到地面后，将向四周流淌、扩展，形成一定厚度的液池，若受到防火堤、隔堤的阻挡，液体将在限定区域内得以积聚，形成一定范围的液池。

这时，若遇到火源，液池可能被点燃，发生地面液池火灾，下面将对其影响范围进行预测。

（1）甲苯的燃烧速度甲苯燃烧热H c ＝42445kJ/ ㎏，比热容C p ＝1.84kJ/ ㎏·K，沸点T b ＝383.6K，气化热H ＝360kJ/ ㎏。

取环境温度T o ＝30℃（303.15K ），液体表面上单位面积的重量燃烧速度dm/dt 为：（2）液池半径甲苯储罐隔堤所围池面积S ≈1200㎡，计算得到其液池当量（3）火焰高度设环境温度为30℃，这时周围空气密度ρ0 ＝1.165kg/m3；重力加速度g ＝9.8m/s 2。

由公式计算出甲苯储罐泄漏并发生池火灾时的火焰高度h 为：（4）热辐射通量热辐射通量计算式中的效率因子η取值0.25，其余符号的意义和单位与上述计算式相同：液池燃烧时放出的总热辐射通量Q 为：Q ＝（5）目标入射热辐射强度液池火灾的主要危害来自火焰的强烈热辐射，而且燃烧的持续时间比较长，属于稳定火灾，因而采用稳态火灾作用下热辐射强度准则来确定它对周围人员和设备设施的烧伤或破坏距离。

当火灾产生的热辐射强度足够大时，可使周围的物体燃烧或变形，强烈的热辐射可能烧毁设备甚至造成人员伤亡等。

火灾损失估算建立在辐射强度与损失等级的相应关系基础上。

表1 为不同入射热辐射强度造成伤害或损失的情况。

表1 热辐射的不同入射热辐射强度所造成的损失根据以上判断指标，用下式估算液池火灾可能的损失区域距离X：式中X：目标点到液池中心的距离，m ；I：热辐射强度，W/ ㎡；Q ：总热辐射通量，W；tc ：热传导系数，取值为1。

由此可得出火灾对设备与人的伤害情况，见表 2表2 火灾对设备与人的伤害情况（6）液池火灾事故模拟结果分析以上对甲苯储罐泄漏发生池火灾事故进行了模拟计算，通过计算可知，如果甲苯储罐内的甲苯全部发生泄漏引发池火灾，在以隔堤的几何中心为圆心， 143.2m 远处基本没有影响，对外径 90.5m 、内径 51.2m 范围内的人员伤害不大，对 51.2m 范围以内的人员将有烧伤甚至死亡的危险，周围的可燃物有可能被引燃造成火灾事故，操作设备将受到不同程度损坏。

储油罐池火灾事故后果分析

储油罐池火灾事故后果分析作者：暂无来源：《中国储运》 2012年第7期文/吴兆鹏摘要：本文以中石油大连瓦房店销售分公司油库3000m3的汽油、柴油储罐为工程背景，运用池火模型，分别计算无风和瞬时最大风速（30m/s）情况下池火灾的持续时间、火焰高度、热辐射通量等参数，并根据计算结果对池火灾的预防和救援提出有关建议。

关键词：储油罐；池火灾；热辐射；事故后果油库是储存、输转和供应石油及石油产品的专业性仓库，其中储罐是油库火灾爆炸危险性最大的设施之一，其火灾事故类型包括池火灾、喷射火灾、沸腾液体扩展蒸汽爆炸和未封闭蒸汽云爆炸四种，池火灾产生的火焰能够向周围发出强烈的热辐射，使附近的人员受到伤害，并可引燃周围的可燃物，从而造成重大的损失，因而，储罐池火灾的预防和救援是油库安全管理工作的重点。

为了使储罐池火灾的预防和救援工作更加具有针对性和科学性，对池火灾的有关参数，如持续时间、火焰高度、热辐射通量等进行分析计算是十分必要的，笔者运用池火灾模型，对中油大连瓦房店油库储罐池火灾有关参数进行分析计算，并依据分析计算结果对储罐池火灾的预防和救援提出有关建议。

1.油库及储罐基本情况1.1 油库概况中国石油天然气股份有限公司大连瓦房店销售分公司注册地址位于瓦房店市钻石街41号，储存地址位于瓦房店市岭东办事处转角村，始建于1956年，占地面积60128 m2，油库出库以汽油为主，主供瓦房店和普兰店地区，现日均出库500吨左右，2011年单日出库最高为672吨；柴油出库以上述两地客户为主，现日均出库150吨左右。

2009年和2010年周转量分别为118263.767吨和198001.307吨。

1.2 油库储罐基本情况油库由储油区、油品装卸区、辅助生产区和行政管理区组成。

储油区由三个油罐组、一个装卸油泵棚组成，三个油罐区内中间均设有隔堤。

第一油罐组在一个防火堤内布置有3000m3（Φ17m×13.3m）地上立式浮顶汽油罐1座，2000m3（Φ14m×13.3m）地上立式浮顶汽油罐1 座；第二油罐组在一个防火堤内布置有： 30 0 0 m 3（Φ17m×13.3m）地上立式固定顶柴油罐1座，2000m3（Φ14m×13.3m）地上立式浮顶汽油罐1 座， 1 0 0 0 m 3（Φ11m×10.6m）地上立式固定顶柴油罐1座，1000m3（Φ11m×10.6m）地上立式浮顶乙醇罐1 座；第三油罐组在一个防火堤内布置有： 20 0 0 m 3（Φ14m×13.3m）地上立式浮顶汽油罐2座，2000m3（Φ14m×13.3m）地上立式固定顶柴油罐2座。

池火灾事故后果计算过程

泄漏的液体在防火堤内形成液池，泄漏时工况设定情况见表9-4。

经计算Q = 42.23 kg/s、W = 25341 kg（10分钟泄漏量）（2）泄漏柴油总热辐射通量Q（w）柴油泄漏后在防火堤内形成液池，遇点火源燃烧而形成池火。

总热辐射通量Q（w）采用点源模型计算：Q = (л r2 + 2л rh) •m f •η•Hc/（ 72 m f 0。

储罐安全阀计算池火面积

储罐安全阀计算池火面积摘要：1.储罐安全阀的重要性2.计算池火面积的必要性3.储罐安全阀计算池火面积的方法4.应用实例正文：1.储罐安全阀的重要性储罐安全阀是保障储罐安全的重要设备，当储罐内部压力过高时，安全阀可以自动开启，将部分介质排放出去，以降低储罐内部压力，防止储罐发生爆炸等危险事故。

因此，安全阀的设置和选型对于储罐的安全运行至关重要。

2.计算池火面积的必要性在储罐安全阀的设计和选型过程中，需要考虑储罐发生火灾时，安全阀能否在火灾情况下正常工作。

为此，需要对储罐火灾情况下的安全阀工作性能进行分析，其中计算池火面积是一个重要的参数。

池火面积是指在火灾情况下，火焰在储罐内部形成的燃烧区域面积。

通过计算池火面积，可以评估储罐火灾情况下的安全阀工作性能。

3.储罐安全阀计算池火面积的方法计算池火面积的方法有多种，常见的有以下几种：（1）经验公式法：根据大量实验数据，建立池火面积与储罐直径、高度、介质性质、火焰传播速度等参数之间的关系式。

这种方法简单易行，适用于初步设计阶段。

（2）数值模拟法：利用计算流体力学（CFD）方法对储罐火灾情况下的火焰传播进行数值模拟，得到池火面积。

这种方法精度较高，但计算过程较为复杂，适用于详细设计阶段。

（3）试验法：通过实际试验测量储罐火灾情况下的池火面积。

这种方法最为准确，但试验条件较为苛刻，成本较高，一般不作为常规设计方法。

4.应用实例以一个直径为2m、高度为3m 的液化石油气储罐为例，采用经验公式法计算池火面积。

假设储罐介质为液化石油气，火焰传播速度为10m/s，则可以根据经验公式：池火面积= 0.25 × (储罐直径)^2代入数据，得到池火面积= 0.25 × (2m)^2 = 1m^2。

储罐区消防用水量

储罐区消防用水量
储罐区消防用水量是指用于灭火和消防设备的水量。

根据一般的消防规范，储罐区的消防用水量应根据储罐数量、容积、危险程度以及周围环境等因素来确定。

一般来说，储罐区的消防用水量需要保证可以在一定时间内将火灾控制并扑灭。

一种常见的计算方法是根据储罐容积的一定比例，例如在储罐容积小于1000 m³的情况下，消防用水量为储罐容积的10%。

如果储罐容积大于1000 m³，则还需要根据具体情况进行调整。

除了储罐容积以外，还需要考虑到消防水源的供应能力、消防设备的性能等因素。

因此，具体的消防用水量需要根据实际情况进行评估和设计。

通常，这项工作需要由消防工程师或消防专业机构来进行。

10万吨级油罐火灾有关计算

10万吨级油罐火灾有关简要计算一、理论计算由于10万吨级油罐火灾变量太多，故假设其为10万吨级立柱式浮顶油罐（直径80m，高度22m），储存油品为原油，该油罐只有一面临路，其余三面临罐。

以最不利情况计算，考虑浮盘破坏后全面积着火，形成稳定的池火燃烧，火灾扑救参照理论数据计算如下：（一）灭火泡沫量：1、燃烧面积为：A=πD2/4=3.14×802/4=5024（m2）2、扑灭储罐需要泡沫量为(当进口压力为70×104pa时, 泡沫供应强度为1 L/s·m2 )：Q1=A1q=5024×1=5024(L/s)3、车载泡沫炮泡沫混合液量为50L/s，泡沫量为300 L/s，则扑灭储罐需用车载泡沫炮的数量为：N1=Q1/q=5024/300=16.74(门)，实际使用取17门4、泡沫混合液量为：Q混=N1q混=17×50=850(L/s)5、泡沫液常备量为：Q液=0.108Q混=0.108×850=91.8（t）（二）一次性进攻灭火用水量（L/s）：Q灭=aQ混=0.94×850=799(L/s)（三）冷却着火罐用水量（L/s）浮顶罐冷却供给强度为0.6 L/s·m2Q着=nπDq=1×3.14×80×0.6=150.72(L/s)（四）冷却邻近罐用水量（L/s）Q邻=0.5nπDq=0.5×n×3.14×80×0.45=56.52 n (L/s) （n：表示需冷却的邻近罐数量）当n=3时，Q邻=169.56(L/s)（五）直接出液作战的消防车基本标准（水流量80L/s，泡沫混合液流量50L/s）泡沫车：17辆二、力量估算（一）所需用水量根据理论计算，所需用水量为冷却着火罐和相邻油罐的用水量以及泡沫混合液的用水量之和，即Q总= Q着+ Q临+ Q灭= 1438.2+3255.55+3662.50=8356.25（t）（二）所需泡沫量根据理论计算，所需泡沫量为灭着火罐与流淌火所需泡沫量之和，即Q需=91.8（t）（三）所需装备根据计算结果，扑灭储罐需用车载泡沫炮的数量为17门，即需要泡沫消防车17辆，冷却着火罐需要8门移动摇摆炮，冷却相邻罐需要12门移动摇摆炮，共需要冷却炮20门，即需要水罐消防车20辆。

池火灾计算模型

1.事故假设假设甲醇储罐发生泄漏后，甲醇流到防火堤内形成液池，遇到火源燃烧后会形成池火。

1、计算依据1）液池半径罐区面积：71m2；储罐(φ1.0m)占地面积：(1.0/2)2×3.14×4≈3.14m2液池面积:71-3.14=67.86 m2；液池半径:R= =4.65m67.86/3.142)燃烧速度m fm f =0.001Hc/Cp(T b-T0)+HHc :液体燃烧热(J/kg)；(甲醇227.3×105J/kg•K)；Cp :液体比压定热容J/kg•K ；(甲醇1372J/kg•K)；T b :液体沸点°K（338°K）；T0 : 环境温度°K（298°K）；H ：液体的汽化热J/kg； (甲醇1103×103J/kg•K)；m f =0.001×227.3×105/1372（338-298）+1103×103=0.01962.池火高度计算（1）火焰高度h＝84r〔m f/(ρ0（2gr）1/2)〕0.61其中 m f——液体的燃烧速度，kg/(m2·s)ρ0——空气密度，25℃空气密度1.183kg/m3g——重力加速度，9.8m/s2则：火焰高度h＝84×16.6〔0.0196/(1.183×（2×9.8×16.6）1/2)〕0.61≈19.58m（2）热辐射通量火焰表面热辐射通量Q f为：Q f=（πr2＋2πr h）m fη.Hc/（72×m f0.6+1）其中: Q f——热辐射通量，wη——热辐射系数，取0.25Hc——甲醇的燃烧热，2.27×107，J/kg其余符号意义同前。

则：Q f＝（3.14×4.652＋2×3.14×4.65×19.58）×0.0196×0.25×2.27×107/（72×0.01960.6+1）≈0.91×104kw（3）目标入射热辐射强度假设全部辐射热量由液池中心点的小球面辐射出来，则在距离池中心某处（X）的入射热辐射强度为：I= Q f t c / ( 4πX2)其中：I——热辐射强度，kw/m2；Q f——总热辐射通量，kw；t c——热传导系数，取为1；X——目标距离，m。

储罐火灾爆炸指数计算

储罐火灾爆炸指数计算
（1）用火灾爆炸指数法确定罐区发生火灾、爆炸的伤亡范围（汽油储罐40立方米，31.6吨）
①储罐区火灾、爆炸指数（F＆EI）表，表三-7。

表三-7，储罐区火灾、爆炸指数（F＆EI）表
④储罐区安全措施补偿系数表，表三-8
表三-8，储罐区安全措施补偿系数表
⑤暴露区域
暴露区域是指当工艺单元发生火灾、爆炸事故后，可能影响的范围。

暴露区域计算方法如下：R= F＆EI×0.2560（m）；S=πR2；式中：R—暴露半径；S—暴露面积（m2）。

⑥评价结果
若工艺单元的火灾、爆炸危险指数评价结果汇总见表三-9。

表三-9，火灾、爆炸危险指数评价结果汇总表
对照火灾爆炸危险指数及危险等级标准，可得出采取安全措施后的危险等级（见表）。

从表中结果可见，经安全措施补偿系数后的火灾、爆炸危险等级均有所下降。

火灾、爆炸危险等级，表三-10。

储罐消防计算

陕西众源绿能天然气有限责任公司定边县天然气存储调峰液化项目LNG储罐消防计算书一、消防冷却水量该项目LNG储罐单罐有效容积为5000m3（￠22.3m×21.6m），由川空公司生产，根据《建筑设计防火规范》和《石油化工企业设计防火规范》规定，必须设置灭火系统和冷却用水设施。

二、单罐喷淋水系统设计计算罐顶设置一道喷淋环，由两个半环组成，环上设水雾喷头；罐壁设置两道喷淋环，由四个半环组成，环上水雾喷头；喷淋环由两根立管供水。

喷淋环及立管均采用镀锌钢管；立管底部设置补偿器、过滤器、泄水管。

1、喷淋水量：罐顶：Q1=30.3L/s罐壁：Q2=53.0L/s2、喷头选择选用水雾喷头型号为ZSTW A-80-120，流量系数为42.8，雾化角120°，工作压力为0.35MPa~0.7MPa。

（1）喷头流量计算：q＝K P10P－工作压力；0.35~0.70MPa所以q＝80~113.2L/min（2）喷头数量计算：N=Q/q罐顶：N=1818/q＝16~23个罐壁：N=3180/q＝28~40个（3）喷淋管道设计罐顶喷淋环管径DN80,直径15m，周长47m，喷淋头相距2m，每个半环布置12个，共计24个。

罐顶环管流速为：3m/s罐壁喷淋环设两道，管径DN65,直径23.3m，周长73m，喷淋头相距3.7m，每道半环布置10个.，共计40个。

罐壁环管流速为：4m/s立管流速为：2.4m/s三、干粉灭火系统设计计算干粉灭火系统按应用方式可分为全淹没灭火系统和局部应用灭火系统。

扑救封闭空间内的火灾应采用全淹没灭火系统；扑救具体保护对象的火灾应采用局部应用灭火系统。

储罐通向大气的安全阀出口管应设置局部喷射式干粉灭火系统，本系统采用ZFP500型干粉灭火装置一套，与紫外和红外复合报警系统或其他类型的报警系统组成自动灭火系统。

装置动力源为氮气瓶，一旦发生火灾,通过控制器（也可人工按下电源按钮）使电源通过控制线路,使氮气瓶释放氮气,推动干粉,通过管道,喷头将干粉喷出,扑灭火灾。

油罐等火灾消防计算公式

油罐计算公式一般情况下，冷却着火罐的供水强度为0.8L/s.m。

每支19mm口径水枪，有效射程为15m、流量为6.5L/s时，可冷却周长约8m；有效射程17m、流量为7.5L/s时，可冷却周长约10m。

（我们在计算时用流量为7.5L/s）A、泡沫液量Q=A×3 （5分钟3 10分钟6 15分钟9）Q—表示混合液用水量L/SA—表示油罐液面积m23—表示计算泡沫液常数（Q=A×gL/S m2×5×60×0.06%÷6=3）B、混合液用水量Q=A×50 （5分钟50 10分钟100 15分钟150）Q—表示混合液用水量L/SA—表示油罐液面积m250—计算混合液用水量常数（Q=A×gL/S m2×5×60×0.94%÷6=50）C、水量计算公式：Q水=16 × Q液Q水—表示灭火配置水，16—表示0.94%用水等有16，Q液—6倍的泡沫液D、液面积Q=A gA—油罐液面积g—供给强度L/Sm2E、着火罐冷却用水量Q=gπDQ—表示着火罐用水量g—表示着火罐每米周长冷却用水量（0.8L/S）π— 3.14D—表示着火罐直径（米）F、邻近罐冷却用水量Q=Ngπ D/2Q—表示邻近罐冷却用水量L/SN—邻近罐的数量（按最大邻近罐算）g—表示邻近罐每米周长冷却用水量（0.7L/S）π— 3.14D—表示直径（米）1/2—表示半个周长G、着火罐、邻近罐每小时用水量Q=3.6×Q着、邻（3.6表示1小时3600秒）H、6倍泡沫液N=6×Q 液L、6倍水Q水=16×Q 液5000m3以上油罐一次进攻按30分钟计算5000m 3以下油罐（不含5000m 3）一次进攻按15分钟计算例、有一罐组，共有4个5000m 3原油罐，（液面积407、直径22米）各油罐间距为20米，一号罐爆炸发生火灾，计算需多少升泡沫液？多少吨混合液用水量？着火罐冷却用水量多少？邻近罐冷却用水量多少？调集力量时需调集多少升泡沫？多少吨水？解：一次进攻按30分钟计算，泡沫供给强度按1L/ Sm 2计算。

二硫化碳储罐池火灾安全评价法(一)

二硫化碳储罐池火灾安全评价法(一)
本项目选取一个60m3二硫化碳储罐作为研究对象，贮罐发生泄漏后，二硫化碳液体将会立即扩散到地面，一直流到低洼处或人工边界，被防火堤、防护围堰等阻隔不再扩展，形成液池，若遇到火源将发生池火。

本项目中二硫化碳储罐取其充装系数为85%，其池火事故后果的预测过程如下：1）查阅有关手册，二硫化碳的燃烧速度取为dm／dt：132.97Kg㎡／s。

2）池火的火焰燃烧高度计算为：H=H一火焰高度，m：r—液池半径，根据图纸尺寸，取值1.75m：ρo一周围空气密度，Kg／m3；计算1m3空气的重量为：≈1295(g)式中：1000为1m3空气＝1000升，单位(L)29为1摩尔空气质量，单位(g／mol)22.4为标准状况下每升空气的摩尔数，单位(L／mol)空气密度为1.295Kg／m3。

g—重力加速度，9.8m／s2：dm／dt一燃烧速度，132.97Kgm2／s．计算得到液池火焰燃烧高度为79.43m。

3）进一步计算得到热辐射通量为Q：Q＝Q一总辐射通量，Wη一效率因子，取O．26；hc一二硫化碳燃烧热，取13553K.98J／Kg，计算得到池火的总辐射通量为：64.77×105W4）计算火灾辐射强度造成的损失：火灾辐射强度造成的损失参见下表表5.6-1火灾辐射强度造成的损失表
入射通量(kW／㎡)对设备的损害对人的伤害37.5操作设备全部损坏1％死亡10S,100％死亡1min25在无火焰、长时间的辐射下，木材燃烧的最小能量重大损失1～10S100％死亡1min12.5有火焰时，木材燃烧，塑料熔化的最低能量1度烧伤10S1％死亡1min4.020S感觉疼痛，可能
起泡1.O可以承受。

灭火力量计算

易燃可燃液体储罐灭火力量计算一、每支枪、炮能控制的燃烧面积1支PQ4控制13 m2燃烧面积（20升/秒/1.5升/秒）；1支PQ8控制26 m2燃烧面积（40升/秒/1.5升/秒）；1支PQ16控制53 m2燃烧面积（80升/秒/1.5升/秒）；1台泡沫车控制100 m2燃烧面积；以上泡沫枪进口压力采用5×10 5帕（公斤/平方厘米）。

二、扑救流散液体火灾（一）所需泡沫枪及消防车数1、罐区最大油罐直径小于15米（≦1000 m3），需出2支PQ8泡沫管枪，1台泡沫车；2、罐区最大油罐直径15-25米（﹥1000 m3≦5000 m3），需出3支PQ8泡沫管枪，2台泡沫车；3、罐区最大油罐直径大于25米（≧10000 m3），需出4支PQ8泡沫管枪，2台泡沫车。

注：消防车数按“一车一炮”，“一车两枪”计算。

（二）所需灭火剂量泡沫液量（m3）=泡沫枪数（支）×0.48L/S×30分钟×60秒泡沫液用水量（m3）=泡沫枪数（支）×7.52L/S×30分钟×60秒三、扑救着火罐（一）灭火所需枪、炮及消防车数量灭火泡沫枪、炮数[支（或架）]=（油罐液面积m2×泡沫液供给强度1.5L/S〃m2）/泡沫枪、炮的泡沫液量L/S注：消防车数按“一车一炮”，“一车两枪”。

泡沫液量（m3）=泡沫枪、炮数×泡沫液量L/S×30分钟×60秒泡沫液用水量（m3）=泡沫枪、炮数×水流量L/S×30分钟×60秒（二）冷却所需水枪及消防车数量冷却枪、炮数（支）=油罐周长m2/每支水枪、炮控制周长（水枪8 m）注：消防车数按“一车一炮”，“一车两枪”计算。

冷却用水量（m3）=水枪、炮数×水枪、炮水流量L/S×30分钟×60秒四、冷却邻近罐（一）冷却所需水枪及消防车数量（支）N[冷支（或架）]=邻近油罐半周长m2/每支水枪、炮控制周长（10 m）消防车=“一车一炮”，“一车两枪”。