河边煤矿高低压供电系统整定计算

河边煤矿
供电系统保护整定计算编制 :
第一章供电系统概况 (2)
第二章高压供电系统整定计算 (2)
第一节短路电流计算 (2)
第二节高压开关动、热稳定性校验 (9)
第三节高压电缆热稳定校验 (16)
第四节高压开关整定及灵敏度校验 (19)
第三章井下低压供电系统整定计算 (27)
第一节短路电流计算 (27)
第二节低压开关分断能力、热稳定校验 (46)
第三节低压电缆热稳定性校验 (49)
第四节低压开关整定及灵敏度校验 (53)
第一章供电系统概况
河边煤矿地面变电所10KV一、二回路分别来自水城县都格变电站10KV不同母线段，其中一回路都格变电站上杆电缆为YJV22-3×185 57m，架空线路为LGJ-150/50 124Om，下杆电缆为MYJV22-3×120 45m；二回路都格变电站上杆电缆为MYJV22-3×120 90m，架空线路为LGJ-150/50 1301m，下杆电缆为MYJV22-3×120 30m；地面变电所共计20台KYN44A—12型高压开关柜，地面抽放泵、主扇风机、主皮带机均采用10kv 高压电机；10kv双回路高压入井，电缆型号为MYJV22-3×120mm2铠装电缆，长度700m，井下中央变电所选用的是矿用隔爆兼本质安全型永磁机构高压配电装置12台，型号PJG-100/10Y；中央泵房3台主排水泵采用10kv高压电机直接启动，两台局扇专用干式变压器，一台井底车场动力及照明用干式变压器。

采面、各水平掘进动力采用移动变电站进行供电。

第二章高压供电系统整定计算
第一节短路电流计算
1. 绘制等效电路图
都格变电站
电缆
L1=57m
架空线L2=1240m
河边煤矿变电所母线10KV 电缆L3=45m
K110KV
10KV
~
井下中央变电所母线10KV L6=700m
100MVA
937移变高压侧
10KV
L8=580m
抽放泵房高压室母线
10KV
MYJV22-3×35L4=393m
10KV
L5=404m
853移变高压侧
10KV
L9=370m 主皮带高压室母线
10KV
L7=100m 主扇风机房高压室母线
MYJV 22-3×35MYJV 22-3×35MYJV 22-3×35
MYJV 22-3×35
MYJV 22-3×120
K2
K3
K4
K5
K7
K6
2.各点短路电流计算
2.1 地面变电所10kv母线上k1点的短路电流
2.1.1 电源系统的电抗
X0=U2平均/s s=10.52/100=1.1Ω
电源系统电阻忽略 R0=0
2.1.2 输电线路的电抗及电阻：
查表得：架空线电抗为0.4Ω/km，电缆线路电抗为0.08Ω/km。

所以 X1=0.08×0.057=0.0045Ω
R1==0.0063Ω
其中：L—导线长度；γ—导线电导率；A—导线截面；下同
X2=0.4×1.24=0.5Ω
R2====0.287Ω
X3=0.08×0.045=0.0036Ω
R3===0.0077Ω
=X0+X1+X2+X3=1.1+0.0045+0.5+0.0036=1.61Ω
=R0+R1+R2+R3=0+0.0063+0.287+0.0077=0.3Ω
2.1.3 三相短路电流计算
==
==3.7KA
2.1.4 二相短路电流计算
0.866×3.7=3.2KA
2.2 瓦斯抽放泵房高压室10kv母线K2点的短路电流
=X k1+X4=1.61+0.08×0.393=1.64Ω
= R k1+R4=0.3+=0.3+=0.53Ω
2.2.1 三相短路电流计算
=
=
==3.51KA
2.2.2 二相短路电流计算
0.866×3.51=3.04KA
2.3 主扇风机房高压室10kv母线K3点的短路电流
=X k1+X5=1.61+0.08×0.404=1.64Ω
= R k1+R5=0.3+=0.3+=0.54Ω
2.3.1 三相短路电流计算
=
=
==3.51KA
2.3.2 二相短路电流计算
0.866×3.51=3.04KA
2.4 井下中央变电所10kv母线K4点的短路电流
=X k1+X6=1.61+0.08×0.7=1.67Ω
= R k1+R6=0.3+=0.3+=0.42Ω
2.4.1 三相短路电流计算
=
=
==3.52KA
2.4.2 二相短路电流计算
0.866×3.52=3.05KA
2.5主皮带机房高压室10kv母线K5点的短路电流
=X k1+X7=1.61+0.08×0.1=1.62Ω
= R k1+R7=0.3+=0.3+=0.36Ω
2.5.1 三相短路电流计算
=
=
==3.66KA
2.5.2 二相短路电流计算
0.866×3.66=3.17KA
2.6 937移变高压侧10kv母线K6点的短路电流
=X k4+X8=1.67+0.08×0.58=1.72Ω
= R k4+R8=0.42+=0.42+=0.76Ω
2.6.1 三相短路电流计算
=
=
==3.22KA
2.6.2 二相短路电流计算
0.866×3.22=2.79KA
2.7 853移变高压侧10kv母线K7点的短路电流
=X k4+X9=1.67+0.08×0.37=1.7Ω
= R k4+R9=0.42+=0.42+=0.64Ω
2.7.1 三相短路电流计算
=
=
==3.33KA
2.7.2 二相短路电流计算
0.866×3.33=2.88KA
第二节高压开关动、热稳定性校验
1.地面变电所高压开关柜校验
地面变电所的是KYN44A—12型高压开关柜,相关参数如下：
开断电流：20KA
热稳定电流：20KA
动稳定电流：50KA
1.1 用短路稳态电流I校验开关的分断能力及热稳定性
因 I pe=I SS=I I pe=
有 I
所以开关的分断能力及热稳定性满足要求。

地面变电所所有高压开关柜均为同一型号，即全部满足要求。

1.2 用短路电流冲击值校验开关的动稳定性
短路电流冲击值i im=2.55I=2.55×3.7=9.44KA＜50KA
所以开关的动稳定性满足要求。

地面变电所所有高压开关柜均为同一型号，即全部满足要求。

2. 瓦斯抽放泵房高压室高压开关校验
瓦斯抽放泵房高压室高压开关使用的是PJG-100/10Y 型矿用隔爆兼本质安全型永磁机构高压配电装置,相关参数
如下：
开断电流：12.5KA
热稳定电流：12.5KA
动稳定电流：31.5KA
2.1 用短路稳态电流I校验开关的分断能力及热稳定性
因 I pe=I SS=I I pe=
有 I
所以开关的分断能力及热稳定性满足要求。

地面变电所所有高压开关柜均为同一型号，即全部满足要求。

2.2 用短路电流冲击值校验开关的动稳定性
短路电流冲击值 i im=2.55I=2.55×3.51=8.95KA＜31.5KA
所以开关的动稳定性满足要求。

瓦斯抽放泵房高压室所有高压开关均为同一型号，即全部满足要求。

3. 主扇风机房高压室高压开关校验
主扇风机房房高压室高压开关使用的是PJG-100/10Y 型矿用隔爆兼本质安全型永磁机构高压配电装置,相关参数如下：
开断电流：12.5KA
热稳定电流：12.5KA
动稳定电流：31.5KA
3.1 用短路稳态电流I校验开关的分断能力及热稳定性
因 I pe=I SS=I I pe=
有 I
所以开关的分断能力及热稳定性满足要求。

地面变电所所有高压开关柜均为同一型号，即全部满足要求。

3.2 用短路电流冲击值校验开关的动稳定性
短路电流冲击值 i im=2.55I=2.55×3.51=8.95KA＜31.5KA
所以开关的动稳定性满足要求。

主扇风机房高压室所有高压开关均为同一型号，即全部满足要求。

4. 井下中央变电所高压开关校验
井下中央变电所高压开关使用的是PJG-100/10Y型矿用隔爆兼本质安全型永磁机构高压配电装置,相关参数如下：
开断电流：12.5KA
热稳定电流：12.5KA
动稳定电流：31.5KA
4.1 用短路稳态电流I校验开关的分断能力及热稳定性
因 I pe=I SS=I I pe=
有 I
所以开关的分断能力及热稳定性满足要求。

地面变电所所有高压开关柜均为同一型号，即全部满足要求。

4.2 用短路电流冲击值校验开关的动稳定性
短路电流冲击值 i im=2.55I=2.55×3.52=8.98KA＜31.5KA
所以开关的动稳定性满足要求。

主扇风机房高压室所有高压开关均为同一型号，即全部满足要求。

5. 主皮带机高压室高压开关校验
主皮带机高压室高压开关使用的是PJG-100/10Y型矿用隔爆兼本质安全型永磁机构高压配电装置,相关参数如下：
开断电流：12.5KA
热稳定电流：12.5KA
动稳定电流：31.5KA
5.1 用短路稳态电流I校验开关的分断能力及热稳定性
因 I pe=I SS=I I pe=
有 I
所以开关的分断能力及热稳定性满足要求。

地面变电所所有高压开关柜均为同一型号，即全部满足要求。

5.2 用短路电流冲击值校验开关的动稳定性
短路电流冲击值 i im=2.55I=2.55×3.66=9.33KA＜31.5KA
所以开关的动稳定性满足要求。

主皮带机高压室所有高压开关均为同一型号，即全部满足要求。

6. 937移变高压侧高压开关校验
937移变高压侧高压开关使用的是PBG-200/10Y型矿用隔爆兼本质安全型高压配电装置,相关参数如下：
开断电流：10KA
热稳定电流：10KA
动稳定电流：25KA
6.1 用短路稳态电流I校验开关的分断能力及热稳定性
因 I pe=I SS=I I pe=
有 I
所以开关的分断能力及热稳定性满足要求。

地面变电所所有高压开关柜均为同一型号，即全部满足要求。

6.2 用短路电流冲击值校验开关的动稳定性
短路电流冲击值 i im=2.55I=2.55×3.22=8.21KA＜25KA
所以开关的动稳定性满足要求。

7. 853移变高压侧高压开关校验
853移变高压侧高压开关使用的是PBG-200/10Y型矿用隔爆兼本质安全型永磁机构高压配电装置,相关参数如下：
开断电流：10KA
热稳定电流：10KA
动稳定电流：25KA
7.1 用短路稳态电流I校验开关的分断能力及热稳定性
因 I pe=I SS=I I pe=
有 I
所以开关的分断能力及热稳定性满足要求。

7.2 用短路电流冲击值校验开关的动稳定性
短路电流冲击值i im=2.55I=2.55×3.33=8.5KA＜25KA
所以开关的动稳定性满足要求。

第三节高压电缆热稳定校验
1.地面变电所至井下中央变电所高压电缆热稳定性
校验
电缆型号为MYJV22-3×120铜芯铠装电缆，长700m，
电缆首端短路稳态电流I电缆的热稳定系数为165，短路发热假想时间为：t i=0.2+0.05=0.25s 最小允许的热稳定截面为：
== 11.2mm2
所选电缆A=120mm2，满足热稳定性要求。

2.地面变电所至抽放泵房高压电缆热稳定性校验
电缆型号为MYJV22-3×35铜芯铠装电缆，长393m，电缆首端短路稳态电流I电缆的热稳定
系数165，短路发热假想时间为：t i=0.2+0.05=0.25s
最小允许的热稳定截面为：
== 11.2mm2
所选电缆A=35mm2，满足热稳定性要求。

3.地面变电所至主扇风机房高压电缆热稳定性校验
电缆型号为MYJV22-3×35铜芯铠装电缆，长404m，
电缆首端短路稳态电流I电缆的热稳定系数165，短路发热假想时间为：t i=0.2+0.05=0.25s
最小允许的热稳定截面为：
== 11.2mm2
所选电缆A=35mm2，满足热稳定性要求。

4.地面变电所至主皮带机房高压电缆热稳定性校验
电缆型号为MYJV22-3×35铜芯铠装电缆，长100m，
电缆首端短路稳态电流I电缆的热稳定系数165，短路发热假想时间为：t i=0.2+0.05=0.25s
最小允许的热稳定截面为：
== 11.2mm2
所选电缆A=35mm2，满足热稳定性要求。

5.井下中央变电所至973移变高压电缆热稳定性校
验
电缆型号为MYJV22-3×35铜芯铠装电缆，长580m，
电缆首端短路稳态电流I电缆的热稳定系数165，短路发热假想时间为：t i=0.2+0.05=0.25s 最小允许的热稳定截面为：
== 10.66mm2
所选电缆A=35mm2，满足热稳定性要求。

6.井下中央变电所至853移变高压电缆热稳定性校
验
电缆型号为MYJV22-3×35铜芯铠装电缆，长370m，
电缆首端短路稳态电流I电缆的热稳定系数165，短路发热假想时间为：t i=0.2+0.05=0.25s 最小允许的热稳定截面为：
== 10.66mm2
所选电缆A=35mm2，满足热稳定性要求。

第四节高压开关整定及灵敏度校验
1.地面变电所高压开关整定
1.1Ⅰ回路总盘（编号45-5）、Ⅱ回路总盘（编号45-16）、联络柜（编号45-19）的整定
由于都格变电站的过流整定为341.6A、过流时我矿地面变电所总盘应先跳闸，所以我矿总盘的过流整定按320A整定。

高压柜电流互感器电流比为300/5=60，所以过流继电保护整定值为：
I过流=320/60=5.33A 整定时间1s
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×5.33=26.65A
一次侧速断电流保护值=26.65×60=1600A
灵敏度校验：K== =2＞1.5 满足要求。

1.2 下井Ⅰ回路高压柜（编号45-10）、下井Ⅱ回路高压柜（编号45-11）的整定
井下现安装容量为3739kw，工作容量为2812kw，计算电流为I e=K X∑P e/√3×U e×COSψ
=0.7×2812/1.732×10×0.7=162A
过流保护整定值:I过流=(1.2~1.3) I e=1.2×162=204A
高压柜电流互感器的电流比为200/5=40，所以过流继电保
护整定值为：
I过流=204/40=5.1A 整定时间1s
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×5.1=25.5A
一次侧速断电流保护值=25.5×40=1020A
灵敏度校验：K== =2.99＞1.5 满足要求。

1.3 1#变压器高压柜（编号45-4）、2#变压器高压柜（编号45-17）的整定
按变压器额定电流整定
I e=S/√3×U e =500/1.732×10=28.9A
高压柜电流互感器的电流比为100/5=20，所以过流继电保护整定值为：
I过流=28.9/20=1.5A 整定时间1s
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×1.5=7.5A
一次侧速断电流保护值=7.5×20=150A
灵敏度校验：K== =21＞1.5 满足要求。

4、主扇风机Ⅰ回路高压柜（编号45-7）、主扇风机Ⅱ回路高压柜（编号45-14）的整定
主扇的额定功率为2x160kw=320kw
I e=P e/√3×U e×COSψ=320/1.732×10×0.8=23A
过流保护整定值:I过流=(1.2~1.3) I e=1.2×23=27.6A
高压柜电流互感器的电流比为100/5=20，所以过流继电保护整定值为：
I过流=27.6/20=1.4A 整定时间1s
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×1.4=7A
一次侧速断电流保护值=7×20=140A
灵敏度校验：K== =21.7＞1.5 满足要求。

5、瓦斯抽放Ⅰ回路高压柜（编号45-8）、瓦斯抽放Ⅱ回路高压柜（编号45-13）的整定
瓦斯抽放泵的额定功率为160kw，开两台为320kw
I e=P e/√3×U e×COSψ=320/1.732×10×0.8=23A
过流保护整定值:I过流=(1.2~1.3) I e=1.2×23=27.6A
高压柜电流互感器的电流比为100/5=20，所以过流继电保护整定值为：
I过流=27.6/20=1.4A 整定时间1s
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×1.4=7A
一次侧速断电流保护值=7×20=140A
灵敏度校验：K== =21.7＞1.5 满足要求。

6、副井绞车Ⅰ回路高压柜（编号45-6）的整定
按变压器额定电流整定
I e=S/√3×U e =315/1.732×10=18A
高压柜电流互感器的电流比为100/5=20，所以过流继电保护整定值为：
I过流=18/20=0.9A 整定时间1s
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×0.9=4.5A
7、主井皮带机Ⅰ回路高压柜（编号45-9）的整定
大倾角皮带机的额定功率为2x250kw=500kw
I e=P e/√3×U e×COSψ=500/1.732×10×0.8=36A
过流保护整定值:I过流=(1.2~1.3) I e=1.2×36=43.2A
高压柜电流互感器的电流比为100/5=20，所以过流继电保护整定值为：
I过流=43.2/20=2.16A 整定时间1s
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×2.16=10.8A
一次侧速断电流保护值=10.8×20=216A
灵敏度校验：K== =14.6＞1.5 满足要求。

8、主井皮带机Ⅱ回路高压柜（编号45-12）的整定
副井绞车二回路电源是接在主井皮带机二回路上的，所以，该高压柜的负荷为180kw+500kw=680kw
I e=P e/√3×U e×COSψ=680/1.732×10×0.8=49A
过流保护整定值:I过流=(1.2~1.3) I e=1.2×49=58.8A
高压柜电流互感器的电流比为100/5=20，所以过流继电保护整定值为：
I过流=58.8/20=2.94A 整定时间1s
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×2.94=14.7A
一次侧速断电流保护值=14.7×20=294A
灵敏度校验：K== =10.8＞1.5 满足要求。

（二）井下中央变电所高爆开关整定
1、Ⅰ回路总开关（编号33-18）、Ⅱ回路总开关（编号33-29）、联络柜（编号33-23）的整定
井下现安装容量为3739kw，工作容量为2812kw，计算电流为I e=K X∑P e/√3×U e×COSψ
=0.7×2812/1.732×10×0.7=162A
过流保护整定值:I过流=(1.2~1.3) I e=1.2×162=204A
高压柜电流互感器的电流比为200/5=40，所以过流继电保护整定值为：
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×5.1=25.5A
一次侧速断电流保护值=25.5×40=1020A
灵敏度校验：K== =3＞1.5 满足要求。

2、1#、2#、3#主排水泵开关（编号33-19、33-20、33-24）的整定
I e=P e/√3×U e×COSψ=250/1.732×10×0.8=18A
高压开关电流互感器的电流比为100/5=20，所以过流继电保护整定值为：
I过流=18/20=0.9A 整定时间1s
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×2.94=14.7A
一次侧速断电流保护值=14.7×20=294A
灵敏度校验：K== =10.3＞1.5 满足要求。

3、937移变高压开关（编号33-21）整定
按变压器额定电流整定
I e=S/√3×U e =800/1.732×10=46A
高压柜电流互感器的电流比为150/5=30，所以过流继电保护整定值为：
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×1.53=7.7A
一次侧速断电流保护值=7.7×30=231A
灵敏度校验：K== =12＞1.5 满足要求。

4、853移变高压开关（编号33-26）整定
按变压器额定电流整定
I e=S/√3×U e =1250/1.732×10=72.17A
高压柜电流互感器的电流比为150/5=30，所以过流继电保护整定值为：
I过流=72.17/30=2.41A 整定时间1s
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×2.41=12.05A
一次侧速断电流保护值=12.5×30=375A
灵敏度校验：K== =7.68＞1.5 满足要求。

5、风机一回路干变高压开关（编号33-22）整定
按变压器额定电流整定
I e=S/√3×U e =500/1.732×10=28.87A
高压柜电流互感器的电流比为100/5=20，所以过流继电保护整定值为：
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×1.44=7.2A
一次侧速断电流保护值=7.2×30=216A
灵敏度校验：K== =14＞1.5 满足要求。

6、风机二回路干变高压开关（编号33-25）整定
按变压器额定电流整定
I e=S/√3×U e =315/1.732×10=18.19A
高压柜电流互感器的电流比为100/5=20，所以过流继电保护整定值为：
I过流=18.19/20=0.91A 整定时间1s
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×0.91=4.55A
一次侧速断电流保护值=4.6×30=138A
灵敏度校验：K== =22＞1.5 满足要求。

7、井底动力干变高压开关（编号33-29）整定
按变压器额定电流整定
I e=S/√3×U e =200/1.732×10=11.55A
高压柜电流互感器的电流比为100/5=20，所以过流继电保护整定值为：
速断保护整定值I速断=（3～5）I过流，取5
即I速断=5×0.58=3A
一次侧速断电流保护值=3×30=90A
灵敏度校验：K== =33.9＞1.5 满足要求。

第三章井下低压供电系统整定计算第一节短路电流计算
1. 937移变低压供电系统短路电流计算
1.1 绘制供电系统图及选取电流点。

KBSGZY2-T-800/10/1.14937移动变电站
KBZ-630KBZ-400 937轨道石门 皮带运输机QJZ-400 55kW 55kW 5.5KW 皮带巷电滚筒皮带皮带巷移动电滚筒皮带
QBZ2-80QBZ2-80
KBZ-400信号照明 综保ZBZ-4.0信号照明 综保ZBZ-4.0KBZ400KBZ-40055kW
55KW 938-1瓦斯巷
刮板运输机938-1瓦斯巷皮带机QBZ2-80QBZ2-8055KW 938-1瓦斯巷刮板机QBZ2-8055kW 信号照明综合保护853运输石门皮带机QBZ2-80ZBZ-4.0113101运巷 皮带机QJZ-40090kW 7.5kW
张紧绞车QBZ2-8055kW 853石门煤
仓皮带机QJZ-400KBZ-400MYP-3×70+1×25 L=400m MYP-3×70+1×25 L=60m MYP-3×70+1×25 L=60m M Y P -3×150+1×25 L =380m 70mm250m 70mm2
20m 70mm2
40m 70mm230m 50mm2200m 937移变供电系统图
d 3
d 4d 5d 6d 14d 15d 12d 10d 9d 8
d 1
d 2
d 7d 11d 13
1.2 两相短路电流计算（查表法）
1.2.1 移变低压侧二相短路电流 查表得=5553A
1.2.2 d2点两相短路电流
L 标=0.73×400+=292m
查表得：=3092A
1.2.3 d3点两相短路电流
L标=0.73×400+0.73×50+3.01×10=358.6m
查表得：=2705A
1.2.4 d4点两相短路电流
L标=0.73×400+0.+0.73×70+3.01×10=373.2m 查表得：=2658A
1.2.5 d5点两相短路电流
L标=0.73×400+0.73×80+3.01×10=380.5m
查表得：=2610A
1.2.6 d6点两相短路电流
L标=0.73×400+0.73×90+3.01×10=387.8m
查表得：=2565A
1.2.7 d7点两相短路电流
L标=0.37×380=140.6m
查表得：=4257A
1.2.8 d8点两相短路电流
L标=0.37×380+0.73×40+3.01×10=163.9m
查表得：=4073A
1.2.9 d9点两相短路电流
L标=0.37×380+0.73×70+3.01×10=221.8m
查表得：=3572A
1.2.10 d10点两相短路电流
L标=0.37×380+0.73×70+200+3.01×10=421.8m
查表得：=2346A
1.2.11 d11点两相短路电流
L标=0.73×60=43.8m
查表得：=5525A
1.2.12 d12点两相短路电流
L标=0.73×70+3.01×10=81.2m
查表得：=4841A
1.2.13 d13点两相短路电流
L标=0.73×120=87.6m
查表得：=4643A
1.2.14 d14点两相短路电流
L标=0.73×130+3.01×10=125m
查表得：=4447A
1.2.15 d15点两相短路电流
L标=0.73×140+3.01×10=132.2m
查表得：=4257A
2. 853移变低压供电系统短路电流计算2.1 绘制供电系统图及选取电流点。

KBSGZY2-T-1250/10/1.14853移动变电站KBZ-630
KBZ-400
KBZ-630
QJZ-400
QJZ-400
QJZ-200
113101采面割煤机
456kW 113101采面刮板机
2x200kW 113101运巷刮板运输机
75kW 1#乳化泵
QJZ-200
132kW 2#乳化泵
QJZ-200
132kW KBZ-630
KBZ-400
QBZ2-80
55kW 55kW QBZ2-80
853-1瓦斯巷皮带机
853-1瓦斯巷刮板机
信号照明综合保护
ZBZ-4.0
55kW QBZ2-80
853-1瓦斯巷刮板机
ZBZ-4.0
信号照明综合保护
KBZ-400
853移变供电系统图
d 18
d 19
d 21
d 22
d 23
d 25
d 26
d 27
d 16
3x 150+1x 25 500m
3x50+1x25 40m
3x150+1x25 320m
d 17d 20
d 24
2.2 短路电流计算
2.2.1 移变二次侧出口d16点的短路电流 地面变电所10kv 母线的短路电流为
3.7ka 得短路容量S=×3.7×10.5=67.3MVA 所以 电源系统的电抗=
=
=0.021Ω
高压电缆的电抗 =0.08×0.7=0.056Ω 高压电缆的电阻
=0.6×0.7=0.42Ω
查得变压器的电抗=0.0518Ω；电阻=0.0068Ω变压器变比为=8.75
总阻抗
∑R=+=+0.0068=0.0123Ω
∑X=+=+0.0518=0.074Ω
两相短路电流
===8000A
2.2.2 d17点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.081×0.04=0.00324Ω
=0.45×0.04=0.018Ω
总阻抗
∑R==+0.0068+0.018=0.03Ω
∑X=+=+0.0518+0.00324 =0.077Ω
两相短路电流
===7058A
2.2.3 d18点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.081×0.04+0.09×0.01=0.00414Ω
=0.45×0.04+1.369×0.01=0.032Ω
总阻抗
∑R==+0.0068+0.032=0.044Ω
∑X=+=+0.0518+0.00414 =0.078Ω
两相短路电流
===6666.7A
2.2.4 d19点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.081×0.05+0.09×0.01=0.005Ω
=0.45×0.05+1.369×0.01=0.036Ω
总阻抗
∑R==+0.0068+0.036=0.048Ω
∑X=+=+0.0518+0.005 =0.078Ω
两相短路电流
===6553.8A
2.2.5 d20点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.33=0.02Ω
==0.052Ω
总阻抗
∑R==+0.0068+0.052=0.064Ω
∑X=+=+0.0518+0.02 =0.093Ω
两相短路电流
===5217A
2.2.6 d21点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.32+0.06×0.05+0.09×0.01=0.0231Ω=+0.315×0.05+1.369×0.08=0.08Ω总阻抗
∑R==+0.0068+0.08=0.092Ω
∑X=+=+0.0518+0.0231
=0.096Ω
两相短路电流
===4511.3A
2.2.7 d22点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.32+0.06×0.08+0.09×0.01=0.025Ω
=+0.315×0.08+1.369×0.01=0.089Ω
总阻抗
∑R==+0.0068+0.089=0.1Ω
∑X=+=+0.0518+0.025
=0.098Ω
两相短路电流
===4285.7A
2.2.8 d23点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.32+0.06×0.28+0.09×0.01=0.0369Ω=+0.315×0.28+1.369×0.01=0.152Ω总阻抗
∑R==+0.0068+0.152=0.164Ω
∑X=+=+0.0518+0.0369
=0.11Ω
两相短路电流
===3038A
2.2.9 d24点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.5=0.03Ω
==0.078Ω
总阻抗
∑R==+0.0068+0.078=0.09Ω
∑X=+=+0.0518+0.03 =0.104Ω
两相短路电流
===4363A
2.2.10 d25点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.5+0.06×0.25=0.045Ω
=+0.23×0.25=0.136Ω
总阻抗
∑R==+0.0068+0.136=0.15Ω
∑X=+=+0.0518+0.045 =0.12Ω
两相短路电流
===3125A
2.2.11 d26点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.5+0.07×0.25=0.0475Ω
=+0.315×0.25=0.157Ω
总阻抗
∑R==+0.0068+0.157=0.17Ω
∑X=+=+0.0518+0.0475 =0.121Ω
两相短路电流
===2877.7A
2.2.12 d27点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.5+0.07×0.05=0.0335Ω
=+0.315×0.05=0.094Ω
总阻抗
∑R==+0.0068+0.094=0.106Ω
∑X=+=+0.0518+0.0335 =0.107Ω
两相短路电流
===4000A
3. 局扇专用变压器供电系统短路电流计算
3.1 绘制供电系统图及选取电流点。

853-1瓦斯巷 局扇QBZ-2X80
2x30kW
2x30kW
KBZ-400
KBSG2-T-500/10
KBZ-630
KBZ-400
KBZ-400
938-1瓦斯巷 局扇
QBZ-2X80
2x30kW 2x30kW
KBZ-400
风机一回路变压器
KBZ-400
M Y P -3×70+1×25 L =360m
M Y P -3×120+1×25 L =363m
MYP-3×70+1×25L=380m
MYP-3×70+1×25
L=380m
风机1回路专用变压器供电系统图
d 28
d 31
d 34
d 29
d 30
d 32
d 33
3.2 短路电流计算
3.2.1 移变二次侧出口d28点的短路电流 地面变电所10kv 母线的短路电流为3.7ka 得短路容量S=×3.7×10.5=67.3MVA
所以电源系统的电抗===0.007Ω
高压电缆的电抗=0.08×0.7=0.056Ω
高压电缆的电阻=0.6×0.7=0.42Ω
查得变压器的电抗=0.0376Ω；电阻=0.0059Ω变压器变比为=15.22
总阻抗
∑R=+=+0.0059=0.0077Ω
∑X=+=+0.0376=0.045Ω
两相短路电流
===7582.4A
3.2.2 d29点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.363=0.022Ω
==0.071Ω
总阻抗
∑R==+0.0059+0.071=0.079Ω
∑X=+=+0.0376+0.022 =0.067Ω
两相短路电流
===3333A
3.2.3 d30点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.363+0.07×0.38=0.048Ω
=+0.315×0.38=0.191Ω
总阻抗
∑R==+0.0059+0.191=0.2Ω
∑X=+=+0.0376+0.048 =0.093Ω
两相短路电流
===1568A
3.2.4 d31点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.363+0.07×0.38+0.09×0.01=0.049Ω=+0.315×0.38+1.369×0.01=0.2Ω
总阻抗
∑R==+0.0059+0.2=0.208Ω
∑X=+=+0.0376+0.049
=0.094Ω
两相短路电流
===1513A
3.2.5 d32点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.363+0.07×0.36=0.047Ω
=+0.315×0.36=0.18Ω
总阻抗
∑R==+0.0059+0.18=0.19Ω
∑X=+=+0.0376+0.047 =0.09Ω
两相短路电流
===1642.8A
3.2.6 d33点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.363+0.07×0.74=0.073Ω
=+0.315×0.74=0.304Ω
总阻抗
∑R==+0.0059+0.304=0.31Ω
∑X=+=+0.0376+0.073
=0.1178Ω
两相短路电流
===1045A
3.2.7 d34点的短路电流
低压电缆阻抗
=0.06×0.363+0.07×0.38+0.07×0.38+0.09×0.01=0.076Ω
=+0.315×0.76+1.369×0.01=0.32Ω
总阻抗
∑R==+0.0059+0.32=0.328Ω
∑X=+=+0.0376+0.076
=0.12Ω
两相短路电流
===985A
第二节低压开关分断能力、热稳定校验
1.113101采面运输巷皮带机及853石门动力总开关校验
该馈电开关型号为KBZ-400，开断电流即热稳定电流为8KA，用馈电开关负荷侧d2三相短路电流校验
符合要求。

2.937石门及皮带巷动力总开关校验
该馈电开关型号为KBZ-400，开断电流即热稳定电流为8KA，用馈电开关负荷侧d11三相短路电流校验
符合要求。

3.皮带巷动力总开关校验
该馈电开关型号为KBZ-400，开断电流即热稳定电流为8KA，用馈电开关负荷侧d13三相短路电流校验
符合要求。

4.938-1瓦斯巷动力总开关校验
该馈电开关型号为KBZ-630，开断电流即热稳定电流为12.5KA，用馈电开关负荷侧d7三相短路电流校验
符合要求。

分支馈电开关型号为KBZ-400，开断电流即热稳定电流为8KA，用馈电开关负荷侧d7三相短路电流校验
符合要求。

5.液压泵站总开关校验
该馈电开关型号为KBZ-400，开断电流即热稳定电流为8KA，用馈电开关负荷侧d17三相短路电流校验
符合要求。

6.853-1瓦斯巷动力总开关校验
该馈电开关型号为KBZ-400，开断电流即热稳定电流为8KA，用馈电开关负荷侧d20三相短路电流校验
符合要求。

7.113101采面动力总开关校验
该馈电开关型号为KBZ-630，开断电流即热稳定电流为12.5KA，用馈电开关负荷侧d24三相短路电流校验
符合要求。

8.中央变电所局扇风机1回路总开关校验
该馈电开关型号为KBZ-400，开断电流即热稳定电流为8KA，用馈电开关负荷侧d29三相短路电流校验
符合要求。

9.853车场风机1回路总开关校验
该馈电开关型号为KBZ-400，开断电流即热稳定电流为8KA，用馈电开关负荷侧d29三相短路电流校验
符合要求。

10.853运输石门风机1回路总开关校验
该馈电开关型号为KBZ-400，开断电流即热稳定电流为8KA，用馈电开关负荷侧d30三相短路电流校验
符合要求。

11.937轨道石门风机1回路总开关校验
该馈电开关型号为KBZ-400，开断电流即热稳定电流为8KA，用馈电开关负荷侧d33三相短路电流校验
符合要求。

局扇风机2回路计算同1回路。

第三节低压电缆热稳定性校验
1、937移变馈电开关至853车场低压电缆热稳定性校验
电缆最小允许热稳定截面积：
=12.3
其中：i t----断路器分断时间，一般取0.25s；
C----电缆热稳定系数，铜芯电缆为145
，故选用MYP-3×70+1×25电缆符合要求。

2、937移变馈电开关至轨道石门皮带低压电缆热稳定性
校验
电缆最小允许热稳定截面积：。