30m边跨张拉参数
30米两端张拉计算
某桥梁工程30米预制箱梁预应力张拉施工控制一、施工前的准备工作（一）波纹管1、波纹管安装尺寸定位必须准确，为确保波纹管不被挪动、移位，采用钢筋加工环形架作为波纹管的定位架，纵向间距不超过1.0m,横向定位及纵向定位按设计图纸坐标尺寸定位，波纹管用相对应塑料管套在里面作衬管，以保证波纹管成形管。
2、浇筑混凝土前应仔细波纹管是否有孔洞或变形，接头处是否用胶带密封好，在与锚垫板接头处，一定要用海绵或其它材料堵塞好，以防水泥浆渗进波纹管或锚孔内。
3、浇筑混凝土过程中应尽量避免振捣棒接触波纹管，并经常抽动塑料衬管直至混凝土初凝结束，以防漏浆堵孔。
4、待梁片养护到张拉强度时清理孔道内异物。
（二）钢绞线1、钢绞线的存放应垫起，遮盖防止雨水浸蚀生锈，钢绞线采用Φs15.2高强低松驰预应力钢绞线（GB/T5224-2003）标准强度fpk=1860MPa,Ep=1.95×105MPa。
2、钢绞线下料要在干净整洁的地面上进行，并清除表面的锈迹杂物，下料时用砂轮切割机切割。
3、穿束前，将钢绞线理顺，用扎丝绑扎好，以防在穿束过程中钢绞线打绞，并应逐根清理对称，防止张拉受力不均匀，导致有的钢绞线达不到张拉控制应力而有的则可能拉断。
4、穿束时，将钢束中单根钢绞线编号，以便张拉时做到对应编号，对称张拉。
二、张拉控制要点1、锚具采用符合国标规定的夹片式群锚锚具M15-3J，M15-4J，M15-5J，锚具应经检验合格后方可使用。
2、混凝土强度达到90%后方可张拉钢束，钢束张拉应两端及横向对称张拉进行，张拉顺序为：N1，N2，N3，N4。
3、预应力张拉采用应力与伸长量双控，并以应力控制为主，同时保证实际伸长量与理论伸长量之差控制是土6%以内。
4、单根钢绞线不允许断丝。
5、千斤顶、油表配套校正曲线试验、钢尺等器具应经检查校正合格后方可使用。
6、预应力张拉前先用初应（0.1-0.2бcon）张拉一次，再开始测引伸量。
张拉程序为：0 初应力 1.0锚下设计张拉应力（持荷3min,锚固）。
边跨30m箱梁预制正弯矩、负弯矩张拉
钢绞线 编号 分级张拉 顺 序 平均张拉力 控制张拉 张拉控制应 (KN) 力(KN) 力(MPa) 84.586 169.172 338.345 451.127 563.908 85.541 171.083 342.166 456.221 570.276 209.25 418.5 837 1116 1395 油表读数(MPa) L/2伸长量(m) 顶5254 3.6358 8.2815 17.5730 23.7674 29.9617 顶4396 4.6171 9.1542 18.2285 24.2780 30.3274 顶4444 4.3504 9.1108 18.6315 24.9787 31.3259 顶5226 3.6795 8.4390 17.9581 24.3041 30.6502 顶4392 4.9057 9.4513 18.5427 24.6036 30.6645 顶5239 4.1182 8.6964 17.8527 23.9569 30.0612 顶4445 4.4428 9.0056 18.1311 24.2148 30.2985 顶5306 4.6885 9.2470 18.3640 24.4420 30.5200 0.015916423 0.031832845 0.063665691 0.084887587 0.106109484 L/2伸长量(m) 顶1202 2.0872 5.1843 11.3787 15.5082 19.6378 顶1203 3.1047 6.1295 12.1790 16.2120 20.2450 顶1204 2.7636 5.9372 12.2843 16.5158 20.7472 顶1205 2.0930 5.2660 11.6121 15.8428 20.0734 顶1206 3.3904 6.4209 12.4818 16.5224 20.5630 顶1207 2.5921 5.6442 11.7485 15.8180 19.8874 顶1208 2.9219 5.9637 12.0474 16.1032 20.1590 顶1209 3.1690 6.2080 12.2860 16.3380 20.3900 0.010650688 0.021301377 0.042602753 0.056803671 0.071004589 L/2伸长量(m) 顶1202 2.0872 5.1843 11.3787 15.5082 19.6378 顶1203 3.1047 6.1295 12.1790 16.2120 20.2450 顶1204 2.7636 5.9372 12.2843 16.5158 20.7472 顶1205 2.0930 5.2660 11.6121 15.8428 20.0734 顶1206 3.3904 6.4209 12.4818 16.5224 20.5630 顶1207 2.5921 5.6442 11.7485 15.8180 19.8874 顶1208 2.9219 5.9637 12.0474 16.1032 20.1590 顶1209 3.1690 6.2080 12.2860 16.3380 20.3900 0.007472241 0.014944481 0.029888962 0.03985195 0.049814937
30mT梁张拉数据计算书
L=30m T 梁连续刚构张拉计算书一、 编制说明本计算书为L=30m T 梁连续刚构张拉控制计算书，适用于沪蓉西X1合同段30m T 梁预应力张拉作业。
在编制本计算书时，30m T 梁预应力钢束采用的是ASTM416-92a 标准的低松弛高强度钢绞线，其公称直径15.24mm ，抗拉强度标准值fpk ＝1860Mpa ，张拉控制应力σcon＝0.75fpk ＝1395MPa=195.3KN 。
二、 编制依据1、湖北沪蓉西恩利段第X1合同段招标文件《项目专用本》；2、《两阶段施工图设计》第Ⅲ.X1.J7册；3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；4、湖北沪蓉西恩利段第X1合同段《项目实施性施工组织设计》。
三、 张拉伸长量计算 1、张拉计算公式及参数确定 1.1平均张拉力公式及参数： 式中：P p －各分段预应力筋的平均张拉力（N ） P －每分段的起点张拉力（N ）X －从张拉端至计算截面的孔道长度，分段时X ＝L （m ） θ －从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） K －孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取值0.0015 μ －预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取值0.25[公式及μ、K 取值来源于《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）中附录G-8内容]1.2预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：式中：Pp －各分段预应力筋的平均张拉力（N ） L －预应力筋的分段长度（mm ）{}（公式1）μθkx μθ）（kxe 1P p P ++=--（公式2）pE p A Lp P ΔL =Ap －预应力筋的截面面积（mm2），取值140mm2Ep －预应力筋的弹性模量（N/mm2）根据试验结果取值1.96×105MPa 依上述公式计算得边跨30m T梁及中跨30m T梁标准梁长钢绞线伸长量如下表所示：边跨30mT梁标准梁长钢绞线伸长量中跨30mT梁标准梁长钢绞线伸长量（注：表中ab及ab′段长度在计算伸长量时，增加了钢绞线的工作长度0.55m）钢绞线编号及分段情况见附图四、千斤顶张拉力与对应油表读数计算经2006年10月30日委托四川省建设工程质量检测中心对我标段张拉千斤顶及油表校验报告（附录），计算千斤顶张拉力与对应油表读数如下：1、编号060619千斤顶对应6006.5.2119号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0219F+0.26编号060619千斤顶对应6006.5.2136号油表时：千斤顶回归方程：P=0.022F+0.15式中：P －油压表读数（MPa）F －千斤顶拉力（KN）千斤顶号：060619 油表号：6006.5.21192、编号060626千斤顶对应6006.4.2028号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0199F+0.42编号060626千斤顶对应6006.4.2041号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0201F-0.2式中：P －油压表读数（MPa） F －千斤顶拉力（KN）千斤顶号：060626 油表号：6006.4.2028。
30米预应力箱梁张拉方案
箱梁预应力张拉施工方案项目部二0一五年十月二十日30m 箱梁一、工程概况及设计要求1、本桥为3*30m 三跨先简支后连续梁桥，梁板为C 50砼预制应力箱梁。
2、（1）预应力钢束布置：如施工图桥施S4-2-9、S4-2-1、S4-2-11，边跨梁布置为4-5φj 15.24、2-4φj 15.24，中跨梁布置为4-4φj 15.24、4-4φj 15.24，箱梁顶板预应力束布置为2-3φj 15.24、5-4φj 15.24（2）预应力钢束材料：采用低松驰钢铰线，公称直径15.24(15.20)mm ，按设计钢绞线标准强度R y b =1860N/mm 2, 弹性模量Es=1.95×105Mpa 。
（3）锚具体系：按设计配筋及《公路桥涵设计规范》、《公路桥涵施工技术规范》，采用钢绞线群锚体系YM15-4或YM15-5体系并选配同型号的锚垫板，箱梁顶板负弯矩束采用BM15-3，15-4。
3、张拉时砼强度：按设计要求，需待梁砼达到85%设计强度方可张拉。
顶板负弯矩张拉需待湿接头混凝土强度大于95%且7天以上方可进行。
4、成孔：按设计配筋及《公路桥涵设计规范》、《公路桥涵施工技术规范》，孔道采用预埋金属波纹管成孔，张拉后孔道采用普通压浆工艺灌注纯水泥浆。
二、预应力施工方法1、张拉工艺：按设计要求两端同时对称张拉，即采用YDC-120千斤顶二套分别置于梁的两端进行对称张拉。
2、张拉顺序：按《公路桥涵施工技术规范》及设计图预应力束布置情况，先张拉端部上截面束，再下截面束，N 1 N 3 N 2 N 4。
顶板负弯矩束为T3、T 2、T 1。
3、张拉程序：按设计给定张拉控制应力σk =0.75R y b =0.75×1860=1395MPa ，每束张拉控制力30m 梁： 4孔781.2KN ，按《公路桥涵施工技术规范》，具体如下：0→0.15σk(量伸长量初读△11)→1.0σk (持荷2min量△12)→校核伸长值（满足）→锚固或0→0.15σk(量伸长量初读△11)→0.3σk(量伸长量初读△12)→1.0σk (持荷2min量△13) →校核伸长值（满足）→锚固（注：4孔张拉力：4×140mm2×1395Mpa=781.2KN）。
30mT梁张拉计算书
30mT 梁张拉计算书1、预应力筋平均张拉力计算公式曲线段预应力筋平均张拉力按下式计算：μθμθ+-=+-kx e P kx p )1(P )( Pp 预应力钢筋平均张拉力（N ） P 预应力钢筋张拉端张拉力(N) x 从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ 从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线夹角之和（rad ）; k 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
μ 预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
计算过程：边跨边梁、中梁N1钢束P=2132900N ，x=9.774m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=2132900*(1-e -(0.0015*9.774+0.22*0.12217))/(0.0015*9.774+0.22*0.12217)= 2089208NN2钢束P=1939000N ，x=5.236m, θ=10°*π/180=0.17453,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*5.236+0.22*0.17453))/(0.0015*5.236+0.22*0.17453)=1894843NN3钢束P=1939000N ，x=3.665m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*3.665+0.22*0.12217))/(0.0015*3.665+0.22*0.12217)=1907948N中跨边梁、中梁N1钢束P=1939000N ，x=9.774m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*9.774+0.22*0.12217))/(0.0015*9.774+0.22*0.12217)= 1899280NN2钢束P=1745100N ，x=5.236m, θ=10°*π/180=0.17453,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1745100*(1-e -(0.0015*5.236+0.22*0.17453))/(0.0015*5.236+0.22*0.17453)=1705359NN3钢束P=1551200N ，x=3.665m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1551200*(1-e -(0.0015*3.665+0.22*0.17453))/(0.0015*3.665+0.22*0.12217)= 1526358N2、伸长值计算公式因张拉伸长值计算公式可得： p p E A L P 标标△p L = 1-1 p p E A L P 实实p L =∆ 1-2 则由式1-1：1-2可得：标实标实L L L L ∆=∆ 1-3 又因L 实=L 标+ΔL 代入式1-3得： )1标标实（L L L L ∆+∆=∆ 1-4 式中：标L ∆—标准梁钢束张拉伸长值；实L ∆—实际梁长条件下的钢束张拉伸长值；标L —标准梁钢束长度值；实L —实际梁钢束长度值；L ∆ —实际梁长与标准梁长的差值。
30米T梁张拉计算
束号 梁 型 号 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) N1 15-11 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) N1 1066.45 24.28 1066.5 213.29 5.52 213.29 50%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 24.36 47.5 47.5 2186.2 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 48.92 2186.2 10%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 6.11 9.5 9.5 426.58 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 10.21 426.58 20%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 10.67 102.5%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 48.33 95.0 95.0 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量 19.0 19.0 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量
N1 15-10
193.90
5.09
193.90 50%σ
5..80
9.35
387.80
9.84 102.5%σ
18.8
18.8
张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) N1 969.50 22.15
张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 969.5 22.29
注：实测伸长量＝10%σ～20%σ 实测伸长值＋10%σ～102.5%σ 实测伸长值；总伸长率±6% 束号 中 跨 边 梁 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 10%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 20%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量
30mT梁张拉钢绞线伸长量计算书
30mT梁钢绞线张拉伸长量计算书根据设计图纸，张拉控制力为N fpk=1395KN，伸长值分段计算，迭加得总伸长值。
计算公式： P P=P[1-e-(kx+θμ )]/（kx+θμ）ΔL= P P·L/Ay·Eg式中：K——孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数K取0.0015μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数 μ取0.225（中值）Ay——钢绞线截面积 Ay取139mm2Eg——钢绞线弹性模量 Eg取1.97×105Mpa（检测报告）1、 N1钢束延伸量计算1、 边跨边梁10束简支端N1钢束从伸缩缝端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段768mm，合计长度15407mm；纵弯角度为7度。
连续端N1钢束从连续端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段698mm，合计长度15337mm；纵弯角度为7度。
P=193.9×10束=1939KN（详见设计图纸）θ=7°×π/180=0.1222简支端AB段及连续端AB段:（直线段）P1=1939 [1-e-(0.0015×4.865+0.225×0.1222))]/(0.0015×4.865+0.225×0.1222)=1905.7KN简支端BC段及连续端BC段:（曲线段）P2=1905.7 [1-e-(0.0015×9.774+0.225×0.1222)]/(0.0015×9.774+0.225×0.1222)=1866.1KN简支端CD段:（直线段）P3=1866.1[1-e-(0.0015×0.768+0.225×0.1222)]/(0.0015×0.768+0.225×0.1222)=1839.6KN连续端CD段: （直线段）P3=1891.7[1-e-(0.0015×0.698+0.225×0.1222)]/(0.0015×0.698+0.225×0.1222)=1839.7KNΔL AB=(1905.7×4.865)/(1.97×105×10束×139×10-6)=33.9mmΔL BC=(1866.1×9.774)/(1.97×105×10束×139×10-6)=66.6mmΔL CD简支端=(1839.6×0.768)/(1.97×105×10束×139×10-6)=5.2mmΔL CD连续端=(1839.7×0.698)/(1.97×105×10束×139×10-6)=4.7mmΔL=(ΔL AB+ΔL BC) ×2+ΔL CD简支端+ΔL CD连续端=(33.9+66.6) ×2+5.2+4.7=210.9mm2、 边跨中梁8束简支端N1钢束从伸缩缝端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段768mm，合计长度15407mm；纵弯角度为7度。
30米箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长量计算书
30米箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长量计算书30米箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长量计算书一、计算公式及参数△L=Ep Ap LPp ?? Pp=1、预应力平均张拉力计算公式及参数：△L—钢绞线一端伸长量（mm ） P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.232、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），单根取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取2.0×105 N/ mm 2（Mpa ）在计算一端伸长量时，X=L二、伸长量计算以中跨为例：1、N1束一端的伸长量：（中跨4股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300N X=30.72÷2=15.36m θ=7.5×π÷180=0.131radKX+μθ=0.0015×15.36+0.23×0.131=0.053P p=P×[1-e-( KX+μθ)]/( KX+μθ)= 195300×4×(1-e-0.053) ÷0.053=760803.74N △L=P p×L÷(A p×E p)= 760859×15360÷(140×4×2.0×105)△L=104.3mm扣除10%初应力后△L=104.3×（1-10%）=93.90mmN1总伸长量为93.9mm×2=187.80mm2、N2束一端的伸长量：（中跨4股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=30.78÷2=15.39mθ=7.5×π÷180=0.131radKX+μθ=0.0015×15.39+0.23×0.131=0.053P p=P×[1-e-( KX+μθ)]/ ( KX+μθ)= 195300×4×(1-e-0.053) ÷0.053=760787N △L= P p×L ÷(A p× E p)= 760859×15390÷(140×4×2.0×105)△L =104.54mm扣除10%初应力后△L=104.54×（1-10%）=94.09mmN2总伸长量为94.09mm×2=188.17mm3、N3束一端的伸长量：（中跨4股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=30.85÷2=15.425mθ=7.5×π÷180=0.131radKX+μθ=0.0015×15.425+0.23×0.131=0.053P p=P×[1-e-( KX+μθ)]/( KX+μθ)=195300×4×(1-e-0.053) ÷0.053=760767N △L= P p×L÷(A p×E p)=760859×15425÷(140×4×2.0×105)△L =104.78mm扣除10%初应力后△L=104.79×（1-10%）=94.30mmN3总伸长量为94.31mm×2=188.60mm4、N4束一端的伸长量：（中跨5股）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=30.56÷2=15.28mθ=1.4×π÷180=0.024radKX+μθ=0.0015×15.28+0.23×0.024=0.029P p=P×[1-e-(KX+μθ)]/ (KX+μθ)= 195300×5×(1-e-0.028) ÷0.028=962696N △L= P p×L ÷(A p× E p)= 962696×15280÷(140×5×2.0×105)△L =105.07mm扣除10%初应力后△L=105.07×（1-10%）=94.56mmN4总伸长量为94.56mm×2=189. 12mm依次计算出边跨梁板的单端伸长量为：N1单端伸长量=93.11mm N2单端伸长量=94.87mmN3单端伸长量=94.78mm N4单端伸长量=95.79mm三、钢绞线的张拉控制应力计算（以中跨N1为例）N1 4股钢绞线：σcon=0.75×1860×140×4=781.2KN0111号千斤顶张拉、10075122号油表时：千斤顶回归方程：Y=0.0316X+0.9式中：Y——油压表读数（MPa）X——千斤顶拉力（KN）①．10%σcon=78.12 KN时：Y=0.0316X+0.9=0.0316×78.12+0.9=3.37MPa②．20%σcon=156.24KN时：Y=0.0316X+0.9=0.0316×156.24+0.9=5.84MPa③100%σcon=781.2KN时：Y=0.0316X+0.9=0.0316×781.2+0.9=25.6MPa0112号千斤顶张拉、10075127号油表时：千斤顶回归方程：Y=0.0319X+0.77：式中： Y——油压表读数（MPa）X——千斤顶拉力（KN）①．10%σcon=78.12 KN时：Y=0.0319X+0.77=0.0319×78.12+0.77=3.26MPa②．20%σcon=156.24KN时：Y=0.0319X+0.77=0.0319×156.24+0.77=5.75MPa ③．100%σcon=781.2KN时：Y=0.0319X+0.77=0.0319×781.2+0.77=25.69MPa 30米箱梁（边跨）张拉数据表30米箱梁（中跨）张拉数据表。
某高架桥30m小箱梁张拉方案
某高架桥30m小箱梁张拉方案一、钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准强度R b y=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据检测报告取Ep＝198333Mpa。
钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中：中跨梁：N1为5Φs15.2，N2、N3、N4为4Φs15.2；边跨梁：N1 、N2、N3为5Φs15.2，N4为4Φs15.2二、根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝195.3KN，5股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×5＝976.5KN，4股钢绞线张拉吨位为：F ＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。
三、箱梁砼强度达到90%以上时方可施张。
四、张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。
五、根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，拟采用如下张拉程序：0 σ0(15%σcon) σ1(30%σcon) σ2(70%σcon) σcon(持荷2min)六、油压表读数计算：根据千斤顶的技术性能参数，结合江西省计量测试研究院检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu：前端：千斤顶型号：1500KN 编号：712269 油压表编号：09.9.21.85 后端：千斤顶型号：1500KN 编号：905011 油压表编号：09.9.21.127 1、钢束为5股钢绞线（1）张拉至15％控制应力时油压表读数计算：前端油压表读数：Pu=0.032938×F+0.31=0.032938×146.5+0.31=5.1Mpa取Pu=5.1Mpa（2）张拉至30％控制应力时油压表读数计算：前端油压表读数：Pu=0.032938×F+0.31=0.032938×293+0.31=10.0Mpa后端油压表读数：Pu=0.032948×F+0.31=0.032948×293+0.31=10.0Mpa取Pu=10.0Mpa（3）张拉至70％控制应力时油压表读数计算：前端油压表读数：Pu=0.032938×F+0.31=0.032938×683.6+0.31=22.8Mpa后端油压表读数：Pu=0.032948×F+0.31=0.032948×683.6+0.31=22.8Mpa取Pu=22.8Mpa（4）张拉至100％控制应力时油压表读数计算：前端油压表读数：Pu=0.032938×F+0.31=0.032938×976.5+0.31=32.5Mpa后端油压表读数：Pu=0.032948×F+0.31=0.032948×976.5+0.31=32.5Mpa取Pu=32.5Mpa2、钢束为4股钢绞线（2）张拉至15％控制应力时油压表读数计算：前端油压表读数：Pu=0.032938×F+0.31=0.032938×117.2+0.31=4.2Mpa取Pu=4.2Mpa（2）张拉至30％控制应力时油压表读数计算：前端油压表读数：Pu=0.032938×F+0.31=0.032938×234.4+0.31=8.0Mpa后端油压表读数：Pu=0.032948×F+0.31=0.032948×234.4+0.31=8.0Mpa取Pu=8.0Mpa（5）张拉至70％控制应力时油压表读数计算：前端油压表读数：Pu=0.032938×F+0.31=0.032938×546.8+0.31=18.3Mpa后端油压表读数：Pu=0.032948×F+0.31=0.032948×546.8+0.31=18.3Mpa取Pu=18.3Mpa（6）张拉至100％控制应力时油压表读数计算：前端油压表读数：Pu=0.032938×F+0.31=0.032938×781.2+0.31=26.0Mpa后端油压表读数：Pu=0.032948×F+0.31=0.032948×781.2+0.31=26.0Mpa取Pu=26.0Mpa六、伸长量计算：见后附计算表。
30米箱梁张拉计算书
30米预制箱梁张拉计算方案一、基础数据本标段30米预制箱梁正弯矩预应力钢束共有N1、N2、N3 、N4各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MP a。
按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的100%后，且混凝土龄期不小于10d时方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0→σcon初应力→σcon （持荷5min）锚固，张拉顺序为N1、N3、N2、N4。
二、预应力钢束张拉力计算张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算，如下：中跨箱梁N1钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×5/1000=976.5KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。
其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：中跨30米箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表一）边跨30米箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表二）三、理论伸长量的复核计算1、预应力钢束的平均张拉力计算因本标段内的箱梁梁长变化较大，故采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：P p=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ)P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.17。
故30米箱梁的平均张拉力计算如下：由设计图纸可知：K=0.0015，μ=0.17，X取14.7m（中跨）、14.8m （边跨）；N1、N2、N3钢束θ为5°，弧度为0.0872 ，N4钢束θ为1.4°，弧度为0.0244。
30米预制梁张拉计算(后张法)
30米预制梁张拉计算（后张法）1、基本数据1。
1 先简支后连续预应力箱梁砼设计强度：C50;设计要求砼强度达到90%（顶板钢绞线束要求接头砼强度达到95%）后方可进行张拉.1.2相同编号的应同时两端对称均匀张拉,张拉顺序为①#组、③#组、②#组、④#组；张拉完成后应近快压浆。
箱梁顶板钢绞线束采用两端单根对称均匀张拉,张拉顺序为T1、T2。
1。
3 取κ=0.0015,µ=0。
20（按规范取值）1。
4 钢绞线每束根数中跨：①#组:3φj15。
24mm；②#组:4φj15.24mm；③#组：4φj15.24mm;④#组:3φj15.24mm .边跨：①＃组：4φj15.24mm;②＃组:5φj15。
24mm；③＃组：5φj15。
24mm；④＃组：4φj15。
24mm .箱梁顶板钢绞线束:T1：4φj15。
24mm、T2:3φj15.24mm。
钢绞线采用ASTMA416—92标准270级,φj15.24mm，Ry=1860MPa,Ey=1。
95×105MPa，Ag=140mm2/根，。
1。
5 千斤顶选用：1。
6 钢绞线锚具、波纹管直径：YM15-3 、YM15-4：ø外 =56mm；YM15-5：ø外 =67mm；GBM15—3：ø内=60×19mm；GBM15-4：ø内=70×19mm。
1。
7 钢绞线要素见施工图S5-3—2-12、S5—3-2-13 、S5-3—2-23.2、计算过程2.1 张拉程序:0 初应力（约10％，划线）δcon（持荷2min，锚固）2。
2 张拉力及油表读数P =σcon×0。
75×A×n=1860×0。
75×140×nP1中=585。
9（KN）P1中初=585.9KN×10％=58.59(KN)P2中=781。
2(KN）P2中初=585。
30米T梁张拉计算书[修订]
![30米T梁张拉计算书[修订]](https://img.taocdn.com/s3/m/1f7119167dd184254b35eefdc8d376eeaeaa172f.png)
30米T梁张拉计算书0第六次0（T梁后张法张拉过程计算）0编制：00计算：00审核：00攀枝花公路建设有限公司广甘高速G9标项目经理部(盖章)二○一一年八月二十四日00预应力钢绞线张拉理论伸长量计算报告0一、参考资料01、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）0《桥涵通用图装配式预应力砼简支T梁30m跨径预应力钢束布置图》2、《天津高力预一预应力钢绞线有限公司XK05-003-00025低松弛预应3、力钢绞线产品质量证明书》04、《四川省交通厅公路规划勘察设计研究院道桥试验研究所预应力钢绞线检测报告》05、《四川省建筑工程质量检测中心千斤顶测试报告》00二、预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式0计算钢绞线理论伸长值ΔL＝（P p L）/（A p E p）式中：00Pp——钢绞线的平均张拉力， KN0Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）0P——钢绞线张拉端的张拉力，N1取1562.4KN、N2取1367.1 KN、N3取1367.1 KN。
(例：N1=1395×140÷1000×8=1562.4KN)。
0X——从张拉端至计算截面的孔道长度，（见设计图）0Θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）（见设计图）0K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，金属波纹管取0.0015 0μ——钢绞线与孔道壁的摩擦系数,取0.22500L ——预应力筋的长度（m ）(L=X+M)00B ——工作长度，0.6 m （限位板厚度+千斤顶长及顶后工具锚厚度的和）00Ap ——钢绞线的截面积，取140mm ²（供应商或试验的质量报告书提供）00Ep ——钢绞线的弹性模量195000MPa （供应商或试验的质量报告书提供）系数k 及μ值表孔道成型方式 k μ（钢绞线） 预埋金属螺旋管道 0.0015 0.20～0.25 采用值0.00150.225计算表（采用分段计算详见附表）计算结果如下：0三、张拉顺序及张拉油表读数计算1） 张拉千斤顶和配套张拉油表经四川省建筑工程质量检测中心标定，并将标定报告交监理工程师审核同意使用，张拉采用两台200B 千斤顶对称同步张拉，张拉顺序为N1—N2—N3，其中N3钢束应对称交替逐级张拉，张拉过程荷载差异不得大于50%锚下张拉控制荷载。
30米T梁张拉计算资料
30米T梁伸长量计算（边跨边梁N3-钢束10） -(Kx+μ θ ) 起点力（KN) 终点力（KN） 平均力（KN) e 0.999190328 1953 1951.42 1952.21 0.974381859 1951.42 1901.21 1926.31 0.992696799 1901.21 1887.31 1894.26 0.982003899 1887.31 1853.24 1870.28 0.982141389 1887.31 1853.50 1870.41 0.992696799 1901.21 1887.31 1894.26 0.974381859 1951.42 1901.21 1926.31 0.999190328 1953 1951.42 1952.21 30米T梁伸长量计算（边跨中梁N3-钢束9） -(Kx+μ θ ) 起点力（KN) 终点力（KN） 平均力（KN) e 0.999190328 1757.7 1756.28 1756.99 0.974381859 1756.28 1711.09 1733.68 0.992696799 1711.09 1698.58 1704.83 0.982003899 1698.58 1667.92 1683.25 0.982141389 1698.58 1668.15 1683.37 0.992696799 1711.09 1698.58 1704.83 0.974381859 1756.28 1711.09 1733.68 0.999190328 1757.7 1756.28 1756.99
整段长△L(m)
0.2033
P AP EP K μ
1953 1400 200 0.002 0.18
整段长△L(m)
0.2033
30m箱梁预应力张拉计算书
30米箱梁预应力张拉计算书一、张拉设计预应力钢束为φj15.2高强度低松弛钢绞线，横载面积140mm2，有单束5根、4根两种形式，锚具型号分别为OVM15-5型、OVM15-4、锚下控制应力N1～N3为1340Mpa，N4为1320Mpa，T1为1395Mpa，T2为1340MPa。
二、张拉设备选用1、张拉设备能力计算（以单束5根为例，边跨N1～N3）P=σ控×A×n=1340×106 N/m2×140×10-6 m2×5=938KN=93.8T为了抵消夹片锚固回缩时的预应力损失（按一端回缩6mm计），超张拉3%σ控：P max=P×103%=96.6T2、张拉设备行程（以最长钢束拉力无磨阻损失为例）ΔL=σ控×L/E p=1340×106×30.92×103/(1.95×1011)=212.5mm张拉时为两侧张拉,单侧伸长量为212.5/2=106.3mm所选用QYC150型穿心式液压千斤顶,其张拉力T=150T，行程l s=400mm。
3、压力表选用150T千斤顶活塞面积为290cm2。
由式P n=P/A n（式中P n—计算压力表读数；P—张拉力；A n—张拉设备工作液压面积），得：P n =96.6×104N/29000mm2=33.31N/mm2所选用最大读数为60MPa的压力表。
三、分级张拉段划分为了便于伸长量测量和控制两端张拉的同步进行，把张拉段分为10%σ控、20%σ控、100%σ控、103%σ控四个阶段，各阶段张拉力分别为：四、应力张拉操作程序初张拉至0.1δk（准确测量伸长量），持荷3分钟，然后张拉至0.2δk，持荷3分钟，再张拉直接到位δk，持荷3分钟，进油张拉到δk锚固。
不再采用超张拉工艺。
五、理论伸长量计算根据公路桥规12.8.3款和附录G-8规定，对预应力钢铰线理论伸长量进行计算：1、计算公式：ΔL=P p L/（A p E p）（公式1）P p= {P×[1-e-（kx+μθ）]}/ （kx+μθ）（公式2）式中，ΔL—理论伸长量，cm；P p—预应力钢铰线平均张拉力，N；L—预应力钢铰线长度，cm；E p—弹性模量，N/mm2，取E p =1.95×105 N/mm2；A p—一束预应力钢铰线总面积，单根截面140 mm2；P—预应力钢铰线张拉端张拉力，N；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，m；θ—从张拉端至计算截面曲线轨道部分切线的夹角和，rad；k—管道偏差系数，取k=0.0015；μ—管道磨阻系数，取μ=0.25；锚具变形、钢筋回缩取6mm（一端）；2、分段方法：根据图所示分AB、BC、CD、DE共4段进行计算，不考虑工作长度。
30米后张法箱梁钢绞线张拉计算书(中跨梁)
30米后张法箱梁钢绞线张拉计算书（中跨梁）后张梁钢绞线伸长值计算钢绞线弹性模量：E y =1.97×105Mpa A y =140mm 2 R y b =0.75×1860=1395 Mpa k=0.0015 μ=0.20 千斤顶工作长度一端按50cm 考虑正弯矩钢绞线（中跨梁） 1、N1 束各段长度P p =P=1395×140=195300N㈡、BC 段为直线段，有摩阻力，x ＝1.506m ，kx=0.002259P P =(1)kx p e kx --=30.002259195.310(1)0.002259e -⨯⨯-=195079.6 N㈢、CD 段为曲线段，有摩阻力，θ＝0.0314x ＝01.825180π⨯⨯=0.785m kx=0.0011775 kx+u θ=0.0074575P P = ()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.0074575195079.6(1)0.0074575e -⨯-=194354.00 N㈣、DE 段为直线段x=30.86/2-0.65-1.506-0.785-3.925-0.885=7.679mkx=0.0115125P P = (1)kx p e kx --=0.0115125194354.00(1)0.0115125e -⨯-=193239.5 N㈤、EF 段为曲线段 X=5.045180π⨯⨯=3.925m , θ＝0.08722 kx+u θ=0.023332P P = ()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.023********.5(1)0.023332e -⨯-=191002.6 N㈥、FO 段为直线段，，x ＝0.885m ，Kx ＝0.0013275 N ，P P =(1)kx p e kx --=0.0013275191002.6(1)0.0013275e -⨯-=190875.9 N计算理论伸长值：△ L AB =P p L/A p E p =195300×0.5/(140×1.97×105)=0.00354m=0.35cm △ L BC =P p L/A p E p =195079.6×1.506/(140×1.97×105)=0.01065m=1.07cm△ L CD =P p L/A p E p =194354×0.785/(140×1.97×105)=0.00553m=0.55cm△ L DE =P p L/A p E p =193239.5×7.679/(140×1.97×105)=0.0538m=5.38cm△ L EF =P p L/A p E p =191002.6×3.925/(140×1.97×105)=0.02718m=2.72cm△ L FO =P p L/A p E p =190875.9×0.885/(140×1.97×105)=0.00612m=0.61cm△L 总＝2×（0.35+1.07+0.55+5.38+2.72+0.61） ＝21.4㎝2、N2 束各段长度P p =P=1395×140=195300N㈡、BC 段为直线段，有摩阻力，x ＝1.506m ，kx=0.002259P P =(1)kx p e kx --=30.002259195.310(1)0.002259e -⨯⨯-=195079.6 N㈢、CD 段为曲线段，有摩阻力，θ＝0.0314x ＝01.825180π⨯⨯=0.785m kx=0.0011775 kx+u θ=0.0074575P P = ()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.0074575195079.6(1)0.0074575e -⨯-=194354.00 N㈣、DE 段为直线段x=30.89/2-0.65-1.506-0.785-3.925-2.507=6.072mkx=0.009108P P = (1)kx p e kx --=0.009108194354.00(1)0.009108e -⨯-=193471.6 N㈤、EF 段为曲线段 X=5.045180π⨯⨯=3.925m , θ＝0.08722P P = ()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.023*********.6(1)0.023332e -⨯-=191232 N㈥、FO 段为直线段，，x ＝2.507m ，Kx ＝0.0037605 N ，P P =(1)kx p e kx --=0.0037605191232(1)0.0037605e -⨯-=190872.9N计算理论伸长值：△ L AB =P p L/A p E p =195300×0.5/(140×1.97×105)=0.00354m=0.35cm △ L BC =P p L/A p E p =195079.6×1.506/(140×1.97×105)=0.01065m=1.07cm△ L CD =P p L/A p E p =194354×0.785/(140×1.97×105)=0.00553m=0.55cm△ L DE =P p L/A p E p =193471.6×6.072/(140×1.97×105)=0.0426m=4.26cm△ L EF =P p L/A p E p =191232×3.925/(140×1.97×105)=0.0272m=2.72cm△ L FO =P p L/A p E p =190872.9×2.507/(140×1.97×105)=0.01735m=1.74cm△L 总＝2×（0.35+1.07+0.55+4.26+2.72+1.74） ＝21.4㎝3、N3 束各段长度P p =P=1395×140=195300N㈡、BC 段为直线段，有摩阻力，x ＝1.506m ，kx=0.002259P P =(1)kx p e kx --=30.002259195.310(1)0.002259e -⨯⨯-=195079.6 N㈢、CD 段为曲线段，有摩阻力，θ＝0.0314x ＝01.825180π⨯⨯=0.785m kx=0.0011775P P = ()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.0074575195079.6(1)0.0074575e -⨯-=194354.00 N㈣、DE 段为直线段x=30.92/2-0.65-1.506-0.785-3.925-4.129=4.465mkx=0.0066975P P = (1)kx p e kx --=0.0066975194354.00(1)0.0066975e -⨯-=193704.6N㈤、EF 段为曲线段 X=5.045180π⨯⨯=3.925m , θ＝0.08722 kx+u θ=0.023332P P = ()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.023*********.6(1)0.023332e -⨯-=191462.3 N㈥、FO 段为直线段，，x ＝4.129m ，Kx ＝0.0061935 N ，P P =(1)kx p e kx --=0.0061935191462.3(1)0.0061935e -⨯-=190870.6N计算理论伸长值：△ L AB =P p L/A p E p =195300×0.5/(140×1.97×105)=0.00354m=0.35cm △ L BC =P p L/A p E p =195079.6×1.506/(140×1.97×105)=0.01065m=1.07cm△ L CD =P p L/A p E p =194354×0.785/(140×1.97×105)=0.00553m=0.55cm△ L DE =P p L/A p E p =193704.6×4.465/(140×1.97×105)=0.03136m=3.14cm△ L EF =P p L/A p E p =191462.3×3.925/(140×1.97×105)=0.0272m=2.72cm△ L FO =P p L/A p E p =190870.6×4.129/(140×1.97×105)=0.028576m=2.86cm△L 总＝2×（0.35+1.07+0.55+3.14+2.72+2.86） ＝21.4㎝4、N4 束各段长度㈠、AB 段(锚固段)为直线段，无摩阻力，x=0.5m P p =P=1395×140=195300NAO箱梁中心线D CB㈡、BC 段为直线段，无摩阻力，x=30.7/2-0.65-0.73-12.901＝1.069 m kx=0.0016035P P =(1)kx p e kx --=0.0016035195300(1)0.0016035e -⨯-＝195143.5N㈢、CD 段为曲线段，有摩阻力，x ＝01.430180π⨯⨯=0.73m ， kx+u θ=0.002651P P =()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.002651195143.5(1)0.002651e ⨯-－=194885.1 N㈣、DO 段为直线段，有摩阻力， x ＝12.901m, kx=0.019352P P =(1)kx p e kx --=0.019352194885.1(1)0.019352e ⨯-－=193011.5N计算理论伸长值：△ L AB =P p L/A p E p =195300×0.5/(140×1.97×105)=0.00354m=0.4cm △ L BC =P p L/A p E p =195143.5×1.069/(140×1.97×105)=0.007564m=0.8cm△ L CD =P p L/A p E p =194885.1×0.73/(140×1.97×105)=0.00515m=0.5cm△ L DO =P p L/A p E p =193011.5×12.901/(140×1.97×105)＝0.09m=9.0㎝△L 总＝(0.4+0.8+0.5+9.0)×2=21.4㎝。
30米边跨中板计算书
箱梁砼方量计算书（30m边跨中板）依据《6车道30m组合箱梁通用图》、《8车道30m组合箱梁通用图》及相关文件对30m边跨中梁的砼方量进行计算。
一、各断面积计算计算原理：先当宽2.4m、高1.6m的箱梁为实体，再扣除空心部分。
计算过程中部分尺寸取平均值。
S=2.4×（1.576+1.624）/2=3.84m21、计算腹板为25cm的箱梁横断面积1、扣除两边空心部分，一共计算2个梯形面积。
a1=0.175mb1=0.175+（0.192+0.183）/2=0.3625mh1=（0.063+0.077）/2=0.07mS'1=（0.175+0.3625）/2×0.07×2=0.038m2b1=0.3625mc1=0.175+（0.192+0.183）/2+（0.333+0.342）/2=0.7mh1=（1.333+1.367）/2=1.35mS'2=（0.3625+0.7）/2×1.35×2=1.434m22、扣除中间空心部分，一共计算2个梯形面积c2=1-0.25×2+0.25/4×2=0.625mb2=0.625+（1.6-0.18-0.25-0.07）/4×2=1.175mS'1=（0.625+1.175）/2×1.1=0.99m2b2=1.175ma2=1.175-0.15×2=0.875mh2=0.07mS'2=（1.175+0.875）/2×0.07=0.072m2S1=3.84-0.038-1.434-0.99-0.072=1.306m22、计算箱梁张拉端断面面积S2=1.306-0.25×1-0.25×0.25/4=1.040m23、计算腹板为18cm的箱梁横断面积1、扣除两边空心部分，一共计算2个梯形面积。
计算过程及结果都同腹板为25cm厚的箱梁。
30米T梁预应力张拉方案
30米T梁预应力张拉方案一、工程概况二、施工方案（一）、波纹管铺设波纹管采用塑料波纹管。
安装前要逐根进行外观检查，表面不得有砂眼、油污、泥土、压痕、裂口，咬口必须牢固，不得有松动现象。
波纹管的接口、切口应成直角，且接口处对接要严，周边不要产生毛刺，用直径大一级的波纹管为套管，并用塑料胶布将接口缠裹，防止接口松动拉脱或漏浆。
铺设波纹管时，先将波纹管分层、分号绑扎在导向钢筋上。
严格按照设计管道坐标位置固定，根据《公路桥涵施工技术规范》规定（以下简称《规范》），定位钢筋在直线段按100cm间距布置，曲线段加密至50cm，确保波纹管在砼浇筑期间不产生移位。
施工图上波纹管定位采用“#”字型钢筋定位。
管道安装除严格按照设计坐标进行外，还应该注意以下几点：1)孔道应平顺，端部的预埋锚垫板应垂直于孔道中心线；2)为确保管道内无杂物，管道隐蔽口处应用泡沫或胶布封锚，严防杂物进入孔道；3)施工中应注意保护波纹管；施工人员不得踩踏或用工具敲击波纹管，不得用碰撞、别撬。
焊接施工中，波纹管要远离电焊。
在现场施工中，为避免类似情况的出现，我部在砼浇筑时，采用先将钢铰线插入，同时在浇筑时派人抽动。
顶板负弯矩钢束管道采用穿入塑料管，砼浇筑完成后再行拔出的方法。
从而避免因人员疏忽造成管道漏浆堵塞的情况发生。
（二）、锚垫板安装锚垫板安装前，要检查其几何尺寸是否正确，注意灌浆管不得伸入喇叭管内。
锚垫板要牢固地安装在模板上，定位孔螺栓要拧紧，垫板与孔道严格对中，并与孔道端部垂直，不得错位。
灌浆孔要采取封堵措施。
在锚垫板与模板之间加一层橡胶或泡沫塑料垫，喇叭口与波纹管相接处，要用塑料胶布缠裹紧密，防止漏浆。
（三）、钢绞线=1860MPa，公称直径d=15.2mm的低松驰钢绞线，其力学指根据设计要求，采用标准强度fpk标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。
经业主统一招标，我部钢绞线采用××产品，经试验，符合设计文件相关技术参数要求。