早拆、快拆模板体系施工方案

工程早拆、快拆模板体系施工方案
重庆群力发建筑技术开发有限公司
目录
一、编制依据
二、工程概况
三、早拆模板工艺原理
四、模板体系组成及材料的型号确定
五、施工准备
六、施工方法与施工要点
七、质量保证措施
八、安全技术措施
九、环保措施
十、计算书
十一、模板体系布置图及各房间材料用量表
一、编制依据
1. 《混凝土结构施工质量验收规范》（GBJ50204-2002）
2. 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
3. 《建筑工程质量验收统一标准》（GB50300-2001）
4. 《建筑施工高空作业安全技术规程》（JGJ33-91）
5. 《重庆市建筑工程施工现场安全管理标准》
6. 《楼结构施工图》
7. 《楼施工组织设计》
二、工程概况
2.1工程概况
工程名称：
工程地址：
建设单位：
设计单位：
监理单位：
承包单位：
占地面积：总建筑面积：
结构形式：基础结构：
地下层数：地下层高：
地上层数：首层高度：顶板厚度：标准层：标准层高度：顶板厚度：
三、早拆、快拆模板工艺说明
3.1模板早拆设计的原理
国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—2002规定，现浇结
构的模板及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；如设计无要求时，应符合下列规定：板底模、模板跨度≤ 2.0m 时，混凝土强度达到设计强度的50％时
方可拆模；跨度在2.0m～8.0m 时，混凝土强度达到设计强度的75％时方可拆模；
对于梁，拱壳跨度≤8.0m时，混凝土强度达到设计强度的75％、跨度大于8.0m 时，混凝土强度达到设计强度的100％时方可拆模。

这就说明，结构梁、板跨度
的大小，对结构梁、板的内应力大小有直接的影响。

为此，如果将梁、板和拱的
跨度减小，其结构内应力亦相应减小，则拆模时混凝土强度可以降低，再根据混凝土早期强度增长快的规律，拆模时间可以提前。

模板早拆施工技术的基本原理就是在施工阶段把结构跨度人为的划小，降低其内力，使模板能够早拆，而结构的安全度又不受影响，以达到模板早拆应有的经济效益及社会效益。

3.2、早拆、快拆体系的选择
键链接模板早拆、快拆体系是由北京群力发（北京）科技开发有限公司研制开发的“键连接的脚手架”与“可调型组装式模板早拆柱头”组成的模板早
拆支撑体系，配以普通的钢楞( 龙骨) 及模板( 塑料模板、胶合板或钢框模板等) 而形成的一种模板早拆、快拆体系。

该模板早拆、快拆体系是在确保现浇钢筋混凝土结构施工安全度不受影响、符合施工规范要求、保证施工安全及工程质量的前提下，加快材料周转，减少投入，降低成本，提高工效，加快施工进度，缩短
工期，使之具有显著的经济效益和良好的社会效益的一种先进的施工新技术。

3.3早拆体系的特点
3.3.1 材料周转快
早拆体系主要特点就是“早”，加快材料的周转次数，减少模板支撑体系的
整体投入量，通过加快周转材料的特点来满足施工的要求。

3.3.2 施工简便
早拆体系的关键节点就是早拆头，将部分U托按模板深化设计更换成早拆头，达到早拆的条件。

早拆头与U托为通用标准，可以互换使用。

早拆头是以U托为基础，无需复杂操作即可满足使用要求。

3.3.3 资金投入少，效益大。

只需更换部分早拆头即可减少1/3 模板、龙骨的配臵量。

3.4 快拆体系的特点
3.4.1 施工安全可靠，工程质量易保证。

键连接的脚手架，采用工厂化生产加工，现场组装的方式。

支架杆件构造尺
寸及结点连接方式标准化、规范化。

减少了搭设时的随意性，避免了出现不稳定结构和结点可变状态的可能性；结构受力明确，支架整齐，施工安全可靠，整个
施工过程，结构楼板始终处于最佳受力状态，施工过程规范化，工程质量有保证。

3.4.2 结构性能好
结构简单、设计构思新颖、结点构造合理、杆件全部轴向连接、受力状态明确，力学性能优良，采用承插型连接方式，减少人为及材料质量的影响，具有可
靠的力学强度和刚度。

搭拆过程中，自稳效果好，且方便灵活。

可随时搭、拆爬梯；随时开通，封闭通道。

3.4.3 支拆快捷，工作效率高。

操作简单、支拆快捷，工作效率高，能加快施工进度，缩短施工工期。

同时
避免了螺栓作业，工人带一把铁锤即能完成全部作业。

而且重量轻，降低了作业强度。

3.4.4 功能多：能灵活的组装成多种尺寸和荷载的脚手架已及支承架等。

3.4.5. 无零散配件丢失，损耗底，经济效益高。

3.4.6. 规格小，系列化，最长杆件 2.45m 便于运输。

3.4.7. 施工质量易控制，便于质量检查。

3.4.8. 插头插座不怕摔碰，不易被水泥铸死。

3.4.9 利于文明施工及现场管理。

该模板快拆体系施工过程中，避免了周转材料的中间堆放环节，模板支架整齐、规范，立、横杆用量少，没有斜杆，施工人员通行方便，便于清扫，有利于
文明施工及现场管理。

对于狭窄的施工现场尤为适用。

3.4.10有利于环境保护，社会效益良好。

模板材料用量的大量节约，减少了树木、竹林的砍伐，有利于绿色植被的保护；同时，运输量的减少，工人劳动强度的减轻及有利于施工现场的管理等，使
之产生了良好的社会效益。

3.4.11 加快竖向模板倒运
对于竖向构件与水平构件同时浇筑混凝土施工的工程，由于空间及运输通道的限制，致使竖向构件的模板拆除倒运工作是缓慢的。

键连接的脚手架特点之一就是横杆可以随时打开随时封闭。

可以在竖向构件模板拆除位臵建立一个小的空间，满足模板拆除及运输的要求。

与传统扣件式脚手架相比，施工速度可以提高40%左右。

四、模板体系组成及材料的型号确定
4.1 模板体系组成
本工程地上标准层顶板模板采用早拆、快拆体系。

模板早拆、快拆体系主要
由可调型早拆柱头、键连接的脚手架组成。

4.2 模板支撑体系材料的选型
例：工程标准层层高 3.0m、板厚120mm；模板选用15mm厚的1220×2440 多
层板；主龙骨采用50×70mm×3mm矩形钢管；次龙骨采用50×70mmC形钢木混合
龙骨。

由此可计算出竖向支撑杆件、早拆柱头及U托的高度。

支撑体系立杆组合模式详见《模板体系布臵图》
4.3 模板体系配置数量
本工程采用”二满一留”进行支撑体系的配臵。

模板按照满两层配臵。

五、施工准备
1、上道工序已完成并做办理完验收手续；
2、搭设支撑体系所需材料已办理完进场手续，并与《各房间材料用量表》
中的规格、型号、数量相符；
3、楼层控制线、轴线、墙身线、标高线等已经办理完验收手续；
4、竖向构件混凝土浇筑完毕并清理完现场；
5、施工人员已经做好相应的技术交底及安全交底工作。

6、工人配齐施工操作用工具，如榔头、钢卷尺、扳手等。

六、施工方法
6.1工艺流程
放支撑杆件点位线
搭设支撑体系（先搭设标准四边形支承格构，
按互相垂直或顺直的原则支完剩余的支承格构）
安装早拆柱头或U托
主次龙骨安装（跨度大于4m按3‰）
安装模板
安装镶板并调整好与模板高差
强度达到50%，3d 后
第一次拆模安装板钢筋浇筑、混凝土
达到设计强度
第二次拆模混凝土养护
早拆模支撑体系施工工艺流程图
6.2施工工艺
6.2施工要点
1、支立模板支架时，立杆位臵要准确，立杆、横杆形成的支承格构要方正。

2、支承格构调方正以后同时敲击 4 根或3 根横杆，不能装一根敲击一根，
横杆的插头插入立杆插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头。

3、按图示进行水平杆（横杆）安装，严禁私自改用横杆长度。

4、立杆下需铺设250×50×4000 木板，并且上下楼层立杆对齐，保证荷载
有效通过立柱进行传递。

5、早拆柱头或U托安装完毕后，进行调平。

跨度大于4m按3‰起拱，将早
拆柱头板与次龙骨顶面调整至指定标高，避免虚支，保证拆模后支撑处的顶板平整。

6、早拆柱头及U托的调节丝杆插入立杆孔内的安全长度不小于200mm，严禁任意上调。

6、钢楞要支撑平稳，受力方向一致。

7、模板按照布臵图方向进行铺设，按位臵留设镶边，确保模板能够实现早
拆。

8、混凝土试块应增设不少于一组与混凝土同条件养护试块，用于检验第一
次拆模时的混凝土强度。

9、现浇钢筋混凝土楼板第一次拆模强度由同条件养护试块试压强度确定，
当试块强度不低于10MPa时才可以拆模。

且常温施工阶段现浇钢筋混凝土楼板第
一次拆模时间不得早于混凝土初凝后3d。

10、上层竖向构件模板拆除运走后，在施层无过量堆积荷载方可进行下层模
板拆除。

11、支撑结构在模板早拆前应形成空间稳定结构。

在第一次拆模前，不应受
到拆除拉杆一类的扰动，更不能使结构先期承担部分自身荷载。

模板第一次拆除过程中，严禁扰动保留部分模架及构配件的支撑原状，严禁拆掉再回顶的操作方式。

12、模板拆除前应办理拆模申请，经项目技术负责人批准后方可进行第一次
模板拆除。

13、模板及其支架的拆除顺序严格执行模板布臵图进行，严禁私自乱拆。

14、模架的第二次拆除应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》
GB50204-2002的规定。

6.3质量要求
6.3.1 支撑系统及附件要安装牢固，无松动现象，模板与镶板应安装严密，
保证不变形、不漏浆。

6.3.2 混凝土面不得存在起皮、起砂，龟裂和其它缺陷。

6.3.4 第一次拆模时间必须满足混凝土初凝3d；同条件试块强度达到10MPa，第二次拆模控制时间应以同条件养护试块强度等级为依据，并符合规范及相关规定。

6.3.5 早拆体系除满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
及其它有关规范规定外还要填写《模板早拆体系安装检验批验收记录表》
七、质量保证措施
7.1. 质量保证体系
建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经理和安装经理中
间控制，北京群力发（北京）科技开发有限公司前期深化、现场技术支持、指导
及区域和专业责任工程师检查监督的管理系统，形成项目经理部、分包商/ 专业化公司和施工作业班组的质量管理网络。

7.2 、模板工程质量控制程序
模板成型检验班组内实行“三检制”，合格后报配属队伍工长检验，合格
后依次报项目区域责任师、质量总监进行核定，并填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。

每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查
处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。

八、安全措施
1、工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。

2、特殊工种持证上岗，有关证件须符合北京市有关规定。

3、装拆模板，必须有稳固的登高设备。

高度超过 2 米时，必须搭设脚手架。

安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。

4、模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加设防护网，防止人员或物体坠落。

5、在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得
超载。

操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上。

6、支模必须按照工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。

禁止利
用拉杆、支撑攀登上下。

7、浇筑砼时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，
应及时采取紧固措施，方可继续施工。

8、顶板拆模时，应逐块拆卸。

拆下的模板，严禁向下抛掷。

如有间歇，亦
应将已拆下的模板的配件及时运走，防止坠落伤人。

9、施工中严禁吸烟，严禁酒后作业，不许在支撑体系上追逐打闹。

9．环保措施
1、施工中必须注意控制噪音，根据规定在城市建成区内，禁止夜间进行生
产噪音的建筑施工（22 时至次日 6 时）。

由于施工不能中断的技术原因和其他
特殊情况，确需中午或夜间连续施工作业的，应向建设行政主管部门和环保部门申请。

2、加强对作业人员的环保意识教育，模板支撑体系搭拆和钢筋运输、装卸、
加工防止不必要的噪音产生，最大限度减少施工噪音污染。

3、使用手持电动工具（手电钻等）切割机时，周围设围挡隔音，使用设备
性能优良，并合理安排工序不集中使用。

4、废旧钢筋头、铁钉、模板屑应及时收集清理，保持工完场清。

5、楼层施工中产生的建筑垃圾必须采用密闭容器调运至地面分类定点存放，
严禁直接向外扬弃。

十、计算书
10.1 材料的选用
竖向支撑体系选用键连接的脚手架，托架选用可调型早拆柱头及U形托架，
主龙骨选用50×70 矩形钢管，次龙骨选用50×70c 形钢管，模板选用50mm厚1220×2440多层板。

10.2 材料的性能
钢管ф48× 3.5
fm=205N/mm2 i=1.58cm 材质235#
2 I=12.19cm E=2.06 ×105N/mm 4w=5.08cm
3
矩形钢管
主龙骨选用50×70矩形钢管，W=13.3
2
次龙骨选用50×67c 形钢管，W=5.4 E=10000 N/mm
2 E=9000 N/mm
方木fm=13-17N/mm
2
10.3 、荷载的计算（依据具体工程具体分析并出具相应计算）
取最厚顶板进行验算，顶板厚度300mm。

顶板模板选用12mm厚竹胶板，次龙骨50×100 木方，间距300mm，主龙骨100×100
木方，间距900mm，竖向支撑为碗扣式脚手架支撑，间距900mm。

9.2.1 荷载计算：
2
竹胶板自重：8.5 ×0.012 × 1.2=0.122KN/m
2
新浇混凝土及钢筋自重：（25+1.1）×0. 25× 1.2=7.83 KN/m
2
施工荷载： 2.5 × 1.4=3.5 KN/m
2
总荷载∑=11.45KN/m
9.2.2 面板验算：
计算简图为
- 11 -
取1 米宽面板进行验算：q=11.45×1=11.45KN/M
M=1/8ql 2=0.125×11.45 ×0.3 2=0.129KN·M
12 厚面板的净截面抵抗矩
W n=(1/6)bh 2=(1/6 ) × 1000×122=2.4 ×104mm
3
4/2.4 ×104=5.38N/mm
2 抗弯承载力σm=M/W n=12.9 ×10
2
〈[f]=13 N/mm
满足要求。

挠度验算：荷载不包括施工荷载，则q=7.95KN/m
I=(1/12)bh 3=(1/12 ) ×1000× 123=0.144×106mm
4
w=5ql
4/384EI=5 ×7.95 ×3004/384 ×5000× 2.81 ×105=0.60mm 〈[ ω]=3mm
满足要求。

9.2.3 次龙骨验算（50×100 木方）：计算简图为
q=11.45×0. 3=3.44KN/m
- 12 -
早拆、快拆模板体系施工方案M=1/8ql 2=0.125×3.44 ×9002=3.5 ×105Nmm
抗弯承载力σm= M/W n=3.5 ×10
5/8.3 ×104=4.2N/mm2〈[ σ]=13 N/mm2
挠度验算：荷载不包括施工荷载，q=7.95×0.3=2.39KN/m
w=5ql4/384EI=5 ×2.39 ×9004/384 ×9000×417×10
4=0.54mm 4/384EI=5 ×2.39 ×9004/384 ×9000×417×10
〈[ ω]=3mm
满足要求。

9.2.4 主龙骨验算：主龙骨采用100×100 木方，立杆支撑间距
900，计算简图为
将荷载化为均布荷载，进行强度验算：
P=11.45×0.9 ×0.3=3.09KN
M=0.244Pl=0.244×3.09 ×10
3×900=6.79×105Nmm
3 4
W n=166cm，I=833cm
5/ （166000）=4.09N/mm2〈[ σ]=13N/mm
σ
m=M/ W n=6.79×10
2
挠度验算：荷载不包括施工荷载，q=7.95×0.3 ×0. 9=2.15KN/m w=0.967ql 3/100EI=0.967 ×2.15 ×1000×9003/100 ×9000×8330000
- 13 -
=0.20mm<[ω]=3mm
满足要求
9.2.5 立杆验算：
每根立杆所承受的荷载N为11.45×0.9 ×0.9=9.27KN
2
单根立杆的截面面积为489mm
强度验算：σ=N/A=9.27×10
3/489=18.96Mpa〈[ σ]=215Mpa
稳定性验算：长细比λ=L/i ，其中i=16.2mm，立杆长1500mm
则λ=L/i=1500/16.2=92.6
查《钢结构设计规范》附录得ψ值为0.64
σ=N/ψA=9270/0. 64×489=29.6Mpa〈[ σ]=215Mpa
满足稳定性要求。

二、现浇砼结构模板早拆设计计算
1、选材支架选用群力达牌脚手架，托架选用群力达牌早拆柱头及U形托架，大楞选用50×70 矩形钢管，小楞选用50×70c 形钢管，模板选用1220×2440 多层板。

2、荷载计算
（1）荷载标准值
①模板及支架自重标准值：0.3KN/ ㎡
3
②新浇砼自重标准值：24 KN/m
③钢筋自重标准值框架： 1.5 KN/m 3楼板：1.1 KN/m
3
④施工人员及设备荷载标准值
a、模板及支承模板的小楞取2.5 KN/ ㎡
b、支承小楞的大楞 1.5 KN/ ㎡
c、支架立柱取1.0 KN/ ㎡
- 14 -
说明：对大型浇筑设备及上料平台按实际计算。

砼推集料高度超过100mm以上者，按实际计算。

模板宽度小于150mm集中荷载可分布在相邻的两块板上。

⑤振捣砼时产生的荷载标准值
a、对水平面模板可采用 2.0KN/ ㎡
b、对垂直等模板可采用 4.0KN/ ㎡
（2）荷载设计值
计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载值乘以相应的荷载分项系数。

模板及支架的荷载分项系数
项次荷载类别γ1
①模板及支架自重
②新浇砼自重
1.2
③钢筋自重
④施工人员及设备荷载
1.4
⑤振捣砼时产生的荷载
(3) 荷载折减系数：
对木模板及其支架的设计，其荷载设计值可乘以0.9 的系数予以折减。

采用冷弯薄壁型钢材，系数为 1.0
（4）荷载组合
荷载组合
项次项目
计算承载能力验算刚度
1 平板模板及支架①+②+③+④①+②+③
2 梁模底板及支架①+②+③+⑤①+②+③
3、模板结构的挠度要求
①支架的压缩变形值或弹性挠度不大于相应结构的计算跨度的1/1000 ，支承系统变形
- 15 -
累计≤4mm。

②模板面板各跨的挠度不宜大于相应跨度的1/300 且不宜大于1mm。

③钢楞的允许挠度计算值不宜大于相应跨度的1/500
④纵横向水平杆受弯容许挠度为1/150 与10mm
4、材料和性能
2 i=1.58cm 材质235# 钢管
ф48×3.5 f m=205N/mm
E=2.06 ×105N/mm2 I=12.19 ㎝
5N/mm2 I=12.19 ㎝4w=5.08 ㎝
3
矩形钢管大楞选用50×70 矩形钢管，W=13.3 小楞选用50×67c 形钢管，
2
W=5.4 E=10000 N/mm
2 E=9000 N/mm
方木 f m=13-17N/mm
2
5、设计及验算
2 M=K
抗弯承载力M=K m q L m pL δ= M/W＜f m
矩形钢管的抵抗矩W=b(h
3- h
3- h 3)/6h 1
抗剪承载力V=K V qL τ=3V/2bh ＜fv
挠度W=k w qL w pL
4/100 ＜〖W〗W=k 3/100 ＜〖W〗稳定性（不组合风荷载）N/ υA≤ f λ=L0/i
式中：
M-弯矩设计值N 、mm
K m- 弯距系数查表求得q—均布荷载N/mm
2
L—受力结构件计算长度mm δ—抗弯承载能力N/mm
M—弯距设计值W —载面抵抗矩
f m—抗弯强度计算值N/mm 2V —剪力设计值
K v—剪力系数τ—剪应力
b—受剪物宽度h —受剪物高度
f v—抗剪强度设计值W —挠度
〖W〗容许挠度K w—挠度系数
- 16 -
早拆、快拆模板体系施工方案
N—立杆轴向力设计值υ—轴向受压构件稳定系数A—立杆横截面积
f —钢材抗压强度计算值.
λ—长细比L 0—立杆计算长度
i —截面回转半径
五、荷载验算（本层砼板厚为160）
a、立杆和小楞的抗压、抗弯承载力一般情况下远大于实际荷载，可不验算，大楞单楞设置
时应进行验算。

b、大楞在托架上的设置一般平行于板的长向，小楞垂直于板的长向，根据现场材料组合也
可进行调整，但大楞宜选小跨度方向摆放。

c、为了安全可靠，选一个工程进行分析计算：已知砼板厚为160，大楞双楞设置，大楞跨
度1200，小楞跨度1400，大楞承受的均载面积为1200×1400，大楞选50×70×3 方管，W=13。

3 小楞选50×70×3 方管，W=5.
4 验算此时大楞双置时抗弯承载力及挠度。

验算此时小楞@300
时抗弯承载力及挠度。

（1）、验算此时大楞
1、砼板厚130 时设计荷载
（1）模板自重0 .1kN/㎡
（2）砼自重24KN/ m 3×0.16＝3.84 kN/ ㎡
（3）钢筋自重 1.1 KN/ m 3×0.16＝0.176kN/ ㎡
以上小计 4.116 kN/ ㎡
（4）施工人员及设备1.5kN/ ㎡
验算承载能力时力的组合：
{[1] ＋[2] ＋[3]} ×1.2 ＋[4] ×1.4 ＝7.862kN/ ㎡
验算挠度承载能力时力的组合：
{[1] ＋[2] ＋[3]} ×1.2 ＝4.939kN/ ㎡
2、早拆头上大楞双楞设置时抗弯承载能力验算（跨中）
δ＝M/W ＝1.030/9.06=114＜fm(205 N/ mm 2) （双楞可用）
M=KmpL=0.333 ×1.2×1.4/2×7.862/2×1.2＝1.030
W＝b(h 3- h 3)/6h =9.06 （注解以双跨连续梁集中双荷载验算）1
3、验算挠度施工手冊219 页
W=k w pL 3/100EI=1.466*1.695*1.2 3/（100*2.06*10 5*33.75 ）=0.6mm＜L/500〖W〗（双楞
可用）
- 17 -
早拆、快拆模板体系施工方案k w=1.466
p= 1.2× 1.4/2× 4.0356/2=1.695KN
L=1.2m
E=2.06*10 5 N/mm 2
I=b( h 3 3
- h 1 )/12=5*(7 3 3
-6.4 )/12=5*(343-262)/12=33.75 cm4)
大楞计算简图
（2）、验算此时小楞
1、砼板厚130 时设计荷载
（1）模板自重0 .1kN/㎡
（2）砼自重24KN/ m 3 ×0.13＝3.12 kN/ ㎡
（3）钢筋自重 1.1 KN/ m 3×0.13＝0.143kN/ ㎡
以上小计 3.363kN/ ㎡
（4）施工人员及设备 2.5kN/ ㎡
验算承载能力时力的组合：
{[1] ＋[2] ＋[3]} × 1.2 ＋[4] × 1.4 ＝7.54 kN/ ㎡
验算挠度承载能力时力的组合：
{[1] ＋[2] ＋[3]} × 1.2 ＝4.0356 kN/ ㎡
2、小楞@300 设置时抗弯承载能力验算（跨中）
2) （小楞可用）
δ＝M/W ＝0.55/5.4=102＜fm(205 N/ mm
2 2
＝0.55
M=0.125pL =0.125 × 1.4×0.3×7.54/1.4× 1.4
W＝b( h )/6h＝5.4 （注解以双跨连续梁均布荷载
3 - h
3
1
验算）
3、验算挠度
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W=k w pL 4/100EI=1.521*1.21*1.4 4/.(100*2.06*10 5*18.5)=1.86mm ＜L/500〖W〗（小楞可用）
k w=1.521
p= 1.4*0.3*4.0356/1.4 ＝1.21kn/m
L=1.4m
5 2
E=2.06*10 N/mm
3 -6.13)/12=3*(301-227)/12=18.5cm4
I=b( h 3 - h 3 ))/12=3*(6.7
1
小楞计算简图
十一模板体系布置图及各房间材料用量表
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- 20 -。