自动扶梯设计计算书H=9.9m

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扶梯平台计算书

结构计算书荷载1.1恒载: 6KN/M21.2活载: 3KN/M22.1计算总信息文件总信息 ..............................................结构材料信息: 钢与砼混合结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 钢框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0嵌固端所在层号： MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板细分最大控制长度(m) DMAX_S= 1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.30地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.26结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.26是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 2.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTI= 1各段体形系数(X): USIX= 1.30各段体形系数(Y): USIY= 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 3地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD =II 设计地震分组: 一组特征周期 TG = 0.35地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 2剪力墙的抗震等级: NW = 3钢框架的抗震等级: NS = 4抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 1.00结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否是否考虑最不利方向水平地震作用: 否按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到1层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Vo 调整分段数： VSEG = 1第 1段起始和终止层号： KQ1 = 1, KQ2 = 1 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是柱实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15墙实配钢筋超配系数 CPCOEF91_W = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率(%): RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否支撑按柱设计临界角度: 20.00荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)1 1 10.131 11.408 5.350 23.6 1.2 0.01.00活载产生的总质量 (t): 1.170恒载产生的总质量 (t): 23.639附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 24.809恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)1( 1) 1 7(30/ 360) 4(30/ 360) 0(30/ 300) 5.350 5.350********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y1 1 11.25 11.3 60.2 8.97 9.0 48.0===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 7.35 9.75 11.80 2.45 3.00 3.00 2.45===========================================================================计算信息===========================================================================计算日期 : 2013.12.26开始时间 : 13:32:11可用内存 : 1244.0MB第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2013.12.26时间 : 13:32:21总用时 : 0: 0:10===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 9.7540(m) Ystif= 10.6209(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 10.1312(m) Ymass= 11.4080(m) Gmass(活荷折减)= 25.9795( 24.8095)(t)Eex = 0.2126 Eey = 0.4001Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.2470E+04(kN/m) RJY1 = 3.4220E+04(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 2.4386E+04(kN/m) RJY3 = 1.2211E+04(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 1.0000(第 1层第 1塔)Y方向最小刚度比: 1.0000(第 1层第 1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 309.6 40.1 7.72 0.00Y风荷载 388.6 32.0 12.14 0.00X 地震 303.9 51.6 5.89 0.00Y 地震 381.4 68.6 5.56 0.00============================================================================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)============================================================================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.174按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.160按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.128按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.148按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.139按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.160按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.102按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.144============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================ 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.244E+05 0.122E+05 5.35 316. 412.31 206.46 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------1 1 0.4739E+03 0.7649E+03 1.00 1.00X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 1 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 1 塔号: 12.2各层几何模型2.3各层恒、活载模型2.4位移输出文件周期，地震力与振型输出文件(总刚分析方法)====================================================================== 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数 (X+Y) 扭转系数1 0.2824 95.87 0.98 ( 0.01+0.97 ) 0.022 0.2100 13.09 0.61 ( 0.58+0.03 ) 0.393 0.1395 175.14 0.42 ( 0.41+0.00 ) 0.58地震作用最大的方向 = -86.543 (度)============================================================ 仅考虑 X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 0.20 -1.97 -0.55振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 11.47 2.67 -16.81振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 8.18 -0.70 17.37各振型作用下 X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 0.202 11.473 8.18X向地震作用参与振型的有效质量系数-------------------------------------------------------振型号有效质量系数(%)1 1.022 57.783 41.20各层 X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 底部剪力法 X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)1 1 14.46 14.46( 5.83%) ( 5.83%) 77.37 19.85抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 1.60%X 方向的有效质量系数: 100.00%============================================================仅考虑 Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 -1.97 19.17 5.39振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 2.67 0.62 -3.91振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 -0.70 0.06 -1.48各振型作用下 Y 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 19.172 0.623 0.06Y向地震作用参与振型的有效质量系数-------------------------------------------------------振型号有效质量系数(%)1 96.582 3.123 0.30各层 Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 底部剪力法 Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)1 1 19.24 19.24( 7.76%) ( 7.76%) 102.94 19.85抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 1.60%Y 方向的有效质量系数: 100.00%==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号 X向调整系数 Y向调整系数1 1 1.000 1.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT 2.5钢结构构件应力文件2.6柱脚计算结果文件设计结果文件：Stssupp.out日期：2013/12/26时间：14:08:37工字型固接柱脚连接类型: 外露式柱脚无锚栓支承托座柱编号 = 3采用钢截面: HW350X350X12X19柱脚混凝土标号: C30柱脚底板钢号: Q345柱脚底板尺寸 B x H x T = 390 x 600 x 20锚栓钢号: Q235锚栓直径 D = 27锚栓垫板尺寸 B x T = 70 x 14翼缘侧锚栓数量 = 2腹板侧锚栓数量 = 3柱底混凝土承压计算：控制内力: N=15.78 kN，Mx=-18.83 kN*m，My=-2.55 kN*m （控制组合号：31）（注：控制组合为地震作用组合，考虑承载力抗震调整）柱脚混凝土最大压应力σc：1.88 N/mm2柱脚混凝土轴心抗压强度设计值fc：14.30 N/mm2σc=1.88 <= fc=14.30，柱底混凝土承压验算满足。

楼梯部分计算书

板式楼梯计算书一、构件编号:ATC1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 3920 mm 楼梯高度: H = 2250 mm梯板厚: t = 150 mm 踏步数: n = 15(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.00kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ = 1.40准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 2.01 N/mm2E c = 3.00*104 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360 N/mm2E s = 2.00*105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：带肋钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 25.00 mm考虑支座嵌固作用求配筋时弯矩折减α1 = 0.8求裂缝时弯矩折减α2 = 0.8求挠度时弯矩折减α3 = 0.8考虑踏步系数β = 0.8四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = 3.92＋(0.20＋0.20)/2 = 4.12 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8812. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.15/0.28)*1.00 = 1.54 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.15/0.881＋0.15/2) = 6.13 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.881 = 0.45 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 1.54＋6.13＋0.45＋0.20 = 8.32 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*8.32＋1.40*0.7*1*2.00 = 13.19 kN/m活荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*8.32＋1.40*1*2.00 = 12.78 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 13.19 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 27.17 kN右端支座反力: R r = 27.17 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 2.06 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 2.06 mM max = R l*L max－P n*x2/2= 27.17*2.06－13.19*2.062/2= 27.99 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = α1*M max= 0.80*27.99 = 22.39 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.105803 配筋率：ρ= 0.004203纵筋(1号)计算面积：A s = 525.34 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 525.34 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：525.34 mm2采用方案：12@100实配面积：1131 mm22.2号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：525.34 mm2采用方案：12@200实配面积： 565 mm23.3号钢筋计算结果采用方案：8@200实配面积： 251 mm2六、跨中挠度计算:Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算永久组合弯距值Mq:Mq = α3*(M gk+M qk)= α3*(q gk+ ψq*q qk)*L02/8= 0.80*(8.32 + 0.50*2.000)*4.122/8= 15.818 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 B sk1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4-3)= 15.818*106/(0.87*125*1131)= 128.608 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*150= 75000 mm2ρte = As/A te混规(7.1.2－5)= 1131/75000= 1.508%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψq = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(1.508%*128.608)= 0.4264) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E C= 2.00*105/(3.00*104)= 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*h0)= 1131/(1000*125)= 0.905%7) 计算受弯构件的短期刚度 B SB sq = E s*As*h02/[1.15*ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)] 混规(7.2.3-1)= 2.00*105*1131*1252/[1.15*0.426+0.2+6*6.667*0.905%/(1+3.5*0.0)]= 33.590*102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBq = B sq/θ 混规(7.2.2-2)= 33.590/2.000*102= 16.795*102 kN*m24.计算受弯构件挠度f maxk= 5*α3*β*(q gk+Ψq*q qk)*L04/(384*B)= 5*0.80*0.80*(8.32+0.5*2.000)*4.124/(384*16.795*102)= 13.322 mm6.验算挠度挠度限值f0=L0/200=4.12/200=20.600 mmf max=13.322mm≤f0=20.600mm，满足规范要求!七、裂缝宽度验算:1.计算准永久组合弯距值Mq:Mq = α2*(M gk+ψM qk)= α2*(q gk+ ψq qk)*L02/8= 0.80*(8.32 + 0.50*2.000)*4.122/8= 15.818 kN*m2.带肋钢筋,所以取值V i=1.03.C = 204.计算按荷载荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4－3)= 15.818*106/(0.87*125.00*1131)= 128.608 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*150= 75000 mm2ρte = As/A te混规(7.1.2－5)= 1131/75000= 1.508%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(1.508%*128.608)= 0.4267.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/100= 108.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*V i*d i)= 10*122/(10*1.0*12)= 129.计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/E S*(1.9*C+0.08*d eq/ρte) 混规(7.1.2－1)= 1.9*0.426*128.608/2.0*105*(1.9*20+0.08*12/1.508%)= 0.0530 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求。

自动扶梯标准安装施工组织设计(附示意图)

扶梯安装施工组织设计（施工方案）项目名称：编制：审核：批准：电梯安装有限公司2014年 03 月06 日目录一、编制依据文件二、工程概况三、工程组织3.1人员组织3.2施工过程控制3.3施工质量管理3.4施工安全管理四、安装阶段的成品保护问题五、调试和验收六、工程竣工移交七、附件及图纸附件一自动扶梯安装工艺流程图一、编制依据：1．国家标准《电梯制造与安装安全规范》 GB7588-20032．国家标准《电梯安装验收规范》 GB10060-933．国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-20014．国家标准《电梯工程施工质量验收规范》 GB50310-20025．国家标准《电梯技术条件》 GB10058-976．国家标准《自动扶梯和自动人行道的制造与安装安全规范 GB16899-977．发包商随机提供的营业设计图纸8．产品销售合同与产品安装合同9．施工联系单及有关会议纪要10．本公司质量管理体系要求二、工程概况：工程名称：我公司将始终贯彻“顾客满意、合法经营，是我们永远恒的追求”的质量方针，严格按照公司质量管理体系的要求，精心组织、合理安排，避免发生等工、怠工现象，确保施工进度与安装质量和安全。

三、工程组织1．1施工质量管理网络图2、施工过程控制2.1自动扶梯的土建测量2.1.1常用机具钢卷尺、线坠、经纬仪（或全站仪）。

2.1.2施工条件（1）现场施工用电、照明用电必须符合国标《施工现场临时用电安全技术规范》的要求。

（2）安装口内及四周无杂物、积水。

（3）扶梯上、下支撑面预埋钢板符合图纸要求。

（4）土建单位已提供明显的水平基准线标识。

2.1.3施工方法（1）提升高度测量方法一：以上支撑面预埋钢板为上测点，下支撑面预埋钢板所在水平面为下测点，用钢卷尺测量上测点至下测点间的垂直距离。

方法二：用经纬仪或全站仪测量上、下支撑面预埋钢板间的高差。

（2）跨度测量方法一：从上支撑面预埋钢板边沿垂下一线坠，用钢卷尺测量该垂线与下支撑面预埋钢板内沿的水平距离。

楼梯结构设计手算计算书【范本模板】

楼梯详细手算计算书（结构设计）平台板设计（对斜板取1m 宽作为其计算单元）（TB-1）1、确定斜板板厚度t斜板的水平投影净长 L 1n =3080 mm斜板的斜向净长 L 1n ，= L 1n /cos α=3080/（280/22280150+）=3080/0。

881=3496 mm斜板厚度t 1=(1/25～1/30)L 1n ，=（1/25～1/30）×3496=140~117 mm ，取t 1=120 mm 2、荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m ）恒荷载栏杆自重0。

2锯齿形斜板自重 r 2(d/2+t 1/cos α）=25×(0。

15/2+0.12/0.881)=5.28 20厚面层 r 1c 1（e+d ）/e=20×0。

02×(0。

28+0。

15）/0.28=0。

61板底20厚混合砂浆 r 3c 2/cos α=17×0.02/0。

881=0.39横荷载合计g 6.5 活荷载3.5注：r 1、r 2、r 3为材料容重 E 、d 为踏步宽和高 c 1为踏步面层厚度 α为楼梯斜板的倾角 t 1为斜板的厚度 c 2为板底粉刷的厚度 3、荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合: P=1.2×6.5+1。

4×3。

5=12。

7 kN/m由永久荷载效应控制的组合: P=1.35×6.5+1.4×0。

7×3.5=12。

21 kN/m 所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取P=12。

7 kN/m 4、内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可.考虑到斜板两端均与梁整体浇注,对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取:M=Pl 1n 2/10=12.7×3。

082/10=12。

05 kN ·m 5、配筋计算h 0=t 1—20=120—20=100 mmαs =M/α1f c bh 0 2 =12.05×106 /（1。

自动扶梯设计计算书

X……弹簧变形量，X=
3.2.4曳引链所受的总载荷
F总=F1+F2+F3= 34280.65 N
3.2.5单片链片所受的拉力
如图7，尺寸如下：
B=
133.33 mm
R=
20.00 mm
D=
20.00 mm
H=
40.00 mm
t=
5.00 mm
单片链片受力：
F=F总/8=
4285.08 N
3.3曳引链的强度校核
σHP＝σHlimZNZW/SHlim
齿根弯曲强度：
σF＝FtKAKVKβKαYFαYεYβ/bmn≤σFP
σFP＝σFlimYNYX/SFlimYsr
式中：
减速机驱动链轮参数梯级驱动链轮参数
扶手驱动链轮参数
mn…… 模数
10.00 mm
43.00 mm
8.00 mm
b…… 齿宽
34.00 mm
15.50 mm
a'……下横梁中心至Z轴的距离 a'=
A……上横梁的截面面积
A=
A'……下横梁的截面面积
A'=
390.00 mm 410.00 mm 2736.00 mm^2 2256.00 mm^2
整个骨架的惯性矩
I=2Iz=
1608631424.00 mm^4
1.4骨架挠度计算
按GB16899-1997要求，乘客载荷不需增加动荷系数，故校核挠度在静载荷下进行。
2.2计算说明
在下面的计算中，所用的公式有关参数出自《机械零件设计手册》（国防工业出版社出版）及《机械设计手册》（化学工业出版社出版）。
2.2.1计算中的已知条件及参数

自动扶梯设计计算书

目录目录1 梯级和扶手带速度计算1.1 已知数据=960r/min 电动机YFD160M-6 额定转速n电主动链轮z1=19 t=38.1被动链轮z2=65 t=31.75梯级曳引链轮z3=19 t=133.33 d1=0.83413m 扶手带传动链轮z4=32 t=25.40扶手带驱动链轮z5=26 t=25.40扶手带驱动胶轮d2=0.6974m减速机i=24.51.2 梯级速度计算主传动总传动比i总i总=i×z2/z1=24.5×65/19=83.816主轴转速n主n主=n电/i总=960/83.816=11.454r/min梯级运行速度v梯v梯=（n主/60）×π×d1=(11.454/60)×π×0.0.8341=0.51m/s1.3 扶手带速度计算:扶手带运行速度v扶v扶=(n主/60)×(z4/z5)×π×d2(1-ε轮)=(11.454/60)×(32/26)×π×0.6974×(1-0.003)=0.51297m/s——胶轮打滑系数式中ε轮1.4 扶梯胶带与梯级的同步率(v扶-v梯)/v梯=(0.51297-0.51)/0.499=0.581%GB16899-2011标准中规定：扶手带的运行速度相对于梯级的速度允差为0~+2%。

计算结果满足标准要求。

1.5 自动扶梯的理论输送能力C t=B3/B1 ×C1=1000/600 ×3600=6000 (人/h)C t——理论输送能力人/hB3——梯级宽度1000mm。

B1——梯级宽度600mm。

C1——600mm梯级,0.5m/s名义速度时的最大输送能力为3600人/h。

2、自动扶梯挠度及强度计算2.1已知数据2.2扶梯金属骨架,组合截面的转动惯量主梁选用角钢8×80×1252.2.1 角钢8×80×125的截面参数截面积S=2335.1mm2重心距离x0=20mm y0=42.2mm惯性矩I x0=3.644×106mm42.2.2 组合面的转动惯量横截面如图2-1一根角钢的转动惯量I x＇I x＇=I x0+a2S=3.644×106+(1030/2-y0)2×2335.1=3.644×106+(1030/2-42.2)2×2335.1=5.256×108mm4组合截面的转动惯量I x=4I x＇=4×5.256×108=2.102×109mm4=2.102×10-3m42.3受力分析扶梯受力情况,如图2-2所示2.3.1均布载荷qa、乘客给扶梯的均布载荷q人按国际q人=5N/mmb、梯路线载荷q梯q梯=0.799N/mmc、金属构件的线载荷q构q构=(Q架+Q扶+Q轨+Q控)/L=(23005+20118+10085+637)/16224=3.32N/mm均布载荷q=q人+q梯+q构=5+0.799+3.32=9.12N/mm2.3.2电机、减速机重量Q动Q动=Q电+Q减=1803+1617=3420N2.4 挠度及强度计算由受力图分析，因为有中间支撑，且下部水平跨距8700大于上部水平跨距7524，最大挠度和最大弯矩出现在E点，即：y max=y EM max=M E，下面计算从A点到F点各分力对E点的挠度和弯矩。

步梯设计计算书(DOC)

组合扣件式(落地+拉吊卸荷)钢管脚手架设计计算书1.计算参数设定（1）脚手架基本参数建筑物最大标高+49.25m，脚手架起搭标高为-0.45m,脚手架最大标高+50.30m，采用单管落地+拉吊卸荷的搭设形式，设2个拉吊段分别是+20.80～+35.00m,+35.00～+50.30m。

拉吊卸荷采用Φ14mm钢丝绳@1.30m,吊环Φ20mm。

脚手架采用Φ48×3.0钢管，内立杆离墙1.00m；立杆步距h=2.00m，立杆纵距L a=1.30m，立杆横距0.80m；横向水平杆在上，纵向水平杆上设有3根横向水平杆；连墙件按每层两跨布置，脚手架满铺竹笆板。

脚手架不完全卸荷采用：立杆向下传递20%荷载。

（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。

（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0.0962kN/m采用竹笆板,自重标准值为0.10kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m，脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2 ,结构脚手架为3.00kN/m23）风荷载风压高度变化系数μz=0.65；地面粗糙度按C类挡风系数=0.80 ,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.80=1.04,工程位于广东省广州市,基本风压ω0=0.35kN/m22.横向水平杆验算横向杆按照简支梁进行强度和挠度计算1)均布荷载值计算横向杆的自重标准值 q1=0.0326kN/m脚手板的荷载标准值 q2=0.10×0.33=0.03kN/m活荷载标准值Q=3.00×0.33=0.99kN/m荷载的计算值q=1.2×(0.0326+0.03)+1.4×0.99=1.46kN/m2)抗弯强度计算M max=qL2/8=1.46×0.802/8=0.12kN·m=120000N·m mσ=M max/W=120000/4490=26.73N/mm2横向杆的抗弯强度σ=26.73N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

自动扶梯或自动人行道数据

自动扶梯或自动人行道数据一，桁架（支撑结构）和围板1桁架强度要求：外装饰板上任意点垂直施加250N的力作用在25cm2面积上，外装饰板上不应产生破损或导致缝隙的变形。

2关于通风孔：一根直径为10mm的刚性直杆应不能穿过围板且不能穿过通风孔触及任何运动部件。

3关于倾斜角：自动扶梯的倾斜角α不应大于30°，当提升高度不大于6m且名义速度不大于0.5m/s时，倾斜角α允许增至35°。

4支撑结构设计所依据的载荷：自动扶梯的自重加上5000N/m2的载荷。

5支撑结构最大挠度的要求：根据5000N/m2的载荷计算或实测的最大挠度，不应大于支承距离的1/750.6公共交通型自动扶梯最大挠度的要求：根据5000N/m2的载荷计算或实测的最大挠度，不应大于支承距离的1/1000.二，相邻区域1周边照明：在地面测出的在梳齿相交线处的光照强度至少为50lx。

2出入口：（1）自动扶梯或自动人行道出入口畅通区的宽度至少等于扶手带外缘距离加上每边各80mm，该畅通区纵深尺寸从扶手装置端部算起至少为2.5m；如果该区域的宽度不小于扶手带外缘之间距离的两倍加上每边各80mm，则其纵深尺寸允许减小至2m；（2）如果人员在出入口可能接触到扶手带的外缘并引起危险，则应采取措施在此区域内，由建筑结构形成的固定护栏至少增加到高出扶手带100mm，并位于扶手带外缘80mm-120mm之间。

3垂直净高度自动扶梯的梯级或自动人行道的踏板或胶带上，垂直净高度不应小于2.3m。

该净高度应延续到扶手转向端端部。

4防护挡板楼板交叉处以及各交叉设置的自动扶梯或自动人行道之间，应设置一个高度不应小于0.3m，无锐利边缘的垂直固定封闭防护挡板，位于扶手带上方，且延伸至扶手带外缘下至少25mm(扶手带外缘与任何障碍物之间距离大于等于400mm的除外)。

5扶手带外缘距离墙壁或其他障碍物与扶手带外缘之间的水平距离在任何情况下均不得小于80mm（应保持至自动扶梯梯级上方或自动人行道踏板或胶带上方至少2.1m高度处），与扶手带下缘的垂直距离不得小于25mm。

自动扶梯计算书

自动扶梯计算书
自动扶梯计算书是用来计算和设计自动扶梯的一种工具。

根据不同的设计要求和参数，可以使用自动扶梯计算书来计算自动扶梯的尺寸、功率、速度、载重等参数。

在自动扶梯计算书中，一般会包含以下内容：
1. 乘载量计算：根据设计要求和人流量，计算自动扶梯的乘载量，即能够同时承载的最大人数。

2. 速度计算：根据设计要求和需要，计算自动扶梯的运行速度，一般以米/秒为单位。

3. 功率计算：根据自动扶梯的尺寸、载重和速度，计算所需的电机功率，以确保自动扶梯正常运行。

4. 尺寸计算：根据设计要求和空间限制，计算自动扶梯的长度、宽度和高度等尺寸，以确保安装和使用的合理性。

5. 安全计算：根据相关安全标准和规定，计算自动扶梯的安全设备和保护装置，以确保乘客的安全。

自动扶梯计算书是自动扶梯设计和施工的重要参考文献，可以帮助工程师和技术人员进行准确的计算和设计，确保自动扶梯的安全、稳定和高效运行。

酒店-楼梯计算书

酒店-楼梯计算书引言本文档用于计算酒店楼梯的设计、数量和材料需求。

楼梯是连接酒店不同楼层的重要部分，因此设计和计算楼梯的参数是建筑设计中不可忽视的一环。

本文档将详细介绍楼梯的设计要点、计算公式以及材料需求。

设计要点在设计酒店楼梯时，需要考虑以下几个要点： 1. 安全性：楼梯应能够保证行人的安全，因此需遵循相关安全规范，如楼梯的坡度、踏步深度、踏步高度等。

2. 舒适性：楼梯的设计应考虑使用者的舒适感，如踏步宽度、扶手的高度、楼梯的宽度等。

3. 空间利用：楼梯设计应能充分利用场地空间，避免浪费。

4. 美观性：楼梯设计应与整体酒店建筑风格相符，形成和谐的视觉效果。

计算公式在计算楼梯的设计参数时，我们使用以下公式：1.楼梯踏步深度（D）的计算公式如下：D = (2 * H + G) / 63其中，H代表楼层高度，G代表楼梯层高。

2. 楼梯踏步高度（H）的计算公式如下：H = T / S其中，T代表楼梯总高度，S代表楼梯总步数。

计算示例假设设计一个连接两个楼层的楼梯，楼层高度为300cm，楼梯层高为450cm，每个楼梯台阶的高度为18cm。

首先，我们需要计算楼梯的总步数（S）：S = T / H = 450 / 18 = 25接下来，我们可以使用获得的楼梯总步数（S）和楼层高度（H）来计算踏步深度（D）：D = (2 * 18 + 450) / 63 = 486 / 63 ≈ 7.71cm可以看到，计算得到的踏步深度约为7.71cm。

材料需求根据计算结果，我们可以确定楼梯的材料需求。

1.踏步板：根据楼梯踏步深度的计算结果，我们需要购买宽度为7.71cm的踏步板，并根据楼梯总步数确定购买数量。

2.扶手：根据楼梯总高度和楼梯总步数确定扶手的长度和数量。

同时要确保扶手的高度符合设计要点的要求。

3.支撑杆：为了保证楼梯的稳定性，我们需要购买适量的支撑杆，并根据楼梯的设计要点合理安装。

4.楼梯框架：楼梯框架用于支撑踏步板和连接楼梯的各个部分。

楼梯计算书

楼梯计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯类型：梁式楼梯（╱型）支座条件：两端固定斜梯段水平长度：L1 = 4200 mm梯段净跨：L n = L1 = 4200 mm楼梯高度：H = 2400mm 楼梯宽度：W = 2000 mm梯板厚：t = 100 mm 楼梯级数：n = 16(阶)踏步宽度： b = 280 mm 踏步高度：h = 150 mm上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm楼梯梁高度：h3 = 400 mm 楼梯梁宽度：b3 = 200 mm 3．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 2.00kN/m2栏杆荷载：q f = 2.00kN/m4．材料信息：混凝土强度等级: C25 f c = 11.90 N/mm2f tk = 1.78 N/mm2f t = 1.27 N/mm2梯梁纵筋强度等级: HRB335 f y = 300.0 N/mm2其余钢筋选用HPB235钢f yv = 210.0 N/mm2顶棚厚度c1＝20mm 顶棚容重R s＝20.0 kN/m3混凝土容重R c＝25.0 kN/m3混凝土弹性模量E c = 28000 N/mm2钢筋弹性模量E s = 210000 N/mm2钢筋保护层厚度a s = 20 mm梯段板纵向受力钢筋合力点至近边距离a s1 = 25 mm梯梁纵向受力钢筋合力点至近边距离a s2 = 30 mm三、计算过程：说明：本计算书中所有的剪力、弯矩、挠度均由《建筑结构静力计算手册》中单跨梁的内力及变位计算公式所得。

自动扶梯砝码计算公式

自动扶梯砝码计算公式
自动扶梯砝码计算公式如下：
1. 计算公式一：N = G / H × T × K
N为所需砝码数；
G为扶梯的负载，单位为kg；
H为砝码的重量，单位为kg；
T为扶梯的运行时间，单位为小时；
K为修正系数，K = K1 × K2 × K3 × K4，其中，K1为起重高度修正系数，K2为起重速度修正系数，K3为起重频率修正系数，K4为复合系数。

2. 计算公式二：m = k × S × H × Z
m为砝码的重量，单位为千克；
k为系数，一般取至；
S为扶梯的宽度，单位为米；
H为扶梯高度，单位为米；
Z为附加质量（扶手导轨、支撑结构等），单位为千克。

请注意，这两个公式中的参数需要精确测量，并考虑扶梯的使用量和周边环境等因素。

同时，请确保在实际操作中遵循安全规范和当地法律法规。

爬梯计算书

爬梯支撑荷载计算与安装说明一、结构图示台阶面宽度d=400+25*2=450mm ，横撑外伸部分取0.1m 。

二、荷载分析爬梯垂直距离H=4000（mm ），承插式爬梯每4m 是一个标准节（一个标准节质量为30Kg ），静荷载F 静=300；计算静荷载I=1.4*F 静/L=931、动荷载按每个标准节梯子允许1人同时作业计算（实际每节允许1人作业）F 动=mg=80*10=800N ；计算动荷载P=1.2F 动=9602、按全部人都站在爬梯外侧考虑，长横杆尺寸为24383.248⨯⨯Φ，计算长度2.5m ；取短横杆尺寸12683.248⨯⨯Φ，计算长度取1.3m ；如图2，短横杆在台阶上的长度为0.8m ，台阶外的部分长为0.5m ；三、荷载计算1、先计算梁在q 、P 单独作用下B 点位移p ,q ,B B W W 、(向下)Wbq=-132/EI Wbp=-462/EI2、再计算在B 支座力RB F 作用下B 点位移（向上）RB F B W ,3、上述3个位移相加为0，求得RB FEIEIL EIP P B W 4762)0.83.13(620.814400)x 3(62x ,-=-⨯⨯-=-⨯-= ③EIEI F RB 338.0F 33x F RB RB == 由①+②+③=0，算出Frb=4475N4、求A 点弯矩A M ，对A 点求矩得：（逆时针方向）得：/m 3331-8.0-31915,3.121.3q 0.82N F M P F M RB A RB A ==⨯+⨯=⨯+5、求RA F ,由静定条件下力的平衡有：（向下）得：）（N F P F F RA RB RA 9358-,5.08.0q =++=+四、画内力图1、剪力图 N P F SC 22208144005.0156155.0q =+⨯=+⨯=m .915225.0156155.01440025.0q 5.022N P M C =⨯+⨯=⨯+⨯=五、稳定性验算1、选用18#工字钢H=180mm,b=94mm ，d=6.5mm ，t=10.7mm.截面积A=30.756cm 2 4x cm 1660=I ，3x cm 185=W ，3x cm 8.107=S2、内力验算钢强度来算）（按235235MPa <a 47.491018591526-x max Q MP W M =⨯==σ a M 478.131********.10108.10722208t 836x x P I S F S =⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=---τ3、挠度验算C 点挠度：符合挠度要求。

自动扶梯设计计算书H=9.9m

自动扶梯设计计算书一. 速度计算： (1) 梯级运行速度校核：电动机转速n=960r/min 减速机输出转速n 1=39.18r/min 梯级运行速度V=πd(Z 1×n 1/Z 2)÷60=3.14×0.683(23×39.18/65)÷60 =0.495(m/s)与额定速度偏差%5%5.0005.05.05.0495.0<==- 满足标准(GB16899-1997第12.2.3条要求) (2) 扶手带运行速度校核：扶手带速度Vf=π(d 5+10)(Z 1×n 1×Z 3/Z 2×Z 4)÷60=3.14×(587+10)(23×39.18×30/65)÷60=0.499(m/s)与额定速度偏差%2%4.0004.0495.0495.0499.0<==-满足标准(GB16899-1997第7.1条要求) 二. 功率计算：(1) 乘客载荷：每节梯级载荷：W 1=1200N承载梯级数量：H/X 1=9.9×1000/200 =49.5 因此W=1200×49.5=59400N(2) 由运动部件的摩擦所引起的能量损耗系数η1：当α=30°时，η1=0.12(3) 电动机效率η=0.83，满载系数φ=1P=FV/(1-η1)×η=Vw φsin30°/(1-η1)×η =20.33(KW)考虑扶手带消耗功率1.6KW 选用11×2=22(KW) 双驱动三. 梯级链及驱动链安全系数计算：梯级链与驱动链破断载荷为180KN梯级链涨紧装置的弹簧涨紧力为2600N(单侧1300N) (1) 梯级链安全系数计算根据EN115;1995第9.1.2条规定计算链条安全系数的乘客载荷为：W=5000ZH/tg30°(Z=1m 、H=9.9m)=5000×1×9.9/ tg30°=85736(N)梯级链条所受拉力：Fs=Wsin30°+2600=85736×0.5+2600 =45468(N)梯级链条的安全系数：fs=180000/(Fs/2)=7.92>5满足标准(GB16899-1997第9.1.2条要求)(2) 驱动链安全系数计算设定在驱动扶手带消耗功率为1.6KW 因此P 扶手=F h ×V 则F h =P 扶手/V=60/)105.0216(8.91026.1⨯⨯⨯⨯π=4548(N)驱动链所受拉力：F d =(Fs ·d+F h ·d 3)/d2=(45468×0.683+4548×0.243)/0.657 =48950(N)驱动链安全系数：f d =180000×2/F d=7.35>5满足标准(GB16899-1997第9.1.2条要求) 四. 传动轴强度计算： (1) 轴管的强度计算：扭矩：232max d Fh d Fs T •+•=2243.045482683.045468⨯+⨯=).(1401055313457m N =+=轴管要求强度：d 空=17.2×[]34311ατ-•T(d 空=159mm)[])/(7.17)2.17159()159109(114010234mm N =⎥⎦⎤⎢⎣⎡-=τ 根据Q235-A 《机械设计手册》化学工业出版社第3版Q235-A的[]τ值在18～25之间，满足要求。

扶梯计算书

一环路东五段46号金辉商住楼扶梯洞口改造设计设计：校对：北京正东国际建筑工程设计有限公司2011年05月一：设计概况说明及依据本工程依据甲方提供的电梯样本资料，对原有已建建筑的扶梯预留洞口进行改造。

根据样本资料，原建筑附一层未预留扶梯洞口，需对此处楼板进行开洞，开洞大小为4.35M×4.5M，并进行加固。

原建筑一层及二层预留洞口过大，需减小洞口尺寸，减小后的洞孔尺寸分别为11.209M×4..5M和10.352M×4.5M。

此次改造全部采用钢结构进行处理，具体设计及说明见图纸。

二：构件计算：（1）GL1：梁上线荷载：恒载：62/4.25+3.5*0.6=16.7KN/M活载：3.5*0.6+3.5*10.5*COS35=32KN/M按简支梁计算设计信息钢梁钢材：Q345梁跨度(m)：4.250梁平面外计算长度(m)：0.000钢梁截面：焊接组合H形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*200*200*6*10*10容许挠度限值[υ]: l/400 = 10.625 (mm)强度计算净截面系数：1.000计算梁截面自重作用: 计算简支梁受荷方式: 竖向单向受荷荷载组合分项系数按荷载规范自动取值----- 设计依据-----《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）----- 简支梁作用与验算-----1、截面特性计算A =5.6800e-003; Xc =1.0000e-001; Yc =1.5000e-001;Ix =9.5109e-005; Iy =1.3338e-005;ix =1.2940e-001; iy =4.8459e-002;W1x=6.3406e-004; W2x=6.3406e-004;W1y=1.3338e-004; W2y=1.3338e-004;2、简支梁自重作用计算梁自重荷载作用计算:简支梁自重(KN): G =1.8950e+000;自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=4.4588e-001;3、梁上恒载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值21 1 16.70 0.00 0.00 0.004、梁上活载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值21 1 32.00 0.00 0.00 0.00 5、单工况荷载标准值作用支座反力(压为正,单位：KN)△恒载标准值支座反力左支座反力Rd1=36.435, 右支座反力Rd2=36.435△活载标准值支座反力左支座反力Rl1=68.000, 右支座反力Rl2=68.0006、梁上各断面内力计算结果△组合1：1.2恒+1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 45.101 82.003 110.703 131.204 143.505 147.605剪力(kN) ：138.922 115.768 92.615 69.461 46.307 23.154 0.000断面号：8 9 10 11 12 13弯矩(kN.m)：143.505 131.204 110.703 82.003 45.101 0.000剪力(kN) ：-23.154 -46.307 -69.461 -92.615 -115.768 -138.922△组合2：1.35恒+0.7*1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 37.604 68.370 92.300109.392 119.648 123.066剪力(kN) ：115.827 96.523 77.218 57.914 38.609 19.305 0.000断面号：8 9 10 11 12 13弯矩(kN.m)：119.648 109.392 92.300 68.370 37.604 0.000剪力(kN) ：-19.305 -38.609 -57.914 -77.218 -96.523 -115.8277、局部稳定验算翼缘宽厚比B/T=9.70 < 容许宽厚比[B/T] =12.4腹板计算高厚比H0/Tw=46.67 < 容许高厚比[H0/Tw]=66.08、简支梁截面强度验算简支梁最大正弯矩(kN.m)：147.605 (组合：1; 控制位置：2.125m)强度计算最大应力(N/mm2)：221.707 < f=310.000简支梁抗弯强度验算满足。

自动扶梯技术规格表(参考)

2
噪声等级
≤60dB(A) （扶梯中心线上方1.0m处测定）
3
速度差
在额定频率和电压下，梯级空载速度与额定速度之间的最大偏差≤±5％
4
同步差
扶手带运行速度相对于梯级运行速度的允许偏差为0～＋2％
5
舒适度
梯级运行的水平振动和垂直振动加速度≤58cm/s2
6
制动距离差
空载和有载（120kg/级）向下运行时，制动距离应在0.2m～1.2m之间
1
超速保护装置，监测运行速度并实现超速保护
2
双向运行
3
扶手带入口保护
4
非操作逆转保护
5
梯级下的安全探头（梯级下陷开关安全装置）
6
相序保护
7
马达过载过热保护
8
梯级反转保护
9
梳齿板安全装置
10
控制回路断路器保护
11
驱动链保护装置
12
扶手带张紧装置
13
顶部和底部的紧急自动按钮
14
顶部和底部设置供维修用电源插座
自动滴油润滑系统
五
可视部分设计
1
扶手带
黑色（颜色可选，如红、蓝等）高强度合成橡胶扶手带。选择上海依合斯、森佩里特产品
2
栏杆板
10mm方形透明钢化玻璃，护栏高度按标配
3
梯级
整体压铸铝合金（或不锈钢）
4
梳齿
本色铝合金（或强化合成树脂）
5
梳齿板
铝合金（或不锈钢）
6
裙板
两侧磨砂玻璃，底铝塑扣板
7
内外盖板
室内：铝合金（或不锈钢）；室外：δ≥1㎜发纹不锈钢
自动扶梯技术
序号
项目

超市电梯长度计算

1、如果安装自动扶梯：GB16899-2011第5.2.2条规定“自动扶梯倾斜角不应大于30度，当提升高度不大于6米且名义速度不大于0.5米/秒时，倾斜角允许增至35度。

”所以提升高度5.2米的自动扶梯倾斜角最大允许35度，由此计算自动扶梯的倾斜部分长度为L1=5.2/Sin35=9.066米。

水平投影L1'=5.2/tg35=7.426米。

第5.7.2.1规定0.5米/秒的扶梯水平移动段不小于0.8米。

所以，水平移动段（上下入口长度之和）L2=0.8*2=1.6米。

第5.7.1条规定入口区域安全立足面长度不应小于0.85米。

所以，立足面长度（上下入口长度之和）L3=0.85*2=1.7米。

综上：整个自动扶梯的最小长度（水平跨距）L=L1’+L2+L3=7.426+1.6+1.7=10.726米。

梯级移动段长度9.066+1.6=10.066米。

倾斜段长度9.066米。

乘客经过扶梯的总长度为LX=L1+L2+L3=9.066+1.6+1.7=12.366米。

2、如果安装自动人行道：GB16899-2011第5.2.2规定“自动人行道的倾斜角不应大于12度”。

由此计算自动人行道的倾斜部分长度为L1=5.2/Sin12=25.01米。

第5.7.1条规定入口区域安全立足面长度不应小于0.85米。

所以，立足面长度（上下入口长度之和）L3=0.85*2=1.7米。

自动人行道可不设水平移动段。

水平投影L1'=5.2/tg12=24.46米。

综上：整个自动人行道的最小长度（水平跨距）L=L1’+L3=24.46+1.7=26.16米。

梯级移动段长度与倾斜段长度均为25.01米。

乘客经过扶梯的总长度为LX=L1+L3=25.01+1.7=26.71米。

自动扶梯技术参数

泰山广场重载交通型自动扶梯技术参数（1）制造、安装及验收标准1）本项目所需自动扶梯的设计、制造、安装、验收、安全须全面符合如下标准、规范及相关引用标准和规范。

（包括但不限于）2）《自动扶梯和自动人行道的制造和安装安全规范》GB16899-97；《电梯工程施工质量验收规范》GB 50310－2002；3）电磁兼容技术——抗干扰（EMC）标准：EN6100-4-2-95 静电放电标准EN6100-4-3-95 射频电磁标准EN6100-4-4-95 猝发干扰（脉冲）标准EN6100-4-5-95 浪涌干扰标准EN6100-4-6-95 射频场感应的传导骚扰抗扰度标准EN6100-4-8-93 工频磁场抗扰度试验标准EN6100-4-9-93 脉冲磁场抗扰度试验标准4）省防火部门的条例及相关的中国国家防火规则5）应保证设备达到或优于国家规定的现行相关标准。

6）提供的设备或材料应符合国家规定的强制性规范或条例或认证要求。

注：各项标准，均以设备制造、安装验收时的最新标准为准；未尽部分应符合国家相关标准和规范。

（2）技术条件A、环境条件1）环境温度：-5℃～40℃2）相对湿度：5～95%（无结露）；3）极限高温：45℃；极限低温：-9.3℃。

B、安装条件序号扶梯类型外部安装条件1 室外型位于地下广场出入口，完全或部分暴露在自然环境当中，部分无雨棚遮挡，工作环境温度和室外温度相同。

出入口全部采用室外型。

2 室内型完全处在室内，无雨水进入可能，工作环境温度和室内温度相同。

每部自动扶梯类型将在设备清单表或施工图中说明。

（3）基本要求本技术要求书中所述的自动扶梯均采用梯级滚轮外置或内置的产品；1)运行能力自动扶梯必须采用重载荷公共交通型扶梯。

自动扶梯应可每天运行20小时，每周运行140小时；任何3小时能以100%制动载荷连续运行1小时。

运行性能a)扶手带的运行速度相对于梯级的速度匀差为0～+2%。

b）在额定频率和电压下，梯级沿运行方向空载时所测得的速度和额定速度之间的最大允许偏差为±5%。

自动扶梯技术参数

（包括但不限于）2）《自动扶梯和自动人行道的制造与安装安全规范》GB16899-97；《电梯工程施工质量验收规范》GB 50310－2002；3）电磁兼容技术——抗干扰（EMC）标准：EN6100-4-2-95 静电放电标准EN6100-4-3-95 射频电磁标准EN6100-4-4-95 猝发干扰（脉冲）标准EN6100-4-5-95 浪涌干扰标准EN6100-4-6-95 射频场感应的传导骚扰抗扰度标准EN6100-4-8-93 工频磁场抗扰度试验标准EN6100-4-9-93 脉冲磁场抗扰度试验标准4）省防火部门的条例及相关的中国国家防火规则5）应保证设备达到或优于国家规定的现行相关标准。

6）提供的设备或材料应符合国家规定的强制性规范或条例或认证要求。

注：各项标准，均以设备制造、安装验收时的最新标准为准；未尽部分应符合国家相关标准和规范。

（2）技术条件A、环境条件1）环境温度：-5℃～40℃2）相对湿度：5～95%（无结露）；3）极限高温：45℃；极限低温：-9.3℃。

B、安装条件每部自动扶梯类型将在设备清单表或施工图中说明。

（3）基本要求本技术要求书中所述的自动扶梯均采用梯级滚轮外置或内置的产品；1)运行能力自动扶梯必须采用重载荷公共交通型扶梯。

自动扶梯应可每天运行20小时，每周运行140小时；任何3小时能以100%制动载荷连续运行1小时。

运行性能a)扶手带的运行速度相对于梯级的速度匀差为0～+2%。

b）在额定频率和电压下，梯级沿运行方向空载时所测得的速度与额定速度之间的最大允许偏差为±5%。

c)自动扶梯应运行平稳。

速度转换不应大于0.1m/s。

d）自动扶梯运行时不得有异常噪音，在梯级及盖板上方1m处，噪音不大于65dB。

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轴管的扭转角：d 空=9.3×[]44411αθ-•T(d 空=159mm)[][])/(25.0)/(21.0)159109(1)1593.9(14010244m mm οο=<=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯=θθ (2) 主轴的强度计算作用在主轴上的力有通过轴承传递的力及两端支反力组成N BY=［1.077F s/2+F h(1.077-0.2475)-0.5F d·cos55°×1.077］/1.077 =［1.077×45468/2+4548×(1.077-0.2475)-0.5×48950×cos55°×1.077］/1.077=(24485+3743-15119)/1.077=13109(N)N DY= F s+ F h -( N BY+ F d·cos55°)=45468+4548-(13109+28077)=8830(N)N BZ= N DZ= F d·sin55°/2=48950×0.819/2=20045(N)N AY=［N BY(1.077+0.15)+0.15 N DY］/1.377=(16085+1325)/1.377=12643(N)N EY= N BY＋N DY－N AY=13109＋8830－12643＝9296(N)N EZ=(1.227 N DZ+0.15 N BZ)/1.377=(1.227×20045+0.15×20045)/1.377=20045(N)N AZ= F d·sin55°－N EZ=48950×0.819－20045=20045(N)作用在A点及E点合力：N A 合=22AZ AY N N +=222004512643+ =23699(N)N E 合=22EZ EY N N +=22200459296+ =22096(N)作用在主轴上的力矩：3555N.m 3314N.mAB DEM B = N A 合×0.15 (合成后) =23699×0.15 =3555(N.m)M D = N E 合×0.15 (合成后)=22096×0.15 =3314(N.m) 轴的强度校核：根据 S s =ZM Z M B sB s/)/(2σσ==32714.335552253⨯⨯ =2.13 (一般轴在1.2～1.5之间)五. 自动扶梯制动器计算 1、参数电机额定转速m p r N m ..960= 主轴转速m p r N s ..86.13= 自动扶梯额定速度s m V n /495.0= 自动扶梯制动距离2.0=S ～m 0.1 2、飞轮矩的计算a) 上部梯级链轮以后的飞轮矩)(20014422kgm H CD s += b) 换算到制动器轴上)(0417.003.0)96086.13()200144()(22222kgm H H N N CD CD m s s k +=⨯+=⨯= c)上部梯级链轮以后的载荷折算飞轮矩)(008.0)96086.13(408.0772)(222222kgm H H N V QCD m n KQ =⨯⨯==ππ d)上部梯级链轮以前的折算飞轮矩221kgm CD m≈ e)总飞轮矩的计算空载总折算飞轮矩:)(0417.103.022221kgm H CD CD CD m k +=+=满载总折算飞轮矩:)(0417.1038.0222222kgm H CD CD CD CD m KQ k +=++=7.3乘客保持的扭矩T p)(434.0960777.086.132777.030sin 77408.02kgm H H T P =⨯⨯⨯⨯⨯=πο7.4制动器设定制动扭矩设定制动扭矩m N T B .60= 7.5制动停止距离计算空载向上制停距离Bm n n T CD n V t V S 496022121⨯⨯+='π式中t 为动作延迟时间取s t 15.0=)(0743.0417.103.0508.00743.0508.049609602495.02115.0495.02121m T H T CD T CD S BB B ++⨯=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯='∴π当H=9.9m 时)(22.00743.00.6417.19.903.0508.0m S =++⨯⨯='满载向下制停距离计算)(0743.0434.00417.1038.0508.00743.0508.0)(49602212222m HT H T T CD T T CD n t V S B pB p B m n +-+⨯=+-⨯=-⨯⨯⨯+=''π当H=9.9m 时=''S0.508[（0.038×9.9+1.417）/（6.0—0.434×9.9）]+0.0743=0.61(m)即制动距离均在0.2～1.0m 范围内,合格。

提升高度9.9米自动扶梯金属骨架刚度的Ansys应用分析一．金属骨架的有限元分析1．自动扶梯金属骨架的相关数据：提升高度 9.9M倾角 30°梯级宽度 1M扶梯水平跨距 24.072M中间支撑弹簧刚度 5.67E6 N/M2．金属骨架建模和划分网格建模和计算都使用Ansys软件进行。

模型图见图1。

金属骨架采用梁单位（beam-189）进行网络划分，金属骨架腹板采用壳单元（shell-93），将自动扶梯金属骨架的梁横截面预设为4种。

网络划分为0.1M。

弹簧单元采用COMBIN14单元，刚度系数设为5.67E6。

在金属骨架材料特性中，设定弹性模量为210E9 Pa，泊松比为0.29。

3．受力分析GB16899-1997《自动扶梯和自动人行道的制造与安装安全规范》规定的乘客载荷（其值为5000N/m2）,标准要求扶梯在乘客载荷下变形不大于1/1000。

金属骨架受乘客载荷作用的受力图，如图25．分析结果水平方向位移 1.106mm垂直方向位移 4.619mm矢量和 4.75mm从附图3、4、5中可知，自动扶梯在乘客载荷的作用下，最大总位移为4.75mm。

4.75/24072=1/5068<1/1000所以，金属骨架符合标准要求。

图1图2精品文档，超值下载图3图4图5。