锥齿轮齿根圆角半径（文档3篇）

锥齿轮齿根圆角半径（文
档3篇）
以下是网友分享的关于锥齿轮齿根圆角半径的资料3篇，希望对您有所帮助，就爱阅读感谢您的支持。

第1篇
基于UG的圆锥齿轮三维参数化设计方法的研究
吴平良孙江宏
（北京机械工业学院机械工程系，北京100085）
摘要：利用UG的尺寸相关性和表达式工具，通过矩阵变换的方式，给出了借助该软件进行直齿圆锥齿轮的三维参数化设计的通用方法。

并按照该理论与方法，结合渐开线直齿圆锥齿轮，从计算机实现的角度提出了可行的步骤与方案，最后总结了该方法的优缺点。

该方法可以推广到所有的圆锥齿轮实体设计中。

关键词：UG；参数化设计；表达式中
图分类号：TH391.72 文献标识码：A 齿轮设计是机械设计和计算机辅助设计中的一个主要问题。

如何提高设计效率和保证设计精度，一直是当前三维实体设计和虚拟样机设计中的难点所在。

从目前的文献看，主要集中在直
齿圆柱齿轮和斜齿轮的三维设计方面，如文献[1]
中3种生成方法和文献[2]提出的CAXA生成方
法、文献[3]提出的AutoCAD二次开发法，文献
[4]提出的Solid Edge生成方法等。

最近又有人提
出模拟切削法进行加工仿真造型。

实际上，锥齿
轮的三维造型也是齿轮设计的一个难点所在，目
前尚未查找到有关资料。

本文将就这个问题展开
探讨。

1. 圆锥齿轮特征分析
圆锥齿轮的轮齿分布在一个圆锥体上，其齿
廓曲线为球面曲线。

在现实加工设计中，由于球
面无法展开成平面，致使圆锥齿轮的设计计算产
生了很多困难，其设计和制造都是用与球面渐开
线非常接近的锥面渐开线来代替球面渐开线。

这
个锥面所在的圆锥就是圆锥齿轮在大端处的背
锥。

将背锥展开成扇形齿轮并补足为完整的圆柱
齿轮圆，就形成了圆锥齿轮的当量齿轮，当量齿
轮的齿数称为当量齿数。

当量齿轮的模数与圆锥
齿轮大端模数相等。

由于直齿圆锥齿轮的大端齿
形近似地用当量齿轮（直齿圆柱齿轮）的齿形代替，所以直齿圆锥齿轮的正确啮合条件与直齿圆柱齿轮相同，即m1=m2=m, afa1=afa2=afa 通过特征分析，结合UG的建模功能，可知直齿圆锥齿轮建模过程中主要有以下难点需要解决：（1）当量齿轮轮廓线的精确绘制；（2）锥面渐开线齿形或轮齿曲面的形成；（3）锥齿轮的最终成型。

从整个设计过程看，锥面渐开线是锥齿轮的主要特征，也是绘制锥齿轮的关键所在，它的完成精度将影响着虚拟样机的准确性。

具体的解决过程就是，首先绘制出锥齿轮曲面特征，然后利用此曲面特征作为剪切边界对实体进行剪切，得到的实体就是圆锥齿轮实体。

为了能清楚说明，现以一对标准直齿圆锥齿
轮机构中小齿轮为例。

其原始参数为z1=19，z2=38，m=2.75，afa=20o，∑=90o。

由文献[5]第271页可知其相关参数如下：
齿顶高系数ha’=1 顶隙系数c’=0.25 传动比i=z2/z1 小分度圆锥角q1=arctan(i) 大分度圆锥角q2=90-q1 齿顶高ha=ha’*m=m 齿根高hf=(ha’+c’)=1.2*m 分度圆半径r1=m*z1/2,r2=m*z2/2 齿顶圆半径ra1=r1+ha*cos(q1) 齿根圆半径rf1=m*(z1-2.4*cosq1)/2 锥距R=0.5*2*r1√i2+1 齿顶角qa=arctan(ha/R) 齿根角qf=arctan(hf/R) 当量齿轮：齿
数zv1=z1/cosq1 zv2=z2/cosq2 分度圆半径rv1=m*zv1/2 基圆半径rvb1=rv1/cos(afa) 齿顶半径rva1=m*(zv1+2ha’)/2 齿根半径rvf1=m*(zv1-2ha’-2c’)/2 将上面所有参数输入到表达式中，其中的参数符号是笔者自行命名的，因为在UG的表达式工具中无法输入特殊符号。

2. 圆锥齿轮曲面特征绘制2.1 绘制背锥背锥的底平面直径为锥齿轮大端齿顶圆直径，锥顶半角跟圆锥齿轮分度圆锥角互余，由于∑=90，所以小锥齿轮的背锥锥顶半角正好是大锥齿
轮的分度圆锥角。

在XC-YC平面上建立背锥草图，尺寸如图1所示，围绕X轴旋转草图得到的锥体就是锥齿轮的背锥，如图2所示。

首先绘制背锥是为了将当量齿轮的轮廓线绘制在背锥的母线平面上。

图1 图2
2.2 绘制当量齿轮轮齿的轮廓线
当量齿轮的轮廓线是在背锥锥面展开的平面上。

假设背锥锥面被沿如图3所示的母线剪开并展开，则锥底圆展开得到的圆弧所在圆的半径就是背锥母线的长度，这个圆是当量齿轮的齿顶圆，展开得到的平面就是当量齿轮的端面。

根据UG软件的特点，在绘制过程中可以通过坐标旋转绘制完成
当量齿轮的齿顶圆。

将工作坐标平移到背锥顶点，然后旋转坐标如图3所示，使Y轴与背锥母线重合，同时，X-Y平面与背锥锥面相切。

图3
在X-Y平面上以原点为圆心，以当量齿轮齿顶圆半径rva1和齿根圆rvf1为半径分别绘制当量齿轮的齿顶圆和齿根圆，如图4所示。

通过前面输入的表达式来控制规则曲线的绘制，从而精确绘制出当量齿轮轮齿轮廓线上的标准渐开线。

目前有关复杂曲线绘制的文章较多，文献[6]中提出的方法可以确保齿轮轮廓线的精度。

按照UG中规则曲线的方程法（By Equation），采用旋转矩阵的方式，默认变量x、y，z分量为常数0，得到如图5所示以y轴为对称中心的渐开线图形。

做镜像操作后修剪渐开线并处理过渡圆角，得到如图6所示轮齿轮廓线，即当量齿轮轮齿轮廓线。

图4
图
5
图6
2.3 锥面渐开线的生成
锥面渐开线是由当量齿轮上的渐开线所在端面通过缠绕在背锥上得到的。

同理，锥面上的齿形轮廓线也是如此。

在UG中可以非常精确地完成缠绕操作，所以设计精度相对得到保证。

在x-y面上建立参考面，利用UG中曲线操作的缠绕功能将当量齿轮的轮廓线缠绕到背锥锥面上。

通过围绕背锥轴线的旋转复制变换，得到如图7所示的完整锥面轮廓线。

图7
2.4 绘制扫描引导线
在UG中，三条引导线扫描方法可以保证截面线沿引导线扫描而不变形，截面线上点扫描时
的位置关系是由引导线上对应点的位置关系确定的。

因此，要得到锥齿面就必须先绘出3条引导线。

将工作坐标移到原始位置,即背锥底面中心，在z-y平面上绘制小端齿顶圆锥草图，如图8所示。

通过草图确定尺寸，可得到锥顶的位置。

从锥顶出发在齿顶圆锥上画3条直线，即引导线。

引导线在圆锥面上的位置是任意的，如图9所示。

图8
2.5 锥齿曲面的生成
UG中无法直接生成零件实体时，常用的方法是先做出零件外表面的曲面，然后通过此表面对零件坯胎进行剪切来得到零件实体。

这一步生成锥齿面就是此目的。

得到三条引导线后，利用UG的自由曲面特征中三条引导线扫描功能，以锥面轮廓线曲线为截面线，扫描出如图10所示的锥齿面曲面。

图10
3. 锥齿轮的生成
锥齿齿面生成后仍然是一个曲面，不是实体特征，因此，需要利用它作为剪切边界对坯体剪切来生成零件实体，该零件坯体必须穿过剪切面。

零件坯体具有典型的旋转特征，可以绘制草图并旋转完成。

3.1 完成零件坯体
按照前面的已知条件，绘制大端和小端草图，尺寸如图11所示。

其安放位置与圆锥齿轮曲面同轴，大端重合，如图12所示。

围绕锥齿面中心轴旋转草图，得到如图13所示坯体。

图11 坯体草图
12
图13
3.2 生成圆锥齿轮实体
对坯体进行以锥齿轮曲面为边界的特征修剪，并生成通孔、键槽。

这些操作为常规操作，不再赘述。

完整的锥齿轮如图14所示。

图14
4. 结论
在本文所述的基于UG的设计方法中，所有参数都是可以随时利用电子表格或表达式工具进行修改的。

同AutoCAD 等传统设计软件不同，这些修改将按照尺寸关联性直接反映在所设计的实体模型中，而不必再重复上面的绘制步骤，大大提高了齿轮的设计效率。

同目前已有的齿轮加工方法从原理上相比，采用表达式方法，所以大大降低齿轮轮廓线编程量；采用直接的曲面扫描和剪切方法，所以避免了模拟切削法的大量计算，生成的文件小。

本文提出的方法解决了圆锥齿轮设计中的关键问题，是一
个通用方法，可以推广到所有圆锥齿轮实体设计中。

它大大提高了圆锥齿轮减速器虚拟样机的设计精度和效率，尤其在机构仿真和有限元分析中更是如此。

General T echnique of Parametric Design for
bevel gear with UG
Sun Jianghong
(Beijing Institute of Machinery,Beijing 100085) Abstract: By UG’s dimension relativity and Expression tool , Using the matrix transform method , describes the general technique of bevel gear three-dimension parametric design . And on the base of the theory , in the view of the computer realization, provides the reliable steps and method by the example of bevel gear . By it, the other complex contour solid modeling of cone gear feature can be realized quickly.
Key words: UG , Parametric design , expression
2：25-26
[11] 赵天雯.基于二维特征的齿轮参数化绘图[J].机械设计与研究.1997，3：40-43
[参考文献]
[1] 马秋成，等. 基于UG的齿轮三维建模和消除轮齿投影
线的方法[J]. 机械设计与研究，2001，17（1）
[2] 王湘江. CAD在齿轮设计中的应用[J]. 机械工程师. 2001，（5）：23-24
[3] 张晋西，等. 齿轮三维参数化建模与加工运动仿真[J]. 机械设计.2002，（3）：33-35
[4] 张志森，等. 应用Solid Edge进行齿轮三维造型的研究[J]. 机械工程师. 2002，（3）：25~27
[5] 孙桓，傅则绍. 机械原理[M]北京：高等教育出版社.1990.
[6] 孙江宏. 基于UG的直齿圆柱齿轮参数化实体设计通用方法[J]. 机械科学与技术.2002增刊
[7] 孙江宏.UG/CAD工程设计基础教程（上）[M].北京：清华大学出版社.2001
[8] 孙江宏.UG/CAD工程设计基础教程（下）[M].北京：清华大学出版社.2002
[9] 罗源伟.机械产品参数化特征造型[J].桂林：桂林电子工业学院学报.2000，9：59-63
[10] 陈田，殷国富，舒斌，黄文兴.参数化特征造型技术在水泵叶轮设计中的应用[J].机械设计与研究.2000，
第2篇
机械设计课程设计说明书
题目：圆锥圆柱齿轮减速器
目录
一、传动方案拟定 .............................................................. 错误！未定义书签。

二．电动机选择及传动装置的运动和动力参数计算 ......... 错误！未定义书签。

三、传动零件的设计计算................................................... 错误！未定义书签。

3.1直齿圆锥齿轮设计...................................................... 错误！未定义书签。

3.2.圆柱斜齿轮设计.......................................................... 错误！未定义书签。

3.2.1选取材料、精度与相关参数 ............................... 错误！未定义书签。

3.2.2 按齿面接触强度设计 .......................................... 错误！未定义书签。

3.2.3校核齿根弯曲疲劳强度........................................... 错误！未定义书签。

四、轴的设计、计算及校核 ............................................... 错误！未定义书签。

4.1轴的相关设计与计算.................................................. 错误！未定义书签。

4.1.1.各轴基本结构设计................................................... 错误！未定义书签。

4.2轴校核.......................................................................... 错误！未定义书签。

五、轴承的选取与校核 ...................................................... 错误！未定义书签。

5.1输出轴滚动轴承计算.................................................. 错误！未定义书签。

六．键的选择...................................................................... 错误！未定义书签。

七．传动装置的附件及说明 ............................................... 错误！未定义书签。

八．润滑和密封说明.......................................................... 错误！未定义书签。

九．拆装和调整的说明 ...................................................... 错误！未定义书签。

十.铸铁直齿锥齿轮减速器箱体结构尺寸的确定............... 错误！未定义书签。

十一. 三维设计展示 ......................................................... 错误！未定义书签。

十二．设计小结 .................................................................. 错误！未定义书签。

十三. 参考文献................................................................... 错误！未定义书签。

注：文中所涉及的公式均取自《机械设计》周玉林许立忠主编北京：中国标准出版社2009
1
2 3 5 6 7 8 9
10
11 13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
26
27
28
29
第3篇
机械设计试卷
一. 分析题：简要回答以下问题（本大题共18 小题，总计-1 分）
1、本小题-3分
适用于相交轴间的传动。

2、本小题-3分
标准模数m和标准压力角α在大端。

3、本小题-1分
dmR-b/2b
得：dm=d(1-) =
2RdR
b
m=m(1) 由d，，代入上式得：d=mz=mzmmm
2R
2）在受力分析和强度计算时使用。

另一种解法：
b
d=dsinδ=d-bsinδ m
2ddbbd/2bm
(sin)()() zzddR2R1）根据相似三角形，由
δ
4、本小题-3分
标准模m和标准压力角α，对于：1）圆柱直齿轮在端面；2）圆柱斜齿轮在法面；3）直齿锥齿轮在大端。

5、本小题-3分
大端模数m应取标准值，其余均不应该圆整。

6、本小题-1分
1）各分力见图。

2）Ft1=Ft2，Fr1=Fa2，Fa1=Fr2
7、本小题-1分
直齿锥齿轮的强度计算是按平均分度圆处的当量圆柱直齿轮进行的。

当量齿轮的模数即为锥齿轮平均分度圆处模数，齿数zv＝z/cosδ，分度圆直径
b
d=2(R)tanδ，齿宽为锥齿轮的齿宽。

v
2
8、本小题-1分
这三个直径分别是：大端分度圆直径d、平均分度圆直径dm和当量分度圆直径dv。

d是几何尺寸计算时用；dm是受力分析时用；dv是强度计算时用。

9、本小题-1分
直齿锥齿轮所受法向力Fn认为是作用在齿宽中点处。

因为齿轮的受力分析时是把沿齿宽均布载荷作为集中载荷处理的；强度计算时是用齿宽中点的当量齿轮进行的。

10、本小题-1分
1）各分力见图。

2）Ft1=Ft2，Fa1=Fr2，Fr1=Fa2
11、本小题-1分
见图。

12、本小题4分
见图。

13、本小题-3分
因为锥齿轮有较大的轴向力，而轮的宽度较窄，所以要取较宽的轮毂。

14、本小题4分
见图。

15、本小题4分
见图。

16、本小题2分
一对锥齿轮正确啮合，必须m相等，α错误！未找到引用源。

相等，δ错误！未找到引用源。

1＋δ2＝∑，锥距
R相等。

齐齐哈尔大学
2
2
2
2
2
考试中心制作
ddmzmz80184⎛⎫⎛⎫⎛⎫⎛⎫⎛⎫⎛⎫1212
1) =100.3mm⎪⎪⎪⎪⎪⎪
⎭⎭⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎝⎭222222184184⎛⎫⎛⎫
2)R ⎪+130.m1m⎪=
⎝2⎭⎝2⎭
2
2
所以，第一对不能与第二对互换，它们锥距R不等。

第三对也不能与第一对、第二对互换，它们模数不等。

17、本小题9分
zinδsin(∑-δ)s2s1in1）i 2-cos∑1111
δδ∑1+2=
所以，t an=sin/(cos+i)12)d =mz-bsinδm1111
d=mz-bsinδm2222
2T
Ft1=Ft2=1
dm1
， F F=Ftanαδcos1=Ftanαδcos2r1t1r2t2， F
F=Ftanαδsin=Ftanαsinδa1t11a2t223）Fr1≠Fr2，F a1≠Fa2，Ft1=Ft2
2222 (+=(+r1a1r2a2
δ∑∑
图略。

18、本小题-2分
一对锥齿轮正确啮合，必须m相等，α相等，锥距相等，δ δ∑1+2=
m232
z1+z2=⨯202+402=67.08mm 2232240+40=84.85mm2)第二对：R 242220+40=89.44mm3)第三对：R 2
1)第一对：R=
所以，第一对与第二对不能互换，因为锥距不等，齿轮的分锥角δ也不等；第三对也不能与第一、二对互换，因为模数不等，锥距也不等。

二. 结构题：（本大题共 6 小题，总计25 分）
1、本小题-1分
结构形式有：锥齿轮轴、实心式、腹板式及带加强肋腹板式结构。

当锥齿轮小端齿根圆到键槽顶面的距离e2、本小题2分
当锥齿轮小端齿根圆到键槽顶面的距离e≥(1.6～2.0)m(m 为模数）时，采用实心式结构；当齿顶圆直径da≤500mm时，
采用腹板式锻造结构；当da>300mm时，可采用带加强肋的腹板式铸造结构。

3、本小题4分
4、本小题2分
5、本小题9分
6、本小题9分
三. 计算题：计算下列各题（本大题共 3 小题，每小题0分，总计 2 分）
1、F，F =Ftancos2=Ftansinr2t2a2t22
αδαδ
F39za25i=tanδ2=2.191 2
F246zr21
δ=65.468︒=65︒2805’’’
2
zz28+65=106.16mm2、12
2
2
32
22
z281
tanδ=0.430769 1
z652 δ=23.305︒=23︒1818’’’
1
d=d+2mcosδa111
=3⨯28+2⨯3⨯cos23.305︒=89.510mm
b32φ=0.3014 R
R106.16
2
r
1a
3、(+/tan205︒=426.3Nt=
δ
δ
1
=arctan(F/F)=22︒0123=22.02293︒’’’ar
=67︒5837=67.97707︒’’’2
i=zz/=tan=2.472212
四. 大型题：计算下列各题（本大题共28 小题，总计236 分）
1、本小题9分
δ
d=mz=2.8⨯25=70mmm11
i=z/z=75/25=321
⎛1⎫
δ=arctan18.435︒⎪=1
⎝3⎭
56
29⨯.551⨯02T1 F=F=2728.57Nt2t1
d70m1
F=F=Ftansin=2728.57tan20︒sin18.435︒=314Nr2a1t11方向
F=F=Ftancos=2728.57tan20︒cos18.435︒=942.19Nar21t11 如图。

αδ
2、本小题4分
P6621
T=9.55⨯=9.55⨯10=76400N⋅mm 1
n2501
24⎛⎫
δ=arcta=33.6901︒=33︒4124’’’⎪1
⎭
36
δ=56.3099︒=56︒1836’’’
d=-zmbsinδ=100.03mm
2
m11
1
2⨯76400
F=2T/d=1528N=F t11m1t2
100.03
Fr1=Ft1tanαcosδ1=462.7N=Fa2
Fa1=Ft1tanαsinδ1=308.5N=Fr2
方向如图示。

3、本小题4分
22
1)⎛d1⎫⎝2⎪⎭⎛d2
⎫⎝2⎪⎭22d22
⨯5⨯207=0.71mm，mm
=(b252R)=5⨯(2⨯70.71
)=4.116mm dmm1==mz4.116⨯20=82.32mm F2T⨯7500t11d24=1154N=F m1
82.32t2
Fa1=Ft1tanααsinδ
δ
=1154⨯tan20︒⨯sin45︒=297N=Fr2
Fr1=Ft1tancos=1154⨯tan20︒⨯cos45︒=297N=Fa2 2）在整个II轴上转矩等于零。

4、本小题6分
tanδ1
1=
u
，所以，u=1/tanδ
1=1/tan26︒33’’54’=2 z2=z1
u=48，d1=mz1=4⨯24=96mm dm2=z2
=4⨯48=192mm 2d1+d22
19612+922
=107.33mm dm1=d1
(b2R)=96⨯(30
2⨯107.33
)=82.58mm Ft1dm12580⨯82.581
22=106528N⋅mm T1n1106528⨯3609.55⨯1069.55⨯10
6
=4.02kW 1=δ2=45︒δ
5、本小题9分
P.56621
T=9.55⨯=9.55⨯10=19896N⋅mm1
n12001⎛⎫z24⎛⎫1
δ=a rct=arct=23.286062︒=3︒’1710’’⎪1 ⎝⎭z79⎝⎭2
δ=66.71394︒=66︒4250’’’
d=zm-bsinδ=56.931mm
2m11
1
2T2⨯198961
F=699Nt1
d56.931m1
F=Ftansin=100.6Na1t1
F=Ftancos=233.7Nr1t1方向如图示。

αδ
αδ
6、本小题9分
P6661
T=9.55⨯=9.55⨯10=68214N⋅mm1
n8401
30⎛⎫
δ=arcta=21.54098︒=︒213228’’’⎪1
⎭
76
δ=68.45902︒=68︒2732’’’
2
d=mz-bsin=4⨯30-50⨯sin21.54098︒=101.64mmm111 δ
1
2T⨯8214126 F=1342N=Ft1t2
d101.64m1
αδ
F=Ftanαsinδ=179N=F
a1t
r2
F=Ftancos=454N=Fr1t1a2
方向如图示。

7、本小题6分
061T=9.55⨯10=99479N⋅mm 1
960
20⎛⎫
δ=arcta=23.9625︒=23︒5745’’’⎪1
⎝⎭
45
转矩T1传给2个大齿轮，各5kW。

2T994791
F=1389Nt1
2d3.58⨯20m1
F=Ftancos=462.1Nr1t11
F=Ftansin=205.4Na1t11方向如图。

各力互相平衡，所以无弯矩，小齿轮轴转矩是一不变量，为99479N.mm。

（图略）
αδ
αδ
8、本小题9分
如图示：
sinδmz/2Lz2
22=i sinmzLz11/21
sinsin(-)sincos-cossinin111s i2-cossinsinsintan1111
δ∑δ∑δ∑δ∑∑δ∑∑
所以，t an=sin/(cos+i)1
inδsin(∑-δ)s1sin∑2
1-cos∑
isinsintan222
1
anδ=sin∑/(cos∑)所以，t 2
i
9、本小题6分
1）简图如下：
zinsin(-)sincos-cossin)sin2s111 2）2-cos
zsinsinsintan11111
δ∑δ∑δ∑δ∑
sin∑
nδ1 ta
cos+i
n820
=2.411763）∑=6，i1 0
n3402
sin60
anδ=0.2974233 t 1
cos60+2.41176
δ=16.563707=163349’’’
1
δ=60-16.563707=432611 ‘‘‘
2
10、本小题14分
1）i=
48
=2.4，d=2.85⨯=2057mmm1
20
2T2⨯120001
，F F=421NF=421Nt1t2=t1
d57m1
δ
sinsin75
=art=arct =19.966︒1
cos+icos75+2.4
∑αδαδ
F=Ftanαcosδ=87.82N F=Ftanαsinδ=125.57N
sinδsin(∑-δ)sin∑cosδ-cos∑sinδsin∑2）i -os∑sinsinsintanc F=Ftancos=144.02Na1t11
F=Ftansin=52.32Nr1t11
a2r2
t2
2
t2
2
δ55.034︒2=
2111
1111
所以，t an=sin/(cos+i
)1
δ∑∑
11、本小题10分
22322
zz24+48=80.498mm 21
b24.2φ=0.3，d1=mz1=3⨯24=72mm R
R80.498
d=(1-0.)(5d=1-0.5⨯0.3)⨯72=61.2mmm1R1
φ
3
2Tz1⨯6.51⨯024127F=F=2500N，δ=arctan=arctan=26︒33’54’’ t2t11d61.2z48m12
F=F=Ftansin=2500⨯tan20︒⨯sin26︒3354=406.9N’’’r2a1t 11
方F=F=Ftancos=2500⨯tan20︒⨯cos26︒3354=813.9N’’’a2r1t1 1向如图。

αδαδ
12、本小题6分
1）z 7，z=iz=2⨯=27541=221
d74.9大端模数m 1=2.77mm
z271
取标准模数m =3mm
大端分度圆直径d1=mz1=3⨯27=81mm
小齿轮大端分度圆直径大于强度计算要求74.9mm，可不必修改参数。

⎛⎫32mzz⨯72
锥顶距R 1+2=90.561mm⎪
z2⎝⎭1
2
11
δ=arct=arct=︒263354 ‘‘‘1
i2
=90︒-=63︒266’’’21
δ
2）d1=mz1=3⨯27=81mm
dm=z=3⨯54=162mm22
b=R=0.3⨯90.561=27.2mmR
φ
bb28mm1=2=
13、本小题9分
P366
小齿轮转矩T =9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm1
n3201
锥齿轮传动比i z21=2.1905 δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322
zz317+5=121.73mm锥距12
36
=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR
121.73
小齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m
小齿轮圆周力Ft2=
2T22⨯216608
==2259.5N dm219173.
小齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22
αδ
小齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
14、本小题9分
P366小齿轮转矩T =9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm1
n3201
锥齿轮传动比i z21=2.1905 δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322
zz317+5=121.73mm锥距12
36
=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR
121.73
φ
小齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m小齿轮圆周力Ft2=
2T22⨯216608
==2259.5N dm219173.
小齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22
αδ
小齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
15、本小题9分
P366
小齿轮转矩T =9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm1
n3201
锥齿轮传动比i z21=2.1905 δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322
zz317+5=121.73mm锥距12
36
=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR
121.73
φ
小齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m小齿轮圆周力Ft2=
2T22⨯216608
==2259.5N dm219173.
小齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22
αδ
小齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
16、本小题9分
P366小齿轮转矩T =9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm1
n3201
锥齿轮传动比i z21=2.1905 δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322
zz317+5=121.73mm锥距12
36
=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR
121.73
φ
小齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m
小齿轮圆周力Ft2=
2T22⨯216608
==2259.5N dm219173.
小齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22
αδ
小齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
17、本小题9分
P366小齿轮转矩T =9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm1
n3201
锥齿轮传动比i z21=2.1905 δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322
zz317+5=121.73mm锥距12
36
=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR
121.73
φ
小齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m小齿轮圆周力Ft2=
2T22⨯216608
==2259.5N dm219173.
小齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22
αδ
小齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
18、本小题9分
P366
小齿轮转矩T =9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm1
n3201
锥齿轮传动比i =z/z=75/31=2.4193521 δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322
zz317+5=121.73mm锥距12
36
=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR
121.73
φ
小齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m小齿轮圆周力Ft2=
2T22⨯216608
==2259.5N dm219173.
小齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22
αδ
小齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
19、本小题9分
P366小齿轮转矩T =9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm1
n3201
锥齿轮传动比i =z/z=75/31=2.4193521
δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322
zz317+5=121.73mm锥距12
36
=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR
121.73
φ
小齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m小齿轮圆周力Ft2=
2T22⨯216608
==2259.5N dm219173.
小齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22
小齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
20、本小题9分
P366小齿轮转矩T =9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm1
n3201
锥齿轮传动比i =z/z=75/31=2.4193521
δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322
zz317+5=121.73mm锥距12
36
=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR
121.73
φ
小齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m小齿轮圆周力Ft2=
2T22⨯216608
==2259.5N dm219173.
小齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22
αδ
小齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
21、本小题9分
P366
=9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm小齿轮转矩T 1
n3201
锥齿轮传动比i =z/z=75/31=2.4193521
大齿轮转矩T =iT=2.41935⨯=89531216608N⋅mm21 δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322
zz317+5=121.73mm锥距12
36
=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR
121.73
φ
大齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m大齿轮圆周力Ft2=
2T22⨯216608
==2259.5N dm219173.
大齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22
αδ
大齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
22、本小题9分
P366小齿轮转矩T =9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm1
n3201
锥齿轮传动比i =z/z=75/31=2.4193521
大齿轮转矩T =iT=2.41935⨯=89531216608N⋅mm21 δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322
zz317+5=121.73mm锥距12
36
=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR
121.73
φ
大齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m大齿轮圆周力Ft2=
2T22⨯216608
==2259.5N dm219173.
大齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22
αδ
大齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
23、本小题9分
P366
小齿轮转矩T =9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm1
n3201
锥齿轮传动比i =z/z=75/31=2.4193521
大齿轮转矩T =iT=2.2857⨯30807=70416N⋅mm21 δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322
zz317+5=121.73mm锥距12
36
=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR
121.73
φ
大齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m大齿轮圆周力Ft2=
2T22⨯216608
==2259.5N dm219173.
大齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22
αδ
大齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
24、本小题9分
P366
=9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm小齿轮转矩T 1
n3201
锥齿轮传动比i =z/z=75/31=2.4193521
大齿轮转矩T =iT=2.41935⨯=89531216608N⋅mm21
δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322zz317+5=121.73mm锥距1236=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR121.73φ大齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m
大齿轮圆周力Ft2=2T22⨯216608==2259.5N dm219173.
大齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22αδ
大齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
25、本小题9分P366小齿轮转矩T
=9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm1n3201
锥齿轮传动比i =z/z=75/31=2.4193521
大齿轮转矩T =iT=2.41935⨯=89531216608N⋅mm21
δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322zz317+5=121.73mm锥距1236=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR121.73φ大齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m
大齿轮圆周力Ft2=2T22⨯216608==2259.5N dm219173.
大齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22αδ
大齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
26、本小题9分P366小齿轮转矩T =9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm1n3201
锥齿轮传动比i =z/z=75/31=2.4193521
大齿轮转矩T =iT=2.41935⨯=89531216608N⋅mm21
δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322zz317+5=121.73mm锥距1236=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR121.73φ大齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m
大齿轮圆周力Ft2=2T22⨯216608==2259.5N dm219173.
大齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22αδ
大齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
27、本小题9分
P366小齿轮转矩T =9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm1n3201 锥齿轮传动比i =z/z=75/31=2.4193521
大齿轮转矩T =iT=2.41935⨯=89531216608N⋅mm21
δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322zz317+5=121.73mm锥距1236平均模数m =(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mmmR121.73φ
大齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m
大齿轮圆周力Ft2=2T22⨯216608==2259.5N dm219173.
大齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22αδ
大齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N
28、本小题9分P366=9.55⨯=9.55⨯10=89531N⋅mm小齿轮转矩T 1n3201
锥齿轮传动比i =z/z=75/31=2.4193521
大齿轮转矩T =iT=2.41935⨯=89531216608N⋅mm21
δ=arctani=arctan2.41935=6732’”35
2
22322zz317+5=121.73mm锥距1236=(1-0.5)m=(1-.)⨯3=2.5564mm平均模数m mR121.73φ大齿轮平均直径d =zm=75⨯2.5564=191.73mmm22m
大齿轮圆周力Ft2=2T22⨯216608==2259.5N dm219173.
大齿轮径向力 F =Ftancos=2259.5⨯tan20cos6732’35”=314.2Nr2t22αδ
大齿轮轴向力Fa2=Ft2tanαsinδ2=2259.5⨯tan20 sin67 32’35”=760N。