阀点滑压自动控制在超超临界机组协调控制系统中的实现PPT课件
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4.2制造厂滑压曲线的设计理念
在知道阀门特性、汽轮机通流特性、热力系统特性的情况下，能够精确给定滑压 曲线，这就是理论滑压曲线的由来。
而理论滑压曲线是在所有特性都必须准确、且热力系统没有变化、额定环境条件 下得来的。
以哈汽-东芝N1000-25/600超超临界机组汽轮机（原型机）为例，其东芝公司设计 的2阀滑压和3阀滑压主蒸汽压力与主蒸汽流量函数见表3。
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2.AGC的现状及优化目标
常规AGC缺陷 5
正常AGC调节中，燃料、给水等控制量波动大
机组正常AGC运行中，由于AGC指令的频繁反复变化（平均1～2分钟变化一次）， 使得机组的燃料、给水、送风等各控制量也大幅来回波动，会造成锅炉水冷壁和过热 器管材热应力的反复变化，容易导致氧化皮脱落，大大增加了锅炉爆管的可能性。
综合的热力性能计算表明，在滑压运行模式下，主蒸汽压力 为主导因素，即进汽度越小，经济性越好，最经济的运行模式为 “最小部分进汽度下的滑压运行”，即“二阀滑压”运行。
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主汽压力 MPa
30 25 20 15 10 5 0
0
滑压曲线
定压 2V起滑 3V起滑 4V起滑
20
40
60
80
100
平顶山
TRL 2010-1-27 1036.00 100%+31.0%
运行 2010-11-18 1000.50
69%
运行 2011-6-30 1008.67 100%+41.8%
三百门 #3机
TRL 2010-10-27 987.67 100%+14.8%
24.38
26.05
24.37
24.72
23.09
0.9MPa，保持GV2+GV3阀点运行，GV2+GV3在82～86%全开，GV1保持全关
,统计数据见表2。
时间段 A B
负荷 （MW） 431.59
431.67
主汽压力 （Mpa）
13.75
14.61
表2 阀点试验数据统计
主汽流量 （t/h）
高压缸效率 （%）
1257.42
79.35
1244.81
负荷（MW）
500
600
800
热耗值降低值(kJ/kWh)
70.25
82.50
77.59
供电煤耗降低值(g/kWh)
2.81
3.30
3.10
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3.2 两阀滑压非阀点运行试验及经济性降低原因分析
2011年9月20日#2机组在A时间段(1:00-3:00)和B时间段(3:30-
6:00) 进 行 阀 点 试 验 :#1 高 调 门 开 度 10 ～ 15% ， 通 过 主 汽 压 力 偏 置
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表3：哈汽1000MW汽轮机设计的3阀在1000-300MW滑压运行调门压损大问题
4.1阀点滑压研究
顺序阀的运行特性----流动特点
3.1由于部分开启的调门的节流作用，抬高了调节级的排汽点，降低了调节级效率。 3.2由于部分开启的调门的节流作用，增加了调门压损，降低了调节级效率。 (3.3顺序阀通过高调门的顺序开启降低高调门的节流损失。相对于单阀调节，最大限度 地降低了节流损失，运行中，参与调节调门越多，其阀门节流损失越大。 表3：哈汽1000MW汽轮机设计的3阀在1000-300MW滑压运行调门压损大问题
“优化系统”目标 5
机组运行中的燃料、给水波动大幅减小 通过智能预测算法使机组在AGC运行中的燃料、给水等控制量的波动幅度 减小60%以上，对于减小机组设备磨损、延长锅炉金属管材寿命、减少爆 管等极为有利。
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2.AGC的现状及优化目标
常规AGC缺陷 6
再热烟气挡板难以投入自动，机组运行经济性差
第16页/共69页
4.1阀点滑压研究
顺序阀的运行特性----调节级 根据Flugel公式，调节级后压力与流量基本成正比。受此关系的影响，顺序阀调节级的 绝热比焓降及级后状态点的变化规律为： 2.1在4阀全开时，有高的调节级效率和低的绝热焓降。 2.2负荷由额定负荷降低后，随着主流量降低，调节级后压力降低，调节级焓降增大， 调节级的绝热比在高压缸及整机的焓降所占的比例增大，而调节级效率比压力级低，同 时由于部分进汽，调节级效率降低很快。 (2)从最佳经济运行点（设计的3VWO工况）降低蒸汽流量的时候，调节级做功能力加 大及效率变差，整机效率降低。 (3) 2VWO 、 3VWO 、 3VWO位置为局部高效率点。 (4)因此在机组条件允许的情况下，力求按顺序阀方式运行，在变工况下，将机组调整 到阀点运行也具有比较好的经济性。
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2.AGC的现状及优化目标
常规AGC缺陷 4
煤种变化对控制系统影响大
在燃煤品质变差时，控制系统缺乏自适应手段，控制性能也随之变差。运 行人员为保证机组安全，只能采用很低的变负荷率运行，且压力波动大。
“优化系统”目标4
基本消除煤种变化对机组控制品质的影响 采用神经网络等软测量技术实时计算煤种热值、制粉系统滞后等参数，并 据之调整控制系统参数，使机组在燃用不同煤种时始终具有良好的品质。
1.成果简介
针对平顶山电厂1000MW超超临界机组存在负荷调节性能差、 汽压汽温等关键参数波动大及系统不能很好适应煤种变化等实际 问题，通过采用预测控制等先进控制技术，提出了解决上述问题 的协调和汽温优化控制系统，有效提高了机组负荷的调节性能， 减小了关键参数的波动，提高了机组的运行稳定性。
在此基础上，进一步实施了汽机单调门阀位滑压优化控制，有 效减少了汽机的节流损失，提高了机组的循环效率，实际应用表 明：采用该优化控制系统后，统计供电煤耗降低1.2g/kwh以上。
120
负荷 %
图1：哈汽-东芝1000MW机组设计的单阀、两阀、三阀滑压曲线
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为了提高机组整体运行的经济性，将汽轮机顺序阀控制方式由 三阀滑压改为两阀滑压，采用两阀滑压调节时，上滑点下降为79% 负荷，试验证明汽轮机在两阀滑压运行时轴承金属温度与振动正常， 经济性提高。
表1 平顶山电厂超超临界1000MW机组配汽优化后经济性比较
“优化系统”目标 2
机组运行中主汽压力、主汽温度的波动幅度可被减小至：
稳态工况Biblioteka ±0.1-0.2MPa/±2.0℃
变负荷工况
±0.4MPa/±6.0℃
参数也不再振荡，使机组具有更加稳定、可靠的运行品质。
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2.AGC的现状及优化目标
常规AGC缺陷 3
汽机的节流损失大、滑压潜力不能充分发挥
目前顺序阀配汽不合理，所设置的滑压定值无法保证汽机调阀运行在最佳 阀点上，导致调门节流损失较大，高缸效率降低，机组循环效率降低。
“优化系统”目标 3
对汽机的配汽及滑压作深度的优化，进一步降低机组热耗 提出了单调门阀点滑压优化控制的理论及实施方法，对机组顺序阀两阀滑 压作了深度优化，实现了两阀滑压单调门阀点最优控制, 有效减少了汽机的 节流损失，进一步降低了机组热耗。
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2.AGC的现状及优化目标
常规AGC缺陷 1
机组负荷升降速率低、负荷调节精度差 常规的AGC控制方案，由于对大滞后被控对象无法找到有效的控制方法，机组负
荷的升、降速率仅在1%/min左右，负荷调节精度差，机组的调峰、调频能力差，无 法满足电网对机组负荷的响应要求。
“优化系统”目标 1
获得更高的AGC响应速率和调节精度 根据机组实际能力，可达到2.0%/min或更高的AGC运行速率和更好的负
荷控制精度，使电厂在将来的电力市场竞争中处于领先地位。
第2页/共69页
2.AGC的现状及优化目标
常规AGC缺陷 2
消除扰动能力差，出现汽压、汽温等参数大幅波动及振荡情况
这是目前机组运行中最普遍出现的情况，机组在大幅度变负荷、启停制粉系统、 吹灰等扰动工况下，控制系统常会出现控制不稳定或温度、压力大幅偏离设定值的情 况，严重影响运行安全性。
机组
工况 时间 负荷 调门开度 主汽压力 #1调门后压力 #1调门压损 #2调门后压力 #2调门压损 #3调门后压力 #3调门压损 #4调门后压力 #4调门压损
THA 2010-1-27 1036.00 59%+0.0% 24.48 20.58 15.93 21.10 13.81 20.73 15.32 19.04 22.22
79.63
汽机热耗 发电煤耗 （kJ/kwh） （g/kwh）
对比情况
0.86
-12.61
-0. 28
-62.1
-2.99
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3.2 两阀滑压非阀点运行试验及经济性降低原因分析
在负荷500～790MW范围，设计配汽优化收益为，统计供电 煤耗仅降低了2.5 g/kwh，主要原因为机组热力参数稳定性差及 汽轮机汽耗率影响因素繁多等问题，不能保持汽轮机自动控制 在阀点上运行，存在CV1、CV2、CV3小幅波动现象，见图2。
4VWO
海门 #1机
运行 2010-5-27 1001.20
4VWO
24.60
25.09
23.86
24.32
3.01
3.07
23.92
21.44
2.76
14.55
23.52
22.54
4.39
10.16
24.09
24.23
2.07
3.43
第18页/共69页
4.1阀点滑压研究
顺序阀的运行特性----整机性能 3.1当机组从最佳经济运行点（设计的3阀全开THA工况）增大蒸汽流量的时候，调节级 效率升高，同时调节级做功能力降低，排汽损失加大，共同作用下，整机效率降低。 3.2从最佳经济运行点降低蒸汽流量的时候，调节级做功能力加大及效率变差，整机效 率降低。 3.3阀点位置为局部高效率点。 3.4每组主蒸汽参数下都有类似运行曲线。
第7页/共69页
3． 1000MW汽轮机顺序两阀滑压 优化的实施及存在的问题
第8页/共69页
3.1 哈汽1000MW汽轮机两阀 滑压配汽优化实施
哈尔滨-东芝N1000-25/600/600型汽轮机滑压运行模式可用 四阀、三阀、二阀，制造厂提供的滑压曲线是按照三阀滑压模式 给定的，滑压曲线见下图。
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图2 某电厂#1汽轮机滑压运行时CV1、CV2和CV3高压调门小幅波动现 象
第14页/共69页
4．汽轮机阀点滑压研究及优化可行性
第15页/共69页
4.1阀点滑压研究
理论依据
1.1汽轮机在额定或经济工况下，具有较高的循环效率和低损失是效率最好的运行工况， 滑压运行是提高变工况下运行效率的有效方式。 1.2降低主蒸汽压力，降低其做功能力，在发出同样电功率时，需要增大主汽流量，增 大高调门开度，也就降低了调门的节流损失，提高了高缸效率，但是主蒸汽压力降低造 成循环效率降低。 1.3 滑压的基本依据在于两方面的因素：在低负荷工况下，一是需通过高调门节流来限 制进入汽轮机的蒸汽流量，产生节流损失，增大热耗；二是降低主蒸汽压力可减小高调 门节流程度，但主蒸汽压力降低造成循环效率降低；因此，两种因素共同作用下，必有 一最佳效率点，最佳运行点组成的与主汽压力相关的曲线就是机组的定滑压运行曲线。 1.4在调节级和压力级共同作用下的整机效率特点如下: (1)当机组从最佳经济运行点（设计的3VWO工况）增大蒸汽流量的时候，调节级效率 升高，同时调节级做功能力降低，排汽损失加大，共同作用下，整机效率降低，所以热 平衡图中4VWO工况热耗高于3VWO 的THA工况。 (2)从最佳经济运行点（设计的3VWO工况）降低蒸汽流量的时候，调节级做功能力加 大及效率变差，整机效率降低。 (3) 2VWO 、 3VWO 、 3VWO位置为局部高效率点。 (4)因此在机组条件允许的情况下，力求按顺序阀方式运行，在变工况下，将机组调整 到阀点运行也具有比较好的经济性。
超（超）临界机组的再热汽温通常采用喷水减温“+”烟气挡板的调节手段，但由于 烟气挡板对再热汽温的滞后很大（控制对象时间常数达二十几分钟），采用DCS 常规控制方案基本无法投入烟气挡板的自动控制。运行人员只能以再热喷水减温为 控制手段来调节，机组运行经济性明显受到影响。
“优化系统”目标 6
具有更好的运行效率 通过应用先进控制算法，有效投入再热烟气挡板的自动控制，大幅减少再 热减温水量，机组运行效率可得到明显提升。
22.55
23.26
23.06
4.67
9.98
4.55
6.72
23.04
22.70
23.20
23.07
4.87
9.38
4.80
6.67
23.20
22.61
23.38
23.16
4.21
9.74
4.06
6.31
16.34
17.60
21.75
17.97
32.54
29.74
19.07
27.31
海门 #1机
运行 2010-5-19 1027.90
4.2制造厂滑压曲线的设计理念
在知道阀门特性、汽轮机通流特性、热力系统特性的情况下，能够精确给定滑压 曲线，这就是理论滑压曲线的由来。
而理论滑压曲线是在所有特性都必须准确、且热力系统没有变化、额定环境条件 下得来的。
以哈汽-东芝N1000-25/600超超临界机组汽轮机（原型机）为例，其东芝公司设计 的2阀滑压和3阀滑压主蒸汽压力与主蒸汽流量函数见表3。
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2.AGC的现状及优化目标
常规AGC缺陷 5
正常AGC调节中，燃料、给水等控制量波动大
机组正常AGC运行中，由于AGC指令的频繁反复变化（平均1～2分钟变化一次）， 使得机组的燃料、给水、送风等各控制量也大幅来回波动，会造成锅炉水冷壁和过热 器管材热应力的反复变化，容易导致氧化皮脱落，大大增加了锅炉爆管的可能性。
综合的热力性能计算表明，在滑压运行模式下，主蒸汽压力 为主导因素，即进汽度越小，经济性越好，最经济的运行模式为 “最小部分进汽度下的滑压运行”，即“二阀滑压”运行。
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主汽压力 MPa
30 25 20 15 10 5 0
0
滑压曲线
定压 2V起滑 3V起滑 4V起滑
20
40
60
80
100
平顶山
TRL 2010-1-27 1036.00 100%+31.0%
运行 2010-11-18 1000.50
69%
运行 2011-6-30 1008.67 100%+41.8%
三百门 #3机
TRL 2010-10-27 987.67 100%+14.8%
24.38
26.05
24.37
24.72
23.09
0.9MPa，保持GV2+GV3阀点运行，GV2+GV3在82～86%全开，GV1保持全关
,统计数据见表2。
时间段 A B
负荷 （MW） 431.59
431.67
主汽压力 （Mpa）
13.75
14.61
表2 阀点试验数据统计
主汽流量 （t/h）
高压缸效率 （%）
1257.42
79.35
1244.81
负荷（MW）
500
600
800
热耗值降低值(kJ/kWh)
70.25
82.50
77.59
供电煤耗降低值(g/kWh)
2.81
3.30
3.10
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3.2 两阀滑压非阀点运行试验及经济性降低原因分析
2011年9月20日#2机组在A时间段(1:00-3:00)和B时间段(3:30-
6:00) 进 行 阀 点 试 验 :#1 高 调 门 开 度 10 ～ 15% ， 通 过 主 汽 压 力 偏 置
第17页/共69页
表3：哈汽1000MW汽轮机设计的3阀在1000-300MW滑压运行调门压损大问题
4.1阀点滑压研究
顺序阀的运行特性----流动特点
3.1由于部分开启的调门的节流作用，抬高了调节级的排汽点，降低了调节级效率。 3.2由于部分开启的调门的节流作用，增加了调门压损，降低了调节级效率。 (3.3顺序阀通过高调门的顺序开启降低高调门的节流损失。相对于单阀调节，最大限度 地降低了节流损失，运行中，参与调节调门越多，其阀门节流损失越大。 表3：哈汽1000MW汽轮机设计的3阀在1000-300MW滑压运行调门压损大问题
“优化系统”目标 5
机组运行中的燃料、给水波动大幅减小 通过智能预测算法使机组在AGC运行中的燃料、给水等控制量的波动幅度 减小60%以上，对于减小机组设备磨损、延长锅炉金属管材寿命、减少爆 管等极为有利。
第6页/共69页
2.AGC的现状及优化目标
常规AGC缺陷 6
再热烟气挡板难以投入自动，机组运行经济性差
第16页/共69页
4.1阀点滑压研究
顺序阀的运行特性----调节级 根据Flugel公式，调节级后压力与流量基本成正比。受此关系的影响，顺序阀调节级的 绝热比焓降及级后状态点的变化规律为： 2.1在4阀全开时，有高的调节级效率和低的绝热焓降。 2.2负荷由额定负荷降低后，随着主流量降低，调节级后压力降低，调节级焓降增大， 调节级的绝热比在高压缸及整机的焓降所占的比例增大，而调节级效率比压力级低，同 时由于部分进汽，调节级效率降低很快。 (2)从最佳经济运行点（设计的3VWO工况）降低蒸汽流量的时候，调节级做功能力加 大及效率变差，整机效率降低。 (3) 2VWO 、 3VWO 、 3VWO位置为局部高效率点。 (4)因此在机组条件允许的情况下，力求按顺序阀方式运行，在变工况下，将机组调整 到阀点运行也具有比较好的经济性。
第4页/共69页
2.AGC的现状及优化目标
常规AGC缺陷 4
煤种变化对控制系统影响大
在燃煤品质变差时，控制系统缺乏自适应手段，控制性能也随之变差。运 行人员为保证机组安全，只能采用很低的变负荷率运行，且压力波动大。
“优化系统”目标4
基本消除煤种变化对机组控制品质的影响 采用神经网络等软测量技术实时计算煤种热值、制粉系统滞后等参数，并 据之调整控制系统参数，使机组在燃用不同煤种时始终具有良好的品质。
1.成果简介
针对平顶山电厂1000MW超超临界机组存在负荷调节性能差、 汽压汽温等关键参数波动大及系统不能很好适应煤种变化等实际 问题，通过采用预测控制等先进控制技术，提出了解决上述问题 的协调和汽温优化控制系统，有效提高了机组负荷的调节性能， 减小了关键参数的波动，提高了机组的运行稳定性。
在此基础上，进一步实施了汽机单调门阀位滑压优化控制，有 效减少了汽机的节流损失，提高了机组的循环效率，实际应用表 明：采用该优化控制系统后，统计供电煤耗降低1.2g/kwh以上。
120
负荷 %
图1：哈汽-东芝1000MW机组设计的单阀、两阀、三阀滑压曲线
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为了提高机组整体运行的经济性，将汽轮机顺序阀控制方式由 三阀滑压改为两阀滑压，采用两阀滑压调节时，上滑点下降为79% 负荷，试验证明汽轮机在两阀滑压运行时轴承金属温度与振动正常， 经济性提高。
表1 平顶山电厂超超临界1000MW机组配汽优化后经济性比较
“优化系统”目标 2
机组运行中主汽压力、主汽温度的波动幅度可被减小至：
稳态工况Biblioteka ±0.1-0.2MPa/±2.0℃
变负荷工况
±0.4MPa/±6.0℃
参数也不再振荡，使机组具有更加稳定、可靠的运行品质。
第3页/共69页
2.AGC的现状及优化目标
常规AGC缺陷 3
汽机的节流损失大、滑压潜力不能充分发挥
目前顺序阀配汽不合理，所设置的滑压定值无法保证汽机调阀运行在最佳 阀点上，导致调门节流损失较大，高缸效率降低，机组循环效率降低。
“优化系统”目标 3
对汽机的配汽及滑压作深度的优化，进一步降低机组热耗 提出了单调门阀点滑压优化控制的理论及实施方法，对机组顺序阀两阀滑 压作了深度优化，实现了两阀滑压单调门阀点最优控制, 有效减少了汽机的 节流损失，进一步降低了机组热耗。
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2.AGC的现状及优化目标
常规AGC缺陷 1
机组负荷升降速率低、负荷调节精度差 常规的AGC控制方案，由于对大滞后被控对象无法找到有效的控制方法，机组负
荷的升、降速率仅在1%/min左右，负荷调节精度差，机组的调峰、调频能力差，无 法满足电网对机组负荷的响应要求。
“优化系统”目标 1
获得更高的AGC响应速率和调节精度 根据机组实际能力，可达到2.0%/min或更高的AGC运行速率和更好的负
荷控制精度，使电厂在将来的电力市场竞争中处于领先地位。
第2页/共69页
2.AGC的现状及优化目标
常规AGC缺陷 2
消除扰动能力差，出现汽压、汽温等参数大幅波动及振荡情况
这是目前机组运行中最普遍出现的情况，机组在大幅度变负荷、启停制粉系统、 吹灰等扰动工况下，控制系统常会出现控制不稳定或温度、压力大幅偏离设定值的情 况，严重影响运行安全性。
机组
工况 时间 负荷 调门开度 主汽压力 #1调门后压力 #1调门压损 #2调门后压力 #2调门压损 #3调门后压力 #3调门压损 #4调门后压力 #4调门压损
THA 2010-1-27 1036.00 59%+0.0% 24.48 20.58 15.93 21.10 13.81 20.73 15.32 19.04 22.22
79.63
汽机热耗 发电煤耗 （kJ/kwh） （g/kwh）
对比情况
0.86
-12.61
-0. 28
-62.1
-2.99
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3.2 两阀滑压非阀点运行试验及经济性降低原因分析
在负荷500～790MW范围，设计配汽优化收益为，统计供电 煤耗仅降低了2.5 g/kwh，主要原因为机组热力参数稳定性差及 汽轮机汽耗率影响因素繁多等问题，不能保持汽轮机自动控制 在阀点上运行，存在CV1、CV2、CV3小幅波动现象，见图2。
4VWO
海门 #1机
运行 2010-5-27 1001.20
4VWO
24.60
25.09
23.86
24.32
3.01
3.07
23.92
21.44
2.76
14.55
23.52
22.54
4.39
10.16
24.09
24.23
2.07
3.43
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4.1阀点滑压研究
顺序阀的运行特性----整机性能 3.1当机组从最佳经济运行点（设计的3阀全开THA工况）增大蒸汽流量的时候，调节级 效率升高，同时调节级做功能力降低，排汽损失加大，共同作用下，整机效率降低。 3.2从最佳经济运行点降低蒸汽流量的时候，调节级做功能力加大及效率变差，整机效 率降低。 3.3阀点位置为局部高效率点。 3.4每组主蒸汽参数下都有类似运行曲线。
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3． 1000MW汽轮机顺序两阀滑压 优化的实施及存在的问题
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3.1 哈汽1000MW汽轮机两阀 滑压配汽优化实施
哈尔滨-东芝N1000-25/600/600型汽轮机滑压运行模式可用 四阀、三阀、二阀，制造厂提供的滑压曲线是按照三阀滑压模式 给定的，滑压曲线见下图。
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图2 某电厂#1汽轮机滑压运行时CV1、CV2和CV3高压调门小幅波动现 象
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4．汽轮机阀点滑压研究及优化可行性
第15页/共69页
4.1阀点滑压研究
理论依据
1.1汽轮机在额定或经济工况下，具有较高的循环效率和低损失是效率最好的运行工况， 滑压运行是提高变工况下运行效率的有效方式。 1.2降低主蒸汽压力，降低其做功能力，在发出同样电功率时，需要增大主汽流量，增 大高调门开度，也就降低了调门的节流损失，提高了高缸效率，但是主蒸汽压力降低造 成循环效率降低。 1.3 滑压的基本依据在于两方面的因素：在低负荷工况下，一是需通过高调门节流来限 制进入汽轮机的蒸汽流量，产生节流损失，增大热耗；二是降低主蒸汽压力可减小高调 门节流程度，但主蒸汽压力降低造成循环效率降低；因此，两种因素共同作用下，必有 一最佳效率点，最佳运行点组成的与主汽压力相关的曲线就是机组的定滑压运行曲线。 1.4在调节级和压力级共同作用下的整机效率特点如下: (1)当机组从最佳经济运行点（设计的3VWO工况）增大蒸汽流量的时候，调节级效率 升高，同时调节级做功能力降低，排汽损失加大，共同作用下，整机效率降低，所以热 平衡图中4VWO工况热耗高于3VWO 的THA工况。 (2)从最佳经济运行点（设计的3VWO工况）降低蒸汽流量的时候，调节级做功能力加 大及效率变差，整机效率降低。 (3) 2VWO 、 3VWO 、 3VWO位置为局部高效率点。 (4)因此在机组条件允许的情况下，力求按顺序阀方式运行，在变工况下，将机组调整 到阀点运行也具有比较好的经济性。
超（超）临界机组的再热汽温通常采用喷水减温“+”烟气挡板的调节手段，但由于 烟气挡板对再热汽温的滞后很大（控制对象时间常数达二十几分钟），采用DCS 常规控制方案基本无法投入烟气挡板的自动控制。运行人员只能以再热喷水减温为 控制手段来调节，机组运行经济性明显受到影响。
“优化系统”目标 6
具有更好的运行效率 通过应用先进控制算法，有效投入再热烟气挡板的自动控制，大幅减少再 热减温水量，机组运行效率可得到明显提升。
22.55
23.26
23.06
4.67
9.98
4.55
6.72
23.04
22.70
23.20
23.07
4.87
9.38
4.80
6.67
23.20
22.61
23.38
23.16
4.21
9.74
4.06
6.31
16.34
17.60
21.75
17.97
32.54
29.74
19.07
27.31
海门 #1机
运行 2010-5-19 1027.90