中空玻璃中空层结构胶粘接宽度的计算

幕墙用中空玻璃密封胶相容性及注胶宽度的探讨

幕墙用中空玻璃密封胶相容性及注胶宽度的探讨孙文迁1.前言随着建筑节能的实施，中空玻璃玻在玻璃幕墙中的应用越来越普遍。

在隐框玻璃幕墙中，中空玻璃的二道密封胶连接着中空玻璃的内、外片，承受着风荷载、地震荷载及外片玻璃的自重，直接关系到中空玻璃的使用耐久性及安全性。

如果二道密封胶与玻璃及相接触的材料不相容或粘结强度达不到要求，将会导致中空玻璃外片玻璃脱离的情况，埋下很大的安全隐患。

目前，GB/T11944-2002《中空玻璃》标准及JC/T486-2001《中空玻璃用弹性密封胶》对中空玻璃二道密封胶的相容性并未做强制性规定，中空玻璃产品标准对中空玻璃密封胶的注胶宽度有明确的规定，但又与“建筑幕墙”GB/T21086-2007及“玻璃幕墙技术规程”JGJ102-2003中有关硅酮结构密封胶注胶宽度的相关规定不一致，如果仅按照“中空玻璃标准”要求生产的中空玻璃用于建筑幕墙，特别是隐框、半隐框玻璃幕墙，则存在着极大的安全隐患，本文对此一一分析、探讨。

2.中空玻璃用密封胶相容性问题的探讨GB/T11944-2002作为中空玻璃产品标准，规定了中空玻璃用密封胶应满足“中空玻璃用弹性密封胶”JC/T486的要求，在JC/T486附录A中仅说明“建筑用硅酮结构密封胶”标准GB16776附录规定的相容性试验方法可用来确定二道密封胶与另一材料是否相容，但JC/T486又在前言中说明本附录A仅为提示性附录，并未列为强制性条款。

这为中空玻璃生产厂家逃避试验留下了借口，为用于幕墙的中空玻璃质量安全埋下了隐患。

在“建筑幕墙”标准GB/T21086-2007第5.3.3.1条中规定了硅酮结构密封胶、硅酮密封胶同相粘结的幕墙基材、饰面板、附件和其它材料应具有相容性，随批单元件切割粘结性达到合格要求；在JGJ102-2003“玻璃幕墙工程技术规范”第3.4.3条规定：中空玻璃应采用双道密封，一道密封应采用丁基热熔密封胶，隐框、半隐框及点支撑玻璃幕墙用中空玻璃的二道密封胶应采用硅酮结构密封胶；强制性条款第3.6.2条规定：硅酮结构密封胶使用前，应经国家认可的检测机构进行与其相接触材料的相容性和剥离粘结性试验。

中空夹胶玻璃的计算(内中空)

第二节中空夹胶玻璃的计算（内层中空）幕墙采用6mm的钢化玻璃＋1.52PVB＋6mm的钢化玻＋12A＋8mm的钢化玻璃的中空夹胶玻璃，选取标高20m处为计算部位，玻璃分格高度H＝1.5 m，玻璃分格宽度B＝2 m。

局部风压体型系数μs1取2.0（建筑结构荷载规范7.3.3）。

1.玻璃强度计算风荷载标准值为W k＝βgZ·μs1·μz·W o（玻璃幕墙工程技术规范5.3.2）＝1.921×2×.836×.45（一定要注意查地区）（建筑结构荷载规范GB50009）计算书-简洁版（按excel取注意地区地面粗糙度）＝1.445KN／m2（高度变化系数与阵风系数条文说明中有说如何取）水平分布地震作用标准值为q Ek＝βe·αmax·γ玻·t·10-3（玻璃幕墙工程技术规范5.3.4）＝5×.16×25.6×20×10-3＝.41KN／m2（水平地震影响系数最大值）先按中空玻璃计算，荷载按下式分配作用在夹层玻璃上的荷载按下式计算：W k12＝1.1×W k×(t13+t23)/(t13+t23+t33)＝.727KN／m2（玻璃幕墙工程技术规范6.1.5-1）（只有中空的外层玻璃才有1.1倍系数）q Ek12＝βe·αmax·γ玻·(t1+t2)·10-3＝.246KN／m2（玻璃幕墙工程技术上规范6.1.5-2）作用在单片玻璃上的荷载按下式计算:W k3＝ W k×t33 / (t13 + t23 + t33)＝.784KN／m2q Ek3＝βe·αmax·γ玻·t3·10-3＝.164KN／m2按夹层玻璃计算，荷载按下式分配作用在第一片玻璃上的荷载按下式计算：W k1＝ W k12×t13 / (t13 + t23)＝.364KN／m2q Ek1＝ q Ek12×t13 / (t13 + t23)＝.123KN／m2作用在第二片玻璃上的荷载按下式计算：W k2＝ W k12×t23 / (t13 + t23)＝.364KN／m2q Ek2＝ q Ek12×t23 / (t13 + t23)＝.123KN／m2①风荷载作用下应力标准值按下式分别在三个单片玻璃上计算σwk＝6·η·ψ1·W k·a2/t2（玻璃幕墙工程技术规范6.1.2-1）式中:σwk—风荷载作用下的应力标准值，(N/mm2)；a——矩形玻璃板材短边边长，(mm)；t——玻璃的厚度，(mm)；ψ——弯曲系数，按a/b的值查表（玻璃幕墙工程技术规范P39表6.1.2-2）（按EXCEL）η——折减系数，按θ查表（玻璃幕墙工程技术规范P39表6.1 .2-2）（线性插值，自己算）θ1＝(W k1＋0.5·q Ek1)·a4/(E·t14)＝(.364＋0.5×.123)×10-3×15004/(0.72×105×64)＝23.08查表取η1＝.9077θ2＝(W k2＋0.5·q Ek2)·a4/(E·t24)＝(.364＋0.5×.123)×10-3×15004/(0.72×105×64)＝23.08查表取η2＝.9077θ3＝(W k3＋0.5·q Ek3)·a4/(E·t34)＝(.784＋0.5×.164)×10-3×15004/(0.72×105×84) ＝14.87查表取η3＝.9405则σwk1＝6·η1·ψ1·W k1·a2/t12＝6×.9077×.0683×.364×10-3×15002/62＝8.46 N/mm2σwk2＝6·η2·ψ1·W k2·a2/t22＝6×.9077×.0683×.364×10-3×15002/62＝8.46 N/mm2σwk3＝6·η3·ψ1·W k3·a2/t32＝6×.9405×.0683×.784×10-3×15002/82＝10.62 N/mm2②地震作用下应力标准值按下式分别在三个单片玻璃上计算σEk＝6·η·ψ1·q Ek·a2/t2式中:σEk—地震作用下的应力标准值，(N/mm2)；η——取风荷载作用下应力计算时的值则σEk1＝6·η1·ψ1·q Ek1·a2/t12＝6×.9077×.0683×.123×10-3×15002/62＝2.86 N/mm2σEk2＝6·η2·ψ1·q Ek2·a2/t22＝6×.9077×.0683×.123×10-3×15002/62＝2.86 N/mm2σEk3＝6·η3·ψ1·q Ek3·a2/t32＝6×.9405×.0683×.164×10-3×15002/82＝2.22 N/mm2③玻璃的应力组合设计值按下式分别在三个单片玻璃上计算σ＝ψw·γw·σwk＋ψe·γe·σEk（玻璃幕墙工程技术规范5.4.1）则σ1＝ψw·γw·σwk1＋ψe·γe·σEk1＝1.0×1.4×8.46＋0.5×1.3×2.86＝13.7N/mm2<f a＝84N/mm2σ2＝ψw·γw·σwk2＋ψe·γe·σEk2＝1.0×1.4×8.46＋0.5×1.3×2.86＝13.7N/mm2<f a＝84N/mm2σ3＝ψw·γw·σwk3＋ψe·γe·σEk3＝1.0×1.4×10.62＋0.5×1.3×2.22＝16.31N/mm2<f a＝84N/mm2（玻璃幕墙工程技术规范5.2.1）所以玻璃强度满足要求。

不同形状玻璃板片结构胶胶宽的计算方法

胶宽外，还要考虑胶厚。本文重点介绍不同形状玻璃板片结构胶胶宽的计算方法，同时分析了影响结构性
图１在拉伸情况下的结构胶胶宽
实际工程中，因为设计的要求，往会碰到很多往异形玻璃板片，确计算这些异形玻璃板片所需结构精胶的胶宽就非常重要。形荷载分布理论和由此产生梯的结构胶胶宽计算公式已经在过去的２０多年内被建
图６所示是３种一般形状的三角形，以同一个现
建筑接缝密封与防水
蹦麓瓣强鞲嬲鳓瓣瓣ｍ嚣蝌掰 Ⅲ 掰：骶舞
公式来计算它们的结构胶粘结宽度。与矩形板块相似，作用于三角形板块上的最大力出现在角平分线
上。对于用于粘结的结构胶来说，从角平分线交点分
发生在虚线上。板片上任何地方所承受的风荷载都会传递到与此点距离最近边的结构胶上，以，所板片的
四周上各点所受的拉伸应力是不相同的。最大的应力
出现在板片的短边中点ｏＰ（４和长边上ｑ段、ｔ、图）ｒｓ
曰边的受力分布Ａ边的受力分布注：虚线为平板理论假设下的密封胶常应力分布
图５密封胶在风荷载作用下的应力分布
段。结构胶在假设板片保持平整（平板理论）和受梯形荷载分布理论两种不同情况下的预受应力比较见图５，结构胶在梯形荷载分布理论下比平板理论下要承
受更大的应力

(完整版)玻璃幕墙基本荷载和中空玻璃结构胶计算书1

玻璃幕墙荷载和中空玻璃结构胶设计计算书计算:校核:审核:XXX装饰工程公司xxxx年xx月xx日目录一、计算依据及说明 (1)1.工程概况说明 (1)2.设计依据 (1)3.基本计算公式 (3)二、荷载计算 (5)1.风荷载标准值计算 (5)2.风荷载设计值计算 (8)3.水平地震作用计算 (8)4.荷载组合计算 (8)三、中空玻璃结构胶计算 (9)1.结构胶宽度计算 (9)2.结构胶厚度计算 (9)3.结构胶强度计算 (10)[强度计算信息][产品结构]设计计算书一、计算依据及说明1.工程概况说明工程名称:[工程名称]工程所在城市:北京市工程所属建筑物地区类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:八度(0.2g)工程基本风压:0.45kN/m2工程强度校核处标高:10m2.设计依据3.基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;[工程名称]按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8.1.1-2 采用风荷载计算公式: wk =βgz×μsl×μz×w其中: wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 条文说明8.6.1取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz =1+2gI10(z10)(-α)其中g为峰值因子取为2.5，I10为10米高名义湍流度,α为地面粗糙度指数 A类场地: I10=0.12 ,α=0.12B类场地: I10=0.14 ,α=0.15C类场地: I10=0.23 ,α=0.22D 类场地: I10=0.39 ,α=0.30μz ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算: A 类场地: μz =1.284×(Z 10)0.24B 类场地: μz =1.000×(Z 10)0.30C 类场地: μz =0.544×(Z 10)0.44D 类场地: μz =0.262×(Z 10)0.60本工程属于C 类地区μsl ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定 w0---基本风压,按全国基本风压图,北京市地区取为0.45kN/m 2(3).地震作用计算: q EAk =β E ×α max ×GAk其中: qEAk ---水平地震作用标准值 β E ---动力放大系数,按 5.0 取定αmax ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): αmax =0.04 7度(0.1g): αmax =0.08 7度(0.15g): αmax =0.12 8度(0.2g): α max =0.16 8度(0.3g): α max =0.24 9度(0.4g): αmax =0.32北京市地区设防烈度为八度(0.2g),根据本地区的情况,故取αmax =0.16 GAk ---幕墙构件的自重(N/m 2) (4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： γ G SG +γw ψ w Sw +γE ψ E SE +γT ψ T ST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk =Wk +0.5×qEAk ，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值: q=1.4×Wk +0.5×1.3×qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、荷载计算1. 风荷载标准值计算Wk : 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2) z : 计算高度10mμ z : 10m 高处风压高度变化系数(按C 类区计算): (GB50009-2012 条文说明8.2.1) μ z =0.544×(z 10)0.44=0.544 由于0.544<0.65,取μz =0.65I 10: 10米高名义湍流度,对应A 、B 、C 、D 类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。

中空夹胶钢化玻璃计算参数及介绍

021 台玻中空钢化夹胶玻璃6LOW-E+12A +6+1.14PVB+612A 是空气层厚度12mm1.14pvb 是1.14mmPVB 胶片厚度批发零售460.00 平方台玻集团长江玻璃有限公司南京总代理2009-12-23 22台玻钢化夹胶玻璃8+1.52+8270.00 平方台玻集团长江玻璃有限公司南京总代理 2009-12-2323台玻钢化夹胶玻璃8+1.14+8261.00 平方台玻集团长江玻璃有限公司南京总代理 2009-12-2324台玻钢化夹胶玻璃6+1.14+6266.00 平方台玻集团长江玻璃有限公司南京总代理 2009-12-2325镀膜钢化夹胶玻璃8+1.14PVB+6(镀膜)260.00 平方台玻集团长江玻璃有限公司南京总代理2009-12-2326双钢化夹胶玻璃5+0.76+5150.00 m2南京昌达玻璃公司 2009-12-2327钢化夹胶玻璃10+0.76+10230.00 平方南京飞天玻璃实业有限公司 2009-12-2328 钢化夹胶玻璃耀皮双钢6＋0.76＋6230.00 270.00 m2上海耀华皮尔金顿玻璃有限公司 2009-12-1529 钢化夹胶玻璃耀皮双钢8＋0.76＋8270.00 320.00 m2上海耀华皮尔金顿玻璃有限公司2009-12-1530钢化夹胶玻璃5-0.76A-5mm100.00 125.00 m2源来玻璃深加工 2009-12-09 31钢化夹胶玻璃8-0.76A-8m m132.00 165.00 m2源来玻璃深加工 2009-12-0932钢化夹胶玻璃5-0.76A-5mm104.00130.0m2 星星玻璃2009-12-0933钢化夹胶玻璃6-0.76A-6mm116.00145.0m2 星星玻璃2009-12-0934钢化夹胶玻璃5-0.76A-5mm80.00100.0m2重庆安特玻璃技术有限公司2009-12-0935钢化夹胶玻璃12+12mm 238.50265.0㎡台玻工业集团成都公司2009-12-0836钢化夹胶玻璃10+10mm 222.30247.0㎡台玻工业集团成都公司2009-12-0837钢化夹胶玻璃8+8mm 205.20228.0㎡台玻工业集团成都公司2009-12-0838钢化夹胶玻璃5+5mm 162.00180.0㎡台玻工业集团成都公司2009-12-0839钢化夹胶玻璃12+12mm 238.50265.0m2中国南玻集团股份有限公司2009-12-0840钢化夹胶玻璃10+10mm 222.30247.0m2中国南玻集团股份有限公司2009-12-08玻璃知识：中空玻璃1.1用途简介中空玻璃是一种以两片或多片玻璃组合而成，玻璃与玻璃之间的空间和外界用密封胶隔绝，里面是空气或其他特殊气体。

中空玻璃封胶线参数

中空玻璃封胶线参数
中空玻璃封胶线的参数包括以下几个方面：
1.封胶线长度：根据客户需求定制，但最长不超过30米。

2.封胶线直径：一般为0.5~1.0mm。

3.封胶线上部厚度：0.15~0.3mm，而下部厚度为1.2~2.0mm。

4.中空玻璃密封条宽度：30~150mm。

5.上、下部铝条宽：20~40mm。

6.上部铝条厚：2mm。

7.较小玻璃尺寸：一般为280×450mm。

8.较大玻璃尺寸：最大为2500×3500mm。

9.玻璃厚度范围：一般为3~12mm，而中空玻璃厚度为12~60mm。

10.打胶速度：12~30m/min。

11.打胶宽度：6~24mm。

12.打胶深度：2~15mm。

13.传送速度：0~48m/min。

14.功率：一般为10KW。

15.气源：工作压力为20bar（0.4mpa），工作气压范围为0.02~0.4mpa。

这些参数根据不同的中空玻璃封胶线设备会有所不同，建议具体查阅设备说明书或咨询厂家了解具体参数。

中空夹胶钢化玻璃计算参数及介绍

021 台玻中空钢化夹胶玻璃6LOW-E+12A+6+ +612A 是空气层厚度12mm是胶片厚度批发零售平方台玻集团长江玻璃有限公司南京总代理2009-12-23 22台玻钢化夹胶玻璃8++8平方台玻集团长江玻璃有限公司南京总代理 2009-12-2323台玻钢化夹胶玻璃8++8平方台玻集团长江玻璃有限公司南京总代理 2009-12-2324台玻钢化夹胶玻璃6++6平方台玻集团长江玻璃有限公司南京总代理 2009-12-2325镀膜钢化夹胶玻璃8++ 6(镀膜)平方台玻集团长江玻璃有限公司南京总代理2009-12-2326双钢化夹胶玻璃 5++5 m2南京昌达玻璃公司 2009-12-23 27钢化夹胶玻璃10++10平方南京飞天玻璃实业有限公司 2009-12-2328 钢化夹胶玻璃耀皮双钢6＋＋6m2上海耀华皮尔金顿玻璃有限公司 2009-12-1529 钢化夹胶玻璃耀皮双钢8＋＋8 m2上海耀华皮尔金顿玻璃有限公司2009-12-1530钢化夹胶玻璃 m m2源来玻璃深加工 2009-12-09 31钢化夹胶玻璃 m m2源来玻璃深加工 2009-12-0932钢化夹胶玻璃mm2 星星玻璃2009-12-0933钢化夹胶玻璃mm2 星星玻璃2009-12-0934钢化夹胶玻璃mm2重庆安特玻璃技术有限公司2009-12-0935钢化夹胶玻璃12+12mm ㎡台玻工业集团成都公司2009-12-0836钢化夹胶玻璃10+10mm ㎡台玻工业集团成都公司2009-12-0837钢化夹胶玻璃8+8mm ㎡台玻工业集团成都公司2009-12-0838钢化夹胶玻璃5+5mm ㎡台玻工业集团成都公司2009-12-0839钢化夹胶玻璃12+12mm m2中国南玻集团股份有限公司2009-12-0840钢化夹胶玻璃10+10mm m2中国南玻集团股份有限公司2009-12-08玻璃知识：中空玻璃用途简介中空玻璃是一种以两片或多片玻璃组合而成，玻璃与玻璃之间的空间和外界用密封胶隔绝，里面是空气或其他特殊气体。

(模板)结构胶的应用与计算

1 隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算基本参数：1：计算点标高：88m ；2：玻璃分格尺寸：宽×高=B ×H=1100mm ×1380mm ；3：幕墙类型：全隐框玻璃幕墙4：年温温差：80℃；1.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算：(1)水平力作用下结构胶粘结宽度：C s1：风荷载和地震作用下结构胶粘结宽度最小值(mm)；w k ：风荷载标准值(N/mm2)；q EAk ：地震作用标准值(N/mm2)，对于不等片合片的中空玻璃，取外片重量，其它情况，取组成板块的玻璃总重量，按公式5.3.4[JGJ102-2003]计算； a ：矩形分格短边长度(mm)；f 1：结构胶的短期强度允许值，取0.2N/mm2；C s1=(1.4×w k +0.5× 1.3×q EAk )×a/2f 1 ……5.6.3-2[JGJ102-2003]=(1.4×0.001364+0.5×1.3×0.000246)×1100/2/0.2=5.691mm(2)自重效应(永久荷载)作用下胶缝宽度的计算(玻璃与铝框间)： C s2：自重效应下玻璃与铝框间结构胶粘结宽度最小值(mm)；q G1：结构胶承担的玻璃单位面积重力荷载设计值(N/mm2)，分项系数取1.35；a ：分格短边长(mm)；b ：分格长边长(mm)；f 2：结构胶的长期强度允许值，取0.01N/mm2；C s2=q G1ab/2(a+b)f 2 ……5.6.3-3[JGJ102-2003]=0.000415×1100×1380/2/(1100+1380)/0.01=12.701mm(3)自重效应(永久荷载)作用下胶缝宽度的计算(玻璃与玻璃间)： C s3：自重效应下玻璃与玻璃间结构胶粘结宽度最小值(mm)；q G2：结构胶承担的玻璃单位面积重力荷载设计值(N/mm2)，分项系数取1.35；a ：分格短边长(mm)；b ：分格长边长(mm)；f 2：结构胶的长期强度允许值，取0.01N/mm2；C s3=q G2ab/2(a+b)f 2 ……5.6.3-3[JGJ102-2003]=0.000207×1100×1380/2/(1100+1380)/0.01=6.335mm实际玻璃与铝框间胶缝宽度取8mm.玻璃与玻璃间胶缝宽度取8mm.1.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算：(1)玻璃与铝框间温度作用下结构胶粘结厚度：u s1：在年温差作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；b ：玻璃板块最大边(mm)；Δt ：年温差：80℃a 1：铝型材线膨胀系数，2.3×10-5；a 2：玻璃线膨胀系数，1×10-5；u s1=b Δt(a 1-a 2)=1380×80×(2.3-1)×10-5=1.435mmt s1：温度作用下结构胶粘结厚度计算值(mm)；δ1：温度作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：10%t s1=u s1/(δ1(2+δ1))0.5=1.435/(0.1×(2+0.1))0.5=3.131mm(2)地震作用下结构胶粘结厚度：u s2：在地震作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；θ：风荷载标准值作用下主体结构层间位移角限值(rad)；(取值见表20[GB/T21086-2007])h g ：幕墙玻璃面板高度(mm)；u s2=θh g ……5.6.5-2[JGJ102-2003]=1/550×1380=2.509mmt s2：地震作用下结构胶粘结厚度计算值(mm)；δ2：地震作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：12.5%t s2=u s2/(δ2(2+δ2))0.5 ……5.6.5[JGJ102-2003]=2.509/(0.125×(2+0.125))0.5=4.868mm实际玻璃与铝框间胶缝厚度取6mm.玻璃与玻璃间胶缝厚度取6mm.1.3 结构胶设计总结：按5.6.1[JGJ102-2003]规定，硅酮结构胶还需要满足下面要求： 1：粘接宽度≥7mm ；2：12mm ≥粘接厚度≥6mm ；3：粘接宽度大于厚度，但不宜大于厚度的2倍，但是在实际情况下，不大于厚度的3倍是可以的；综合上面计算结果，本工程设计中玻璃与铝框间结构胶不满足规范要求。

不同形状玻璃板片结构胶胶宽的计算方法和结构性接口设计的考虑因素

不同形状玻璃板片结构胶胶宽的计算方法和结构性接口设计的考虑因素来源:2011年会论文集作者:周文亮日期:2011-4-25页面功能[字体：大中小] [打印] [投稿] [评论] [ 转发] [啄木鸟]本文作者：周文亮康子键结构胶宽度的计算考量玻璃板片或者附框上与硅酮结构胶相接触的尺寸叫做粘结宽度。

通常情况下，结构胶施打于玻璃板片的后面，主要用来承受风荷载引起的拉伸应力（如图1）。

被业内普遍接受的结构胶强度设计值（风荷载下）是138KPa，这个取值是基于结构胶的安全系数考虑，一般的结构胶要求具有5倍以上的安全系数，要远大于玻璃和铝型材的安全系数（2-3倍）。

经过20多年的实践证明，该取值还是比较保守的。

梯形荷载分布理论梯形荷载分布理论是基于板片的各个区域在风荷载作用下的挠曲会沿对应的区域分布，而不是保持整个板片平整。

这种基于近似的板片变形行为的结构胶受力原理已经被工业上广泛接受。

图2显示的是实际尺寸的玻璃板块在风荷载作用下发生向外挠曲的照片。

板片挠曲的情况与四条角平分线分成的几个区域相对应（如图3）。

最大的挠曲发生在如图中M-N虚线所示上。

在板片上任何地方所承受的风荷载都会传递到与此点距离最近边的结构胶上。

所以，板片的四周上各点所受的拉伸应力是不相同的。

最大的应力出现在板片的短边中点（如图4，O、P点）和长边上q到r 和s到t区域里。

图5比较了结构胶在假设板片保持平整（平板理论）和受梯形荷载分布理论两种不同情况下的预受应力。

可以看出，结构胶在梯形荷载分布理论下比平板或非变形板片要承受更大的应力。

结构密封胶粘结的区域必须能承受发生的最大应力。

为了计算这个应力和最小结构胶胶宽，任意选取了承受最大荷载的区域和结构胶，用阴影表示在图4中。

不同形状板片的计算矩形板块对于给定的风压，风荷载作用于阴影部分的力是由风压和阴影部分面积决定的。

风荷载作用力=风荷载值*Y*1/2短边长结构胶所能承受的力是由结构胶设计强度和粘接面积决定的。

中空夹胶玻璃的计算(内中空)

第二节中空夹胶玻璃的计算（内层中空）幕墙采用6mm的钢化玻璃＋1.52PVB＋6mm的钢化玻＋12A＋8mm的钢化玻璃的中空夹胶玻璃，选取标高20m处为计算部位，玻璃分格高度H＝1.5 m，玻璃分格宽度B＝2 m。

局部风压体型系数μs1取2.0（建筑结构荷载规范7.3.3）。

1.玻璃强度计算风荷载标准值为W k＝βgZ·μs1·μz·W o（玻璃幕墙工程技术规范5.3.2）＝1.921×2×.836×.45（一定要注意查地区）（建筑结构荷载规范GB50009）计算书-简洁版（按excel取注意地区地面粗糙度）＝1.445KN／m2（高度变化系数与阵风系数条文说明中有说如何取）水平分布地震作用标准值为q Ek＝βe·αmax·γ玻·t·10-3（玻璃幕墙工程技术规范5.3.4）＝5×.16×25.6×20×10-3＝.41KN／m2（水平地震影响系数最大值）先按中空玻璃计算，荷载按下式分配作用在夹层玻璃上的荷载按下式计算：W k12＝1.1×W k×(t13+t23)/(t13+t23+t33)＝.727KN／m2（玻璃幕墙工程技术规范6.1.5-1）（只有中空的外层玻璃才有1.1倍系数）q Ek12＝βe·αmax·γ玻·(t1+t2)·10-3＝.246KN／m2（玻璃幕墙工程技术上规范6.1.5-2）作用在单片玻璃上的荷载按下式计算:W k3＝ W k×t33 / (t13 + t23 + t33)＝.784KN／m2q Ek3＝βe·αmax·γ玻·t3·10-3＝.164KN／m2按夹层玻璃计算，荷载按下式分配作用在第一片玻璃上的荷载按下式计算：W k1＝ W k12×t13 / (t13 + t23)＝.364KN／m2q Ek1＝ q Ek12×t13 / (t13 + t23)＝.123KN／m2作用在第二片玻璃上的荷载按下式计算：W k2＝ W k12×t23 / (t13 + t23)＝.364KN／m2q Ek2＝ q Ek12×t23 / (t13 + t23)＝.123KN／m2①风荷载作用下应力标准值按下式分别在三个单片玻璃上计算σwk＝6·η·ψ1·W k·a2/t2（玻璃幕墙工程技术规范6.1.2-1）式中:σwk—风荷载作用下的应力标准值，(N/mm2)；a——矩形玻璃板材短边边长，(mm)；t——玻璃的厚度，(mm)；ψ——弯曲系数，按a/b的值查表（玻璃幕墙工程技术规范P39表6.1.2-2）（按EXCEL）η——折减系数，按θ查表（玻璃幕墙工程技术规范P39表6.1 .2-2）（线性插值，自己算）θ1＝(W k1＋0.5·q Ek1)·a4/(E·t14)＝(.364＋0.5×.123)×10-3×15004/(0.72×105×64)＝23.08查表取η1＝.9077θ2＝(W k2＋0.5·q Ek2)·a4/(E·t24)＝(.364＋0.5×.123)×10-3×15004/(0.72×105×64)＝23.08查表取η2＝.9077θ3＝(W k3＋0.5·q Ek3)·a4/(E·t34)＝(.784＋0.5×.164)×10-3×15004/(0.72×105×84) ＝14.87查表取η3＝.9405则σwk1＝6·η1·ψ1·W k1·a2/t12＝6×.9077×.0683×.364×10-3×15002/62＝8.46 N/mm2σwk2＝6·η2·ψ1·W k2·a2/t22＝6×.9077×.0683×.364×10-3×15002/62＝8.46 N/mm2σwk3＝6·η3·ψ1·W k3·a2/t32＝6×.9405×.0683×.784×10-3×15002/82＝10.62 N/mm2②地震作用下应力标准值按下式分别在三个单片玻璃上计算σEk＝6·η·ψ1·q Ek·a2/t2式中:σEk—地震作用下的应力标准值，(N/mm2)；η——取风荷载作用下应力计算时的值则σEk1＝6·η1·ψ1·q Ek1·a2/t12＝6×.9077×.0683×.123×10-3×15002/62＝2.86 N/mm2σEk2＝6·η2·ψ1·q Ek2·a2/t22＝6×.9077×.0683×.123×10-3×15002/62＝2.86 N/mm2σEk3＝6·η3·ψ1·q Ek3·a2/t32＝6×.9405×.0683×.164×10-3×15002/82＝2.22 N/mm2③玻璃的应力组合设计值按下式分别在三个单片玻璃上计算σ＝ψw·γw·σwk＋ψe·γe·σEk（玻璃幕墙工程技术规范5.4.1）则σ1＝ψw·γw·σwk1＋ψe·γe·σEk1＝1.0×1.4×8.46＋0.5×1.3×2.86＝13.7N/mm2<f a＝84N/mm2σ2＝ψw·γw·σwk2＋ψe·γe·σEk2＝1.0×1.4×8.46＋0.5×1.3×2.86＝13.7N/mm2<f a＝84N/mm2σ3＝ψw·γw·σwk3＋ψe·γe·σEk3＝1.0×1.4×10.62＋0.5×1.3×2.22＝16.31N/mm2<f a＝84N/mm2（玻璃幕墙工程技术规范5.2.1）所以玻璃强度满足要求。

5.2.1~5.2.4-中空玻璃计算

第二章、玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用TP6+12A+TP6 mm 厚的中空钢化玻璃。

半隐框玻璃幕墙的分格尺寸为， a=2050 mm （短边），b=2170 mm （长边）。

该玻璃幕墙的玻璃属于框支承体系，面板四边固定，可将其简化为四边简支的面板计算模型。

二、外片玻璃面板强度校核校核依据：ησ226tmqa =≤f g 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.2条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条的规定，中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为3231311.1t t t q q +=外、323132t t t q q +=内。

因为内外片玻璃承受的荷载不同，所以我们需要分别结算内外片的玻璃强度及挠度。

2、外片玻璃承受的水平风荷载t 1、t 2：中空玻璃内外片玻璃的厚度，取t 1=t 2=6 mmW K1：外片玻璃承受的水平风荷载标准值32313111.1t t t W W K K +=33366643.11.1+⨯⨯==0.79 KN/m 2 W 1：外片玻璃承受的水平风荷载设计值32313111.1t t t W W +=33366600.21.1+⨯⨯==1.1 KN/m 2 3、外片玻璃承受的水平地震荷载t 1、t 2：中空玻璃内外片玻璃的厚度，取t 1=t 2=6 mmG AK1：外片玻璃面板自重面荷载标准值G AK1=6×10-3×25.6=0.154 KN/m 2αmax ：水平地震影响系数最大值，取αmax =0.16按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条βE ：动力放大系数，取βE =5.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条q EK1：作用在外片玻璃上的地震荷载标准值计算q EK1=αmax ·βE ·G GK1=0.16×5.0×0.154=0.123 KN/m 2r E ：地震作用分项系数，取r E =1.3按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条q E1：作用在外片玻璃上的地震荷载设计值q E1=r E ·q EK1=1.3×0.123=0.16 KN/m 24、外片玻璃风荷载和水平地震作用组合计算ψW ：风荷载的组合值系数，取ψW =1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条ψE ：地震作用的组合值系数，取ψE =0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条q K1：外片玻璃风荷载和水平地震作用组合标准值q K1=ψW ·W K1+ψE ·q EK1=1.0×0.79+0.5×0.123=0.85 KN/m 2q 1：外片玻璃风荷载和水平地震作用组合设计值q 1=ψW ·W 1+ψE ·q E1=1.0×1.1+0.5×0.16=1.18 KN/m 25、外片玻璃的强度折减系数θ：参数t ：外片玻璃厚度，取t=6 mm 441Et a q =θ454361072.020501018.1⨯⨯⨯⨯=-=223.34 η：折减系数，取η=0.555由θ=223.34，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表6.1.2-2得6、外片玻璃强度校核m ：弯矩系数，取m=0.0488 由b a =21702050=0.944，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表6.1.2-1得 σ：外片玻璃产生的最大应力ησ2216t a m q = =555.0620501018.10488.06223⨯⨯⨯⨯⨯- =22.38 N/mm 2＜f g =84.0 N/mm 2外片玻璃面板强度符合规范要求。

拼接胶缝的计算宽度

明框幕墙的玻璃边缘至边框槽底的间隙应符合下式要求： L1xC2 ) >= Ulim 2C1(1+ L2xC1 12.83 >= 10 （mm）式中： L1= 1000 矩形玻璃板块竖向边长（mm）； L2= 1200 矩形玻璃板块横向边长（mm）； C1= 3.5 玻璃与左、右边框的平均间隙（mm），取值时应考虑1.5mm的施工偏差； C2= 3.5 玻璃与上、下边框的平均间隙（mm），取值时应考虑1.5mm的施工偏差； c1= 5 玻璃与左、右边框的平均间隙（mm）； c2= 5 玻璃与上、下边框的平均间隙（mm）； H= 3000 楼层高度（mm）；主体采用多、高层钢结构结构，按抗震设计计算玻璃幕墙平面的分格框的变形限值（mm）；由上述计算可知，玻璃边缘至边框槽底的间隙 OK!

中空玻璃二道密封结构胶宽度

中空玻璃二道密封结构胶宽度中空玻璃是一种由两块玻璃之间填充干燥空气或其他气体的结构。

而中空玻璃的密封结构胶宽度则是指在两块玻璃之间进行密封的结构胶的宽度。

这个宽度的大小直接关系到中空玻璃的密封效果和保温隔热性能。

今天我们就来深入探讨一下中空玻璃二道密封结构胶宽度对于中空玻璃品质的影响。

1. 中空玻璃二道密封结构胶宽度的定义中空玻璃的密封结构胶宽度是指在两块玻璃之间填充的密封结构胶的宽度。

通常来说，这个宽度会根据中空玻璃的尺寸和设计要求进行精确的计算和施工。

一般来说，中空玻璃的密封结构胶宽度越宽，其密封性能和保温隔热性能就会越好。

2. 中空玻璃二道密封结构胶宽度对密封性能的影响密封结构胶的宽度直接关系到中空玻璃的密封性能。

一般来说，如果密封结构胶的宽度不够，容易导致密封不严密，从而影响中空玻璃的保温隔热性能。

确保中空玻璃二道密封结构胶宽度的合适是非常重要的。

3. 中空玻璃二道密封结构胶宽度对保温隔热性能的影响除了密封性能之外，密封结构胶的宽度也会对中空玻璃的保温隔热性能产生影响。

如果密封结构胶的宽度不够，就会导致中空玻璃的热传导增加，从而影响其保温隔热性能。

通过控制中空玻璃二道密封结构胶的宽度，可以有效提升中空玻璃的保温隔热性能。

4. 个人观点和理解在我看来，中空玻璃二道密封结构胶宽度的大小对中空玻璃的品质和性能有着重要的影响。

通过合理控制密封结构胶的宽度，可以有效提升中空玻璃的密封性能和保温隔热性能。

在生产和施工中，务必严格按照设计要求进行操作，以确保中空玻璃的品质和性能。

总结回顾起来，中空玻璃二道密封结构胶宽度的大小对中空玻璃的品质和性能有着重要的影响。

适当的密封结构胶宽度可以保证中空玻璃的密封性能和保温隔热性能。

在生产和施工过程中，需要特别重视中空玻璃二道密封结构胶宽度的控制，以提升中空玻璃的品质和性能。

通过对中空玻璃二道密封结构胶宽度话题的深入探讨，相信我已经更加全面、深刻和灵活地理解了这个主题。

中空玻璃结构胶计算

关于中空玻璃结构胶粘接宽度计算目前经常会遇到在全隐工况下中空玻璃下订单时无法准确标定中空玻璃结构胶粘接宽度的情况。

而常规保守的做法是标定中空玻璃与铝附框的粘接宽度，给企业的正常经营带来很大不便甚至成本增加。

国家相关规范也未就该问题有明确的说明。

为此在充分理解现有规范的基础上总结出如下计算方式，供同行共同验证其正确性或仅作抛砖引玉。

1、依据JGJ102-2003规范P33页，作用于中空玻璃上的风荷载标准值可按下列公式分配到两片玻璃上：1) 直接承受风荷载作用的单片玻璃：1K W ＝1.1K W 323131t t t ＋ ―――――（1）2) 不直接承受风荷载作用的单片玻璃：2K W ＝K W 323132t t t ＋ ―――――（2）2、依据JGJ102-2003规范P27页，在风荷载作用下粘接宽度C S 应按下式计算：S C ＝12000f Wa ―――――（3）式中：S C ─── 硅酮结构密封胶的粘接宽度（mm）；W ─── 作用在计算单元上的风荷载设计值（KN／m 2）； a ─── 矩形玻璃板的短边长度（mm）；1f ─── 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2 N／m 2。

上述公式仅用来计算中空玻璃整体与铝附框粘接时的结构胶宽度计算。

3、中空玻璃用在全隐幕墙或全隐开启扇上的受力分析：中空玻璃内外片玻璃结构胶的粘接宽度计算有别于中空玻璃整体粘接到铝附框上的计算。

其主要原因在于中空玻璃中空层内的空气可以传递由外片玻璃传到内片玻璃的荷载，即能明显反映出中空层空气在工作状态下其体积和压强的关系。

而中空玻璃整体粘接到铝附框时的计算是基于玻璃室内所面对的房间内空气不会由于玻璃的挠曲变形而产生房间内空气的体积和压强的明显变化，即可以认定工况下房间内恒为1个标准大气压。

中空玻璃外片外侧的风荷载设计值应为1.4K W ，即（3）式中的W 值，既然在校核中空玻璃内片玻璃强度时可以引用规范中的（2）式那么就可以认为在工况下中空玻璃空气层的压强设计值就是1.42K W 。

中空玻璃一道密封胶的性能要求及施工技术

中空玻璃一道密封胶的性能要求及施工技术一道密封胶的化学成分决定着产品的物理性质和使用工艺适应性, 同时对中空玻璃的密封性及透明性产生影响。

中空玻璃内外空气压力变化将引起边部胶缝位移并产生变动的拉应力. 为提高中空玻璃持久的密封稳定性。

应设定接缝的结构尺寸和选择适宜模量的二道密封胶. 以避免一道密封胶过早破坏。

中空玻璃采用两道密封胶粘结装配成稳定的玻璃结构, 形成由双道密封组成的抗湿气渗透体系。

一道密封胶在中空玻璃自动生产线上的主要功能是实现间隔框一玻璃的定位组装, 为二道密封胶的涂施、固化和中空玻璃成型提供基础。

一道密封胶不可能承担着结构粘结牢度和横向荷载的传递, 但承担着抵御水蒸气渗透的有效密封, 特别在充填惰性气体(例如氩气)的产品中可有效阻挡气体的渗透逸失。

一道密封胶的化学成分决定着产品的物理性质和使用工艺适应性, 影响着中空玻璃使用中的密封及透明性。

中空玻璃边部结构尺寸和配套二道密封胶模量的选择, 有利于减少一道密封胶过量位移下的破坏并提高持久密封稳定性。

1热熔丁基密封胶的主要成分目前一道密封主要采用热熔丁基密封胶. 基础聚合物主要是聚异丁烯(PIB)均聚物. 碳一碳主链不含双键, 具有完全的非晶态特征. 能粘着难粘材料(PE、EPDM等)的表面, 具有石蜡类碳氢化合物的化学惰性, 耐化学腐蚀, 可溶于烃类溶剂. 具有永久触粘性和极低的玻璃化温度(一60℃), 对气候和热老化稳定, 对空气、湿气和其他气体渗透率极低。

丁基橡胶同PIB相容, 也可部分用作基础原料。

丁基橡胶是异丁烯与异戊二烯的共聚物. 具有基本相同的长而直的碳链化学结构, 但由于含有不饱和键, 可以硫化。

密封胶组分中添加有增粘剂、润滑剂、软化剂和填料等。

增粘剂主要用于增加初始粘结力, 一般常用松香、古马隆树脂、歧化松香类树脂等, 大多以固体粉末状加入。

润滑剂和软化剂常用来调整密封胶的操作工艺性能, 一般采用高沸点的溶剂油、矿物油或氧化聚乙烯等。

玻璃幕墙拼接胶缝宽度的计算

1.简述玻璃幕墙的拼接胶缝应有一定的宽度，以保证玻璃幕墙构件的正常变形要求。

2.依据规范[1]《玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003》3.玻璃幕墙的胶缝宽度计算玻璃幕墙的胶缝宽度计算公式：Ws=a*△T*b/δ+ d c + d e 不应小于10mm式中：Ws~~胶缝宽度（mm）;a~~面板材料的线膨胀系数（1/℃）;△T~~玻璃幕墙年温度变化（℃），可取80℃；δ~~硅酮密封胶允许的变位承受能力；b~~计算方向玻璃面板的变长（mm）；d c~~施工偏差（mm）,可取3mm；d e~~考虑地震作用等其他因素影响的预留量，可取2.0mm。

4.计算实例01玻璃幕墙类型：竖明横隐玻璃幕墙校核竖向玻璃胶缝W=15mm 是否满足要求玻璃高度b~~计算方向玻璃面板的边长b=3000mm查[1]表5.2.10 a=1x10-5 (1/℃)查硅酮密封胶厂家报告δ=+- 50%△T=80℃d c=3mm d e=2.0mmWs=max ( a*△T*b/δ+ d c + d e , 10mm)=max (1x10-5 x 80 x 3000/(50%) + 3 + 2 , 10mm)=max (9.8 ,10)=10(mm)W > Ws 满足要求！5.计算实例02玻璃幕墙类型：横明竖隐玻璃幕墙校核横向玻璃胶缝W=15mm 是否满足要求玻璃高度b~~计算方向玻璃面板的边长b=1500mm 查[1]表5.2.10 a=1x10-5 (1/℃)查硅酮密封胶厂家报告δ=+- 50%△T=80℃d c=3mm d e=2.0mmWs=max ( a*△T*b/δ+ d c + d e , 10mm)=max (1x10-5 x 80 x 1500/(50%) + 3 + 2 , 10mm) =max (7.4 ,10)=10(mm)W > Ws 满足要求！6.附录[1]。

结构胶计算实例及说明

结构胶计算实例及说明文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]结构胶计算玻璃采用结构胶与铝合金框粘接，主要承受温度和组合荷载。

1、基本参数胶的短期强度设计值： f 1= N/mm 2胶的长期强度设计值： f 2=mm 2年温差最大值: △T=80℃铝型材线膨胀系数: a 1=×10-5玻璃线膨胀系数: a 2=×10-5 （以上基本参数可以在计算书第二部分、基本参数及主要材料设计指标里找到）另外根据厂家提供的数据，得到以下参数：硅酮结构密封胶温差效应变位承受能力δ1=硅酮结构密封胶地震效应变位承受能力δ2=θ：主体结构的平面变形性能，取θ=1/500（在招标文件里可以找到这些数据）2、胶的粘结宽度胶在风荷载和地震作用下的粘结宽度S 1qa 7.1561300C 23.26mm 2000f 20000.2⨯===⨯，取C S =24.0 mm 。

(q 为风荷载和地震荷载的组合设计值)知识延伸：1、在风荷载作用下，粘结宽度C S 应按下式计算；式中 C S 硅酮结构密封胶的粘结宽度（ｍｍ）W 作用在计算单元上的风荷载设计值（KN/m 2）a 矩形玻璃板的短边长度（ｍｍ）f 1 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取mm 2。

2、在风荷载和水平地震作用下，粘结宽度C S 应按下式计算：E S 1(w 0.5q )a C 2000f +=(本工程就是用的这个公式，q w 0.5qE =+在荷载计算里面会有详细介绍)式中ｑE 为作用在计算单元上的地震作用设计值（KN/ｍ2）。

3、在玻璃永久荷载作用下，粘结宽度C S 应按下式计算：式中ｑG 幕墙玻璃单位面积重力荷载设计值（KN/m 2）;ａ、ｂ分别为矩形玻璃的短边和长边长度（ｍｍ）；ｆ2硅酮结构密封胶在永久荷载作用下的强度设计值，取 N/mm2。

4、水平倒挂的隐框、半隐框玻璃和铝框之间硅酮结构密封胶的粘结宽度C S应按下式计算：非抗震设计时，可取第1、3款计算的较大值；抗震设计时，可取第2、3款计算的较大值。