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• GB51022-2015
• 7.1.1有效宽度系数
• ⑵7.1.1取消CECS102:2002规程中要求
•
⑶6.1.1.6当利用腹板屈曲后抗剪强
度时，横向加劲肋间距a宜取
•
腹板变化不超过每米60mm的限制。
⑶7.1.1.1工字型截面构件腹板的受剪板 幅，考虑屈曲后强度时，应设置横向加
hw~2hw
当有计算依据时，温度区段长度可 适当加大。
• 4.1.1设计荷载考虑温度作用 • 5.2.4规定温度区间，“不宜大
于”。
横向温度区段区间大于150m， 考虑温度影响。
• 6.3增加温度作用分析
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荷载和荷载效应-风荷载
• CECS102:2002
• GB51022-2015
• Wk=UsUzWo
• Us -风荷载体型系数（考虑内、 外风压最大值的组合，且含阵 风系数）
• ⑼7.1.6增加屋面斜梁平面外计算长度考虑隅 撑作用的条件；增加单面隅撑的副作用。
•
⑽6.1.6构造保证斜梁的整体稳定性（隅 • 撑间距）
•
⑽7.1.6增加斜梁整体稳定计算方法（设隅撑 梁）
⑾7.2增加端部刚架设计要求：抗风柱节点设
计；端部屋面梁不宜设置隅撑；抗风柱弯矩
平面外计算长度。
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构件设计
进一步明确了，隅撑不
考虑截面塑性发展。
能作为屋面梁的面外刚 性支撑点，规范将隅撑 考虑为一个面外弹性约
束。
• ⑺7.1.4增加托梁稳定性计算，也可用于屋面 梁不设隅撑的情况。考虑截面塑性发展。
• ⑻7.1.5变截面柱平面外稳定：修改为轴力和 弯矩采用大端截面，以便能够退化成等截面 构件；截面等效弯矩系数变化较大;考虑截面 塑性发展。
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构件设计
• CECS102:2002
• GB51022-2015
• ⑹6.1.3对于楔形柱，轴力项以小头为准，• ⑹7.1.3变截面柱平面内稳定：修改为轴力和
弯矩项以大头为准（这种计算方法偏保
弯矩采用大端截面，以便能够退化成等截面
守对）于屋面梁构件，规范
构件。 弯矩放大系数放大（见条文说明）。
• CECS102:2002
• 6.1.6隅撑计算公式
• GB51022-2015
• 6.1.6隅撑计算公式
• 8.4.1条文说明提供隅撑连接节 点。
• 8.5增加圆钢支撑与刚架连接节 点
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檩条和墙梁
• CECS102:2002
• 6.3.7实腹式檩条的强度计算 屋面能阻止檩条侧向位移和扭转
强度计算公式主要变化： 按檩条腹板平面内的弯矩
• GB51022-2015
• 强度设计值 • 屈服强度最小值 • 新增LQ550钢号 （只用于屋面和墙面板）
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材料
• CECS102:2002
• 强度设计值 • 屈服强度最小值
• GB51022-2015
• 强度设计值 • 屈服强度最小值 • 新增LQ550钢号 （只用于屋面和墙面板）
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材料
• 6.2.5纵向柱列的地震作用采用基底 剪力法。
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结构形式
• CECS102:2002
• GB51022-2015
• ⑴4.2.2门式刚架的跨度宜采用 9~36m
• ⑵4.2.2门式刚架的平均高度宜 采用4.5~9m;当有桥式吊车时不 宜大于12m.
• ⑶4.4.3外墙：
抗震设防烈度不高于6度时，可 采用轻型钢墙板或砌体；抗震 设防烈度为7度、8度时，可采 用轻型钢墙板或非嵌砌砌体； 当抗震设防烈度为9度时，宜采 用轻型钢墙板与柱柔性连接的 轻型墙板。
主要增加了抗风柱或抗风桁架的水 平挠度：L/250
3.4.1工字形截面梁、柱构件腹板 的计算高度hw与其厚度tw之比， 不应大于250。
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荷载和荷载效应-温度作用
• CECS102:2002
• GB51022-2015
• 4.3.1 门式刚架轻型房屋钢结构 的温度区段长度(伸缩缝间距) ,
应符合下列规定: 纵向温度区段不大于300m; 横向温度区段不大于150m 。
端距不应小于2 倍螺栓孔径。 7.2.9端板的厚度t不应小于16mm •
7.2.21 梁与柱端板连接节点的刚度
计算应符合下列规定: 1 门式刚架梁与柱的端板式连接节 •
点，应按理想刚接进行设计，
以确保刚架的整体刚度和承载
力。单跨门式刚架梁与柱的连
接节点，转动刚度(R) 应按公式
(7.2.21- 1)计算。多跨框架的中
• 9.1.5实腹式檩条的强度计算： • 屋面能阻止檩条侧向位移和扭转
• 9.1.5增加檩条抗剪强度的验算
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檩条和墙梁
• CECS102:2002
• GB51022-2015
• 9.1.6当檩条腹板高厚比不大于200时， 可考虑取消檩托板，验算檩条局部屈曲 承压能力。
• 9.1.7,檩条兼做屋面横向水平支撑压杆 和纵向系杆时，檩条长细比不应大于 200 。（CECS102:2002中为220）
• 9.3.1增加规定： 实腹式檩条跨度不宜大于12m； 当单坡长度大于50m,宜在中间增加一道 双向斜拉条和刚性撑杆组成的桁架结构 体系。
• 9.3.2规定：撑杆长细比不应大于220 • 9.3.4关于屋面檩条倾覆力矩的规定 • 9.4.4墙梁在风吸力作用下的稳定计算按
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》
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檩条计算对比-2
对比可见，当风压较小时，转轴的影响显然要大于风压带来的影响，所以强度 应力新规范反而有所降低，但是，随着风压的增大，新规范的强度应力最终会 大于旧规程。在稳定方面，由于还是按照主轴计算，所节点设计
• GB51022-2015
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荷载和荷载效应-雪荷载
• CECS102:2002
• GB51022-2015
• 按照《建筑结构荷载规范》， 未明确重现期
• 明确门式刚架结构为雪荷载敏 感结构，采用100年重现期。
• 4.3.3高低屋面及相邻屋屋面满 足（hr-hb)/hb＞0.2时，考虑雪 漂移和雪堆积
• 4.3.4积雪平均密度比荷载规范 大 30Kg/m3
及几何特性计算，无需计算 垂直于腹板的荷载分量作用， 强度验算轴由原来的主轴转 到平行轴。（屋面坡度小于 1/10时）
• GB51022-2015
• 9.1.3檩条设计：单跨简支；连续嵌 套搭接；多跨静定梁模式（重点介 绍）
• 9.1.4实腹式檩条卷边宽厚比不宜大 于13，卷边宽度与翼缘宽度之比不 宜小于0.25（保证卷边对翼缘的充 分约束），不宜大于0.326（保证 卷边不先于翼缘局部屈曲）
对锚栓的最小锚固长度做出规定。
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• GB51022-2015
柱计算长度
• 对于铰接单跨的结构，规范中给出的长度系数公式显然大于2，而按 照旧规程查表法得到的系数则会在1.0上下。
• 旧规程按整体失稳的方法来考虑柱计算长度时，柱的计算长度系数是 和柱轴力相关的，轴力大的柱计算长度小。新规范A.0.1~A.0.6的计算 方法则完全脱离内力，只和结构的几何特性相关，当结构形式确定以 后，构件的计算长度系数就确定了。
• CECS102:2002
• 强度设计值 • 屈服强度最小值
• GB51022-2015
• 强度设计值 • 屈服强度最小值 • 新增LQ550钢号 （只用于屋面和墙面板）
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变形限值
• CECS102:2002
• GB51022-2015
• 3.4.2 单层门式刚架的柱顶位移 设计值，不应大于表3.4.2-1 规 定的限值。
• W0-基本风压，按《建筑结构荷 载规范》的规定值乘以1.05采 用。
• Wk= β UwUzWo
• β-门式轻钢结构是风荷载敏感 结构，β=1.1表示对基本风压的 提高。对维护结构β=1.5，考虑 阵风作用。
• Uw –风荷载系数。 （新规范w0 不需要乘以1.05）
• 考虑内、外风压最大值的组合。 内压考虑“鼓风效应”和“吸 风效应”。
• 术语 • 材料 • 变形限值 • 荷载和荷载组合效应 • 构件设计 • 檩条和墙梁设计 • 连接和节点设计 • 柱计算长度 • 其他
门刚修订主要变化
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术语
• CECS102:2002
• 部分封闭式建筑
2.1.3 部分封闭式建筑:
• 受外部正风压力的墙面上孔口 总面积超过该建筑物其余外包 面(墙面和屋面)上孔口面积的总 和，并超过该墙毛面积的5% ， 且建筑物其余外包面的开孔率 不超过20% 的建筑。
柱为摇摆柱时，式中的系数应
适当提高，可取40 或50 。
•
10.2.7规定端板连接节点计算的内容 10.2.7
10.2.9~10.2.10增加吊车梁及牛腿连
接节点
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柱脚锚栓设计
• CECS102:2002
• GB51022-2015
7.2.20柱脚锚栓不宜用于承受柱脚底 部的水平剪力
10.2.15第三款：当剪力由不带靴梁 的锚栓承担时，应将螺母、垫板与 底板焊接，柱底的受剪承载力可按 0.6倍的锚栓受剪承载力取用。当柱 底水平剪力大于受剪承载力时，应 设置抗剪键。
• GB51022-2015
• 部分封闭式建筑
2.1.9 部分封闭式建筑: • 受外部正风压力的墙面上孔口
总面积超过该建筑物其余外包 面(墙面和屋面)上孔口面积的总 和，并超过该墙毛面积的10% ， 且建筑物其余外包面的开孔率 不超过20% 的建筑。
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材料
• CECS102:2002
• 强度设计值 • 屈服强度最小值
• ⑴5.2.2门式刚架的单跨跨度宜 采用12~48m
• ⑵新规范无此项内容
• ⑶5.3.3外墙：
当抗震设防烈度在8度及以下时， 宜采用轻型金属墙板或非嵌砌 砌体；当抗震设防烈度为9度时， 应采用轻型金属墙板与柱柔性 连接的轻型墙板。
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构件设计
• CECS102:2002
• 6.1.1有效宽度系数
• 10.1.2规定:由地震作用控制结构设计的 门式刚架轻型房屋钢结构构件不得采用 单面角焊缝连接。
• 10.1.3~10.1.5增加几处焊缝规定
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连接和节点设计
• CECS102:2002
• GB51022-2015
7.2.5 螺栓中心至翼缘板表面的距
离，应满足拧紧螺栓时的施。
工要求，不宜小于35mm。螺栓
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檩条计算对比-1
对比可见，对于对称截面，由于主轴和平行轴重合，恒+活+风压的组合 显然大于原规程中的恒+活组合，所以强度都是增大的；风吸对比旧规程， 虽然体型系数有所降低，但风荷载调整系数提高（1.05变为1.5），总体 对比系数（1.5*1.08/1.05*1.15>1),可见风吸作用的标准值还是提高的。 结论：对于对称截面的檩条，新规范无论是强度还是稳定，一般情况下 都会增大。
劲肋，板幅的长度与板幅范围内的大端
截面高度相比不应大于3.
• ⑷剪切屈曲系数和屈曲后强度计算方法： 在等截面区格的公式上乘以楔率折减系 数（其实还有一个未命名的系数φps， 对fv修正，将原来的fˊv做连续化处理）。
• ⑸7.1.2.3梁腹板在与中柱连接处，中间
加劲肋压力计算公式引入腹板剪切屈曲
稳定系数做连续化处理。
• ⑴3.1.4当抗震设防烈度7度
（0.15g）及以上时，应进行地震 作用组合的效应验算。
• ⑵表3.1.5承载力抗震调整系数对 强度破坏取0.85，稳定破坏取0.9
• ⑶增加抗震构造措施3.4.3
• ⑷6.2.1规定敞开式房屋的阻尼比 0.035；其余房屋按外墙面积开孔 率插值计算。
• ⑸6.2.2等高房屋可采用基底剪力法 进行横向钢架的水平地震作用计算， 不等高房屋可按振型分解反应谱法 计算。
• 虽然新规范建议采用新方法来计算柱的计算长度系数，但在附录 A.0.8中保留了原规范考虑整体失稳的方法，但公式略有修改。和原 规程的一阶分析法相比，铰接柱脚的计算长度略有增大，刚接柱脚的 计算长度会略有减小。规范对该方法的适用条件做了明确限制：“屋 面梁在一个标高上”。
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荷载和荷载效应-地震作用
• CECS102:2002
• GB51022-2015
⑴根据《建筑抗震设计规范》 1.0.2抗震设防烈度为6度及以上 地区的建筑，必须进行抗震设 计。
⑵表3.1.5承载力抗震调整系数区 分构件与连接形式，不区分强 度破坏和稳定破坏。
⑷3.1.6阻尼比取0.05
⑸3.1.6地震作用效应可采用底部 剪力法分析确定
• 6.1.1工字形截面梁、柱构件腹 板的计算高度hw与其厚度tw之 比，不应大于250√（235/fy）。 此处fy为钢材屈服强度。
3.3.1柱顶位移值。
主要有以下几点变化：
夹层处柱顶水平位移限值宜为 H/250（H为夹层处柱高度）;
无吊车情况下:当采用砌体墙时， 柱顶位移限值为h/240;
3.3.2门式刚架受弯构件的挠度值：