聚合物共混物的性能
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• 另一原因是高聚物在膜孔内流动时由于切应力的 作用，表现为法向应力效应，法向应力差产生的 弹性形变在出口模后回复，挤出物直径胀大。 39
6.4.5 共混物的动态流变性能
DMTA动态力学热分析
6.4.6 本体流动与单元流动
本体流动是从宏观角度对流变行为的分析，考 察的是宏观整体的流变行为。毛细管流变仪等测试 仪器测定的共混物熔体的表观黏度等流变学参数， 都是从宏观角度，把共混物熔体作为一个宏观整体 来测定其流变行为的，因而，反映的都是共混物熔 体的本体流动特性。
– 不仅能测 与 之间 的关系，还可以根据挤出物的
外形和直径，或者通过改变毛细管的长径比来观察 聚合物熔体的弹性和不稳定流动现象
26
• 原理：活塞杆在十字头的带动下 以恒速下移，挤压高聚物熔体从
毛细管流出，用测力头将挤出熔
体的力转成电讯号在记录仪上显
示，从 v ~ p的测定，可求得 与
之间的 关系。
Pm 1 Ai
P 1 Bid
Ai
1 A
Pm 1
Bi
Pd
Pm Pd
Ai
11
6.2.4 “海-海”结构两相体系
两相连续的“海-海”结构两相体系，包括聚合物 互穿网络(IPN)。采用机械共混法，亦可在一定条件下 获得具有“海-海”结构的两相体系：
P n P1n1 P2n2
n=1/5 (力学强度IPN） 或1/3 （介电常数）
15
6.3.2.1 关于设备因素
(1)可比性
实验结果更具可比性，进而发现和导出相关的 变化规律，测试应该尽可能在同一台仪器上进行。 相应的，共混物制样也应该尽可能在同一台设备 上进行，并且，同一组试样最好在同一次制样中 完成。这样的实验结果，最具有可比性，可以最 大限度地避免因设备和环境因素造 成的误差。
橡胶增韧塑料，橡胶的用量通常可在3-20%以上； 填充型无机阻燃剂用于聚合物阻燃，无机阻燃剂的用量可高
达60%以上 无机纳米粒子/聚合物复合体系，无机纳米粒子用量仅为0.1-
0.5%。
3
6.1.2 共混物形态的影响
共混物的形态包括：分散相的粒径及分布，分散相粒子 的空间排布、聚结状态与取向状态等。一般认为均匀一些 较好。过大或过小的粒子，处在最佳粒径范围之外，有可 能对改善性能不起作用，甚至产生不利的作用。
K n
——剪切速率
τ——剪切应力 K——稠度系数 n——非牛顿指数
21
由于聚合物熔体(包括聚合物共混物熔体)在 剪切流动中，会有一定的弹性形变，所以， 熔体黏度以表观黏度(ηa)表征：
a K n1
当剪切速率趋近于零时，弹性形变也趋近于零， 熔体黏度为零切黏度(η0)。 由于在一定剪切速率下实测得到的熔体黏度都 为表观黏度，所以若不再加以特殊说明，就以 黏度(η)表示。但在讨论零切黏度(η0)时，要加以 说明。
• 聚合物共混体系通常以某一种聚合物为主体，添 加其它组分对主体聚合物进行改性。主体聚合物 通常为连续相，其它共混组分则通常以分散相的 形态存在。
• 以塑料为连续相的共混体系，主要体现塑料的性 能；
• 以橡胶为连续相的共混体系，主要体现橡胶的性 能。
2
对主体聚合物起改性作用的组分(可称为 改性剂)，通常有一个最佳的用量或最佳用 量范围。最佳用量一般是通过实验确定的， 也可以经理论计算进行初步的预测。
30
31
图6-2(a)、(b)、(c)
32
Hale Waihona Puke Baidu
• 4）共混物流动温度以下和玻璃化温度以上，粘度与温 度的关系不遵从WLF方程。
• 在流动温度以上， 共混物熔体粘度 与温度的关系 Arrehnius公式
• T＞Tg+100
e A E / RT
33
6.4.2 共混物熔体黏度与温度的关系
共混物的粘流活化能
37
6.4.4 共混物熔体 的黏弹性行为
聚合物共混物熔体 的弹性，可采用 挤出胀大法(测定 出口膨胀比B)， 也可采用第一法 向应力差
(11－ 22) 。
38
挤出胀大
定义：挤出机挤出的高 聚物熔体其直径比挤出 模孔的直径大的现象。
• 高聚物熔体在外力作用下进入窄口模，在入口处 流线收敛，在流动方向上产生速度梯度，高聚物 分子受到拉伸力产生拉伸弹性形变。这部分形变 在经过膜孔时来不及完全松弛；出口之后，由于 外力消失后，高聚物分子由拉伸的伸展状态回缩 为卷曲状态，发生出口膨胀。
17
• 注重实验结果的可比性以揭示聚合物共混的基本 规律，实际上也是为研究结果的普遍应用(普适性) 创造条件、奠定基础。一般来说，某一次实验的 结果(特别是重要的实验结果，或者揭示新规律的 实验结果)，应进行多次重复验证。如果有条件， 应考察该结果在其它同类型设备上的可再现性。
• 当然，实验室小试的成果进入中试和工业性试验 时，会有放大效应出现，影响因素要远比小试复 杂。
40
6.4.6.1 关于单元流动
单元流动是从微观角度对流变行为的分析， 考察的是微观的流动单元的流变行为。事实上， 聚合物熔体的流动，就其本质而言，是属于单元 流动的。聚合物熔体的流动不是整个大分子的一 体跃迁，而是通过链段沿流动方向的协同相继跃 迁，实现整个大分子的相对位移，类似于蚯蚓的 蠕动。链段是聚合物熔体流动的流动单元。
在共混体系中，有些组分是作 为流变性能调节剂添加到共混 体系中，因而起到调控流变性 能的作用。例如，润滑剂的作 用就属于此类。但是也有很多 情况，两相体系中添加的第三 组分，不是作为流变性能调节 剂添加的，但对流变性能也会 产生影响。
36
6.4.3.3 剪切速率与共混物组成的综合影响
随剪切应力增大，极大值与极小值的差别减小。 通常应测定不同剪切速率下的数据，以全面了解 其变化规律。
19
6.4 共混物熔体的流变性能
熔融共混法是最重要的，也是最具工业应用价值 的共混方法。研究熔融共混，涉及共混物熔体的流 变性能，包括共混物熔体的流变曲线、熔体黏度、
熔体弹性等。
20
6.4.1 共混物熔体黏度与剪切速率的关系
6.4.1.1概述
与聚合物熔体一样，聚合物共混物熔体也是假塑性非牛 顿流体，共混物熔体的剪切应力与剪切速率：
这里主要介绍Nielsen提出的预测公式。
5
6
6.2.1 简单关系式：
并联:
P 1P1 2 P2
1 2 1
串联:
1 1 2
P P1 P2
6.2.2 均相共混体系
P 1P1 2 P2 I172
6.2.3 “海-岛”结构两相体系
6.2.3.1 连续相硬度较低的体系:硬改软
若两相体系中的分散相为硬度较高的组分，而连续 相为硬度较低的组分(这一设定主要适用于填充体 系，或塑料增强橡胶的体系):
以工业应用为目的的研究工作，在实验室进行 试样制备时，选用的方法应该尽可能与该共混体 系工业应用时预期会采用的成型加工方法一致。 例如，预期工业应用采用注塑法，实验室试样制 备也应采用注塑法。
14
6.3.2 实验结果的可比性和可再现性
许多原因会影响实验结果，使实验结果的数据 上下波动，包括设备因素、环境因素(如环境温度 波动)、原料因素、仪器读数误差等等。对于聚合 物共混研究，由于影响因素复杂，实验数据出现 差异的可能性就更大。因而，共混研究中实验结 果的可比性和可再现性，就成为必须重视的问题。
• 采用双转子混炼器的测试结果，表征为转矩值，可 以直接以转矩值来表征黏度。
• 熔融指数仪测定的熔体流动速率(MFR)也与熔体黏度 相关，可以作为熔体黏度的一种相关表征。
毛细管流变仪、熔融指数仪等测试仪器不具备对物 料进行共混的功能。
• 采用毛细管流变仪、熔融指数仪进行测试前，应先 对物料进行共混。因而，毛细管流变仪、熔融指数 仪测定的是共混产物的流变性能，而不是共混过程 中的流变性能。
P 1 ABd Pm 1 Bd
1
1
max
2 max
d
A KE 1
Pd 1 B Pm
Pd A Pm
分散相粒子的真体积
max 分散相粒子的堆砌体积 8
9
10
6.2.3.2 分散相硬度较低的体系 :软改硬
两相体系中的分散相为硬度较高的组分，连续相为 硬度较低的组分时，共混物性能与纯组分性能的关 系，如橡胶增韧塑料体系：
22
表观粘度和剪切速率的关系
. n1
a K
假塑性流体：粘 度随剪切速率或
y
假塑性流体
宾汉流体
剪切应力的增加 而下降的流体(大 部分聚合物熔体) 膨胀性流体：粘
度随剪切速率或
剪切应力的增加
牛顿流体
而上升的流体。
膨胀性流体
23
• 流变性能的仪器有毛细管流变仪、转矩流变仪(如 Brabender流变仪、哈克流变仪)、熔融指数仪等。 毛 细管流变仪可以测定表观黏度、非牛顿指数等参数， 适合于进行理论研究。
41
42
6.4.6.2 单元流动与本体流动的关系 (1)单元流动对本体流动的影响 (PVC) (2)流动单元与本体的同步性 (聚集)
第6章 聚合物共混物的性能
聚合物共混的性能主要包括流变性能、力学性能、电学和光学 性能、阻隔和透气性能。 重点介绍了在聚合物共混改性中占有举足轻重地位的塑料增 韧改性，包括弹性体增韧、非弹性体增韧和增韧机理。还介绍 了聚合物共混物的其它性能。
1
6.1 共混物性能的影响因素
6.1.1 各组分的性能与配比
16
(2)可再现性
• 实验研究的结果还应该在特定范围内具有普遍适
用性，可以重复和再现。一项研究的结果，应该能 够在一定条件下重复和再现，包括在同类型的其它 设备上再现出来。尽管有差异存在，但基本的变化 趋势应该是能够再现的。 • 可比性和可再现性并不矛盾。实验结果的可重复、 可再现性(特定范围内的普适性)，是对实验结果真 实可靠性的最好的也是必需的验证。
在发生相逆转的组成范围内，对预测共混 物的弹性模量比较适用。
lnP =φ1lnP1 +φ2ln P2
12
6.2.5 预测方法的适用性与局限性 有其局限性，甚至是误差很大，但对于
探讨共混物的性能具有一定的指导意义， 尤其是在调整配方时，可省去很的时间和 力气，少做无用的实验，走捷径！
13
6.3 共混物试样制备与测试 6.3.1 共混物试样制备
18
6.3.2.2 实验方案对结果的影响
• 组分A与组分B共混，组分B为少组分，且为变量时， 其添加量应按由少到多递增的次序进行。
• • 在共混中，通常以改性剂为变量设计配方，而未添加
改性剂的基体聚合物试样被称为“空白样”。空白样 对验证实验结果的可比性具有重要作用。在挤出和注 塑制样中，制样的开始和结束时都应该制备空白样， 以考察制样设备的状态是否发生了变化。 • Control experiment • 力学性能实验数据的过大波动，提示共混物混合的均 匀性欠佳。应设法改善共混效果，以降低力学性能实 验数据的过大波动。
6.1.3 制样方法和条件的影响
6.1.4 测试方法与条件
4
6.2 共混物性能的预测
• 需要了解共混物性能与单组分性能的关系，建立共 混物性能与单组分性能的关系式，进一步探讨共混 改性的机理。
• 以双组分共混体系为例，若设共混物性能为P，组 分1性能为P1 ，组分2性能为P2 ，组分1和2的体积
分数1 、 2，则可建立P与P1、 P2之间的关系式。
• 由 v 可求出毛细管内流量Ｑ，再
• 由根Ｑ据求f 算出出，ΔＰ ，4再RQ3 由已知的Ｒ、
Ｌ求出 ，
R P 2L
• 但要进行二点改正：①非牛顿性
修正②入口修正（因为测定用的
毛细管并非假设的无限长）
27
哈克流变仪
28
熔融指数仪
29
6.4.1.2 熔体黏度-剪切速率关系曲线 共混物熔体的，关系曲线可以有三种基本类 型，如图6-2(a)、(b)、(c)。
ln ln A E
RT
共混物熔体黏度随温度的升高而降低
PC/PE 共混物 PC/PBT 共混物
34
6.4.3 共混物熔体黏度与共混组成的关系
6.4.3.1 共混物组分含量的影响
PP/PS 共混物 PMMA/PS(高剪切速率)
PMMA/PS(低剪切速率)
PE/PS 共混物
35
6.4.3.2 第三组分对流变性能的影响
24
毛细管流变仪
25
毛细管流变仪
它可以求出施加于熔体上的剪切应力和剪切速率之 间的关系，即求出熔体的流动曲线，优点是结构简单， 调节容易，并能通过出口膨胀来考虑熔体弹性；缺点 是剪切速率高，不稳定，需要做一系列校正，但是毛 细管流变仪仍是用途最广泛的。
• 原因：
– 大部分高分子材料的成型都包括熔体在压力下被挤 出的过程，用毛细管流变可以得到十分接近加工条 件的流变学物理量
6.4.5 共混物的动态流变性能
DMTA动态力学热分析
6.4.6 本体流动与单元流动
本体流动是从宏观角度对流变行为的分析，考 察的是宏观整体的流变行为。毛细管流变仪等测试 仪器测定的共混物熔体的表观黏度等流变学参数， 都是从宏观角度，把共混物熔体作为一个宏观整体 来测定其流变行为的，因而，反映的都是共混物熔 体的本体流动特性。
– 不仅能测 与 之间 的关系，还可以根据挤出物的
外形和直径，或者通过改变毛细管的长径比来观察 聚合物熔体的弹性和不稳定流动现象
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• 原理：活塞杆在十字头的带动下 以恒速下移，挤压高聚物熔体从
毛细管流出，用测力头将挤出熔
体的力转成电讯号在记录仪上显
示，从 v ~ p的测定，可求得 与
之间的 关系。
Pm 1 Ai
P 1 Bid
Ai
1 A
Pm 1
Bi
Pd
Pm Pd
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6.2.4 “海-海”结构两相体系
两相连续的“海-海”结构两相体系，包括聚合物 互穿网络(IPN)。采用机械共混法，亦可在一定条件下 获得具有“海-海”结构的两相体系：
P n P1n1 P2n2
n=1/5 (力学强度IPN） 或1/3 （介电常数）
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6.3.2.1 关于设备因素
(1)可比性
实验结果更具可比性，进而发现和导出相关的 变化规律，测试应该尽可能在同一台仪器上进行。 相应的，共混物制样也应该尽可能在同一台设备 上进行，并且，同一组试样最好在同一次制样中 完成。这样的实验结果，最具有可比性，可以最 大限度地避免因设备和环境因素造 成的误差。
橡胶增韧塑料，橡胶的用量通常可在3-20%以上； 填充型无机阻燃剂用于聚合物阻燃，无机阻燃剂的用量可高
达60%以上 无机纳米粒子/聚合物复合体系，无机纳米粒子用量仅为0.1-
0.5%。
3
6.1.2 共混物形态的影响
共混物的形态包括：分散相的粒径及分布，分散相粒子 的空间排布、聚结状态与取向状态等。一般认为均匀一些 较好。过大或过小的粒子，处在最佳粒径范围之外，有可 能对改善性能不起作用，甚至产生不利的作用。
K n
——剪切速率
τ——剪切应力 K——稠度系数 n——非牛顿指数
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由于聚合物熔体(包括聚合物共混物熔体)在 剪切流动中，会有一定的弹性形变，所以， 熔体黏度以表观黏度(ηa)表征：
a K n1
当剪切速率趋近于零时，弹性形变也趋近于零， 熔体黏度为零切黏度(η0)。 由于在一定剪切速率下实测得到的熔体黏度都 为表观黏度，所以若不再加以特殊说明，就以 黏度(η)表示。但在讨论零切黏度(η0)时，要加以 说明。
• 聚合物共混体系通常以某一种聚合物为主体，添 加其它组分对主体聚合物进行改性。主体聚合物 通常为连续相，其它共混组分则通常以分散相的 形态存在。
• 以塑料为连续相的共混体系，主要体现塑料的性 能；
• 以橡胶为连续相的共混体系，主要体现橡胶的性 能。
2
对主体聚合物起改性作用的组分(可称为 改性剂)，通常有一个最佳的用量或最佳用 量范围。最佳用量一般是通过实验确定的， 也可以经理论计算进行初步的预测。
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图6-2(a)、(b)、(c)
32
Hale Waihona Puke Baidu
• 4）共混物流动温度以下和玻璃化温度以上，粘度与温 度的关系不遵从WLF方程。
• 在流动温度以上， 共混物熔体粘度 与温度的关系 Arrehnius公式
• T＞Tg+100
e A E / RT
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6.4.2 共混物熔体黏度与温度的关系
共混物的粘流活化能
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6.4.4 共混物熔体 的黏弹性行为
聚合物共混物熔体 的弹性，可采用 挤出胀大法(测定 出口膨胀比B)， 也可采用第一法 向应力差
(11－ 22) 。
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挤出胀大
定义：挤出机挤出的高 聚物熔体其直径比挤出 模孔的直径大的现象。
• 高聚物熔体在外力作用下进入窄口模，在入口处 流线收敛，在流动方向上产生速度梯度，高聚物 分子受到拉伸力产生拉伸弹性形变。这部分形变 在经过膜孔时来不及完全松弛；出口之后，由于 外力消失后，高聚物分子由拉伸的伸展状态回缩 为卷曲状态，发生出口膨胀。
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• 注重实验结果的可比性以揭示聚合物共混的基本 规律，实际上也是为研究结果的普遍应用(普适性) 创造条件、奠定基础。一般来说，某一次实验的 结果(特别是重要的实验结果，或者揭示新规律的 实验结果)，应进行多次重复验证。如果有条件， 应考察该结果在其它同类型设备上的可再现性。
• 当然，实验室小试的成果进入中试和工业性试验 时，会有放大效应出现，影响因素要远比小试复 杂。
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6.4.6.1 关于单元流动
单元流动是从微观角度对流变行为的分析， 考察的是微观的流动单元的流变行为。事实上， 聚合物熔体的流动，就其本质而言，是属于单元 流动的。聚合物熔体的流动不是整个大分子的一 体跃迁，而是通过链段沿流动方向的协同相继跃 迁，实现整个大分子的相对位移，类似于蚯蚓的 蠕动。链段是聚合物熔体流动的流动单元。
在共混体系中，有些组分是作 为流变性能调节剂添加到共混 体系中，因而起到调控流变性 能的作用。例如，润滑剂的作 用就属于此类。但是也有很多 情况，两相体系中添加的第三 组分，不是作为流变性能调节 剂添加的，但对流变性能也会 产生影响。
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6.4.3.3 剪切速率与共混物组成的综合影响
随剪切应力增大，极大值与极小值的差别减小。 通常应测定不同剪切速率下的数据，以全面了解 其变化规律。
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6.4 共混物熔体的流变性能
熔融共混法是最重要的，也是最具工业应用价值 的共混方法。研究熔融共混，涉及共混物熔体的流 变性能，包括共混物熔体的流变曲线、熔体黏度、
熔体弹性等。
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6.4.1 共混物熔体黏度与剪切速率的关系
6.4.1.1概述
与聚合物熔体一样，聚合物共混物熔体也是假塑性非牛 顿流体，共混物熔体的剪切应力与剪切速率：
这里主要介绍Nielsen提出的预测公式。
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6.2.1 简单关系式：
并联:
P 1P1 2 P2
1 2 1
串联:
1 1 2
P P1 P2
6.2.2 均相共混体系
P 1P1 2 P2 I172
6.2.3 “海-岛”结构两相体系
6.2.3.1 连续相硬度较低的体系:硬改软
若两相体系中的分散相为硬度较高的组分，而连续 相为硬度较低的组分(这一设定主要适用于填充体 系，或塑料增强橡胶的体系):
以工业应用为目的的研究工作，在实验室进行 试样制备时，选用的方法应该尽可能与该共混体 系工业应用时预期会采用的成型加工方法一致。 例如，预期工业应用采用注塑法，实验室试样制 备也应采用注塑法。
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6.3.2 实验结果的可比性和可再现性
许多原因会影响实验结果，使实验结果的数据 上下波动，包括设备因素、环境因素(如环境温度 波动)、原料因素、仪器读数误差等等。对于聚合 物共混研究，由于影响因素复杂，实验数据出现 差异的可能性就更大。因而，共混研究中实验结 果的可比性和可再现性，就成为必须重视的问题。
• 采用双转子混炼器的测试结果，表征为转矩值，可 以直接以转矩值来表征黏度。
• 熔融指数仪测定的熔体流动速率(MFR)也与熔体黏度 相关，可以作为熔体黏度的一种相关表征。
毛细管流变仪、熔融指数仪等测试仪器不具备对物 料进行共混的功能。
• 采用毛细管流变仪、熔融指数仪进行测试前，应先 对物料进行共混。因而，毛细管流变仪、熔融指数 仪测定的是共混产物的流变性能，而不是共混过程 中的流变性能。
P 1 ABd Pm 1 Bd
1
1
max
2 max
d
A KE 1
Pd 1 B Pm
Pd A Pm
分散相粒子的真体积
max 分散相粒子的堆砌体积 8
9
10
6.2.3.2 分散相硬度较低的体系 :软改硬
两相体系中的分散相为硬度较高的组分，连续相为 硬度较低的组分时，共混物性能与纯组分性能的关 系，如橡胶增韧塑料体系：
22
表观粘度和剪切速率的关系
. n1
a K
假塑性流体：粘 度随剪切速率或
y
假塑性流体
宾汉流体
剪切应力的增加 而下降的流体(大 部分聚合物熔体) 膨胀性流体：粘
度随剪切速率或
剪切应力的增加
牛顿流体
而上升的流体。
膨胀性流体
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• 流变性能的仪器有毛细管流变仪、转矩流变仪(如 Brabender流变仪、哈克流变仪)、熔融指数仪等。 毛 细管流变仪可以测定表观黏度、非牛顿指数等参数， 适合于进行理论研究。
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6.4.6.2 单元流动与本体流动的关系 (1)单元流动对本体流动的影响 (PVC) (2)流动单元与本体的同步性 (聚集)
第6章 聚合物共混物的性能
聚合物共混的性能主要包括流变性能、力学性能、电学和光学 性能、阻隔和透气性能。 重点介绍了在聚合物共混改性中占有举足轻重地位的塑料增 韧改性，包括弹性体增韧、非弹性体增韧和增韧机理。还介绍 了聚合物共混物的其它性能。
1
6.1 共混物性能的影响因素
6.1.1 各组分的性能与配比
16
(2)可再现性
• 实验研究的结果还应该在特定范围内具有普遍适
用性，可以重复和再现。一项研究的结果，应该能 够在一定条件下重复和再现，包括在同类型的其它 设备上再现出来。尽管有差异存在，但基本的变化 趋势应该是能够再现的。 • 可比性和可再现性并不矛盾。实验结果的可重复、 可再现性(特定范围内的普适性)，是对实验结果真 实可靠性的最好的也是必需的验证。
在发生相逆转的组成范围内，对预测共混 物的弹性模量比较适用。
lnP =φ1lnP1 +φ2ln P2
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6.2.5 预测方法的适用性与局限性 有其局限性，甚至是误差很大，但对于
探讨共混物的性能具有一定的指导意义， 尤其是在调整配方时，可省去很的时间和 力气，少做无用的实验，走捷径！
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6.3 共混物试样制备与测试 6.3.1 共混物试样制备
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6.3.2.2 实验方案对结果的影响
• 组分A与组分B共混，组分B为少组分，且为变量时， 其添加量应按由少到多递增的次序进行。
• • 在共混中，通常以改性剂为变量设计配方，而未添加
改性剂的基体聚合物试样被称为“空白样”。空白样 对验证实验结果的可比性具有重要作用。在挤出和注 塑制样中，制样的开始和结束时都应该制备空白样， 以考察制样设备的状态是否发生了变化。 • Control experiment • 力学性能实验数据的过大波动，提示共混物混合的均 匀性欠佳。应设法改善共混效果，以降低力学性能实 验数据的过大波动。
6.1.3 制样方法和条件的影响
6.1.4 测试方法与条件
4
6.2 共混物性能的预测
• 需要了解共混物性能与单组分性能的关系，建立共 混物性能与单组分性能的关系式，进一步探讨共混 改性的机理。
• 以双组分共混体系为例，若设共混物性能为P，组 分1性能为P1 ，组分2性能为P2 ，组分1和2的体积
分数1 、 2，则可建立P与P1、 P2之间的关系式。
• 由 v 可求出毛细管内流量Ｑ，再
• 由根Ｑ据求f 算出出，ΔＰ ，4再RQ3 由已知的Ｒ、
Ｌ求出 ，
R P 2L
• 但要进行二点改正：①非牛顿性
修正②入口修正（因为测定用的
毛细管并非假设的无限长）
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哈克流变仪
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熔融指数仪
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6.4.1.2 熔体黏度-剪切速率关系曲线 共混物熔体的，关系曲线可以有三种基本类 型，如图6-2(a)、(b)、(c)。
ln ln A E
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共混物熔体黏度随温度的升高而降低
PC/PE 共混物 PC/PBT 共混物
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6.4.3 共混物熔体黏度与共混组成的关系
6.4.3.1 共混物组分含量的影响
PP/PS 共混物 PMMA/PS(高剪切速率)
PMMA/PS(低剪切速率)
PE/PS 共混物
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6.4.3.2 第三组分对流变性能的影响
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毛细管流变仪
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毛细管流变仪
它可以求出施加于熔体上的剪切应力和剪切速率之 间的关系，即求出熔体的流动曲线，优点是结构简单， 调节容易，并能通过出口膨胀来考虑熔体弹性；缺点 是剪切速率高，不稳定，需要做一系列校正，但是毛 细管流变仪仍是用途最广泛的。
• 原因：
– 大部分高分子材料的成型都包括熔体在压力下被挤 出的过程，用毛细管流变可以得到十分接近加工条 件的流变学物理量